本发明涉及中厚钢板生产技术领域,具体涉及一种新型高强度特厚海洋工程用FH500钢板的生产方法。所述钢板包含如下质量百分比的化学成分：C：0.080～0.11,Si：0.20～0.50,Mn：1.45～1.60,P：≤0.012,S：≤0.005,Cr：0.5～1.00,Ni：0.25～1.1,Nb：0.030～0.050,V：0.03～0.08,Mo：0.35～0.95,Ti：0.015～0.022,B:0.0010～0.0020、Als：≤0.050,其它为Fe和残留元素；采用300-450mm厚的铸坯,经加热、控轧、堆冷获得80-120mm厚成品钢板,钢板组织以板条贝氏体为主,并含有少量的铁素体和珠光体,各项性能指标均优于国家标准。本发明较传统工艺比,缩短了整个生产流程,在保证钢板性能的前提下,有利于降低成本,提高企业效益。

本发明公开了一种耐腐型轻钢别墅龙骨用精品钢材制备工艺,所述钢材制备工艺包括以下步骤：步骤一：原料冶炼；步骤二：精炼出钢；步骤三：对出钢的钢液进行浇注形成铸锭；步骤四：进行轧制,连铸坯放入真空加热炉中加热后,采用3-6道次粗扎,扎制成厚度为30-50mm中间坯；步骤五：进行热处理,依次进行退火处理、淬火处理、回火处理；步骤六：精处理；步骤七：进入锌锅连续热浸镀锌；步骤八：清水冷却钢带,烘干、光整。该耐腐型轻钢别墅龙骨用精品钢材制备工艺,能够在表面形成碳化物与硼化物等保证防腐性能,同时通过添加铝等轻质材料能够降低结构自重,同时通过镀锌处理,保证表面致密性,避免腐蚀,能够保证长期稳定使用。

本发明成分设计采用高Cr、低Mo以及低Ni的组合,经过双缓冷工艺,在连铸后缓冷时入坑温度为651-678℃,减少铸坯内外表面温度梯度,避免了在冷却过程中产生的不均匀相变,从而避免了轧制后圆钢心部和表面开裂。在二次轧制后缓冷时的入坑温度控制在415-563℃,实现扩氢退火的目的,避免了心部开裂、提高探伤合格率。采用本发明的成分比例以及配合本发明的制备过程和工艺参数,从而保证了所得圆钢的屈服强度≥900MPa,抗拉强度为1000-1130MPa,冲击功≥160J；横截面碳偏析指数为0.95-1.06。

本发明公开了一种低温液态气体储罐压力稳定维持工艺,准备制作储罐用的材料,所述储罐包括内胆、抗压层及储罐外壳,所述内胆的材料采用耐低温合金钢,所述抗压层的材料采用硼钢及复合钢板,所述复合钢板为双层结构,其中一层为低合金高强度结构钢,另一层为表面硬化结构钢,所述储罐外壳的材料采用普碳钢镇静钢板,所述内胆的外侧连接所述抗压层,其中所述抗层压连接所述储罐外壳,所述抗压层与所述储存外壳之间形成真空腔,并且所述内胆与所述外壳之间保持不少于15毫米的间距,形成绝热空间,承受内胆盒介质的重力负荷以及真空负压,本发明解决了液态气体受热易气化、膨胀,在储罐内形成高压,威胁储罐安全的问题。

本发明涉及冶金领域,具体涉及一种高强度含铜Ni-Fe-Cr基时效硬化型耐蚀合金及其电渣重熔的方法,制备出的高强度含铜Ni-Fe-Cr基时效硬化型耐蚀合金在环境温度为-60℃时,低温冲击功≥61J、且室温抗拉强度≥1030Mpa、屈服强度≥860Mpa、伸长率≥19％、断面收缩率≥25％、洛氏硬度为30～40HRC、晶粒度≥2.5级,组织均匀致密,组织中不会析出σ相、LAVES等拓普密排脆性相,利于后期热变形,在合金的热加工过程中不容易产生裂纹,大大提高了合金在热加工过程中的成材率,尤其是针对直径＞300mm的大规格棒材产品,其电渣锭的化学成分偏析程度得到了很好的控制,锻造性能优良。

本发明公开了一种扩孔性能增强的600MPa级低锰含镍合金化热镀锌双相钢及其生产方法,属于热镀锌汽车高强钢技术领域。双相钢其主要化学元素组成及质量百分比为：C：0.05～0.09％,Si：0.05～0.20％,Mn：0.9～1.5％,Cr：0.15～0.45％,Mo：0.10～0.50％,Ti：0.01～0.05％,Als：0.01～0.08％,B：0.0005～0.0065％,Nb：0.01～0.05％,Cu：0.05～0.80％,Ni：0.05～0.90％,P≤0.020％,S≤0.010％,N≤0.005％,余量为Fe和不可避免的杂质。生产出扩孔率为41.5～69.0％的600MPa级合金化热镀锌双相钢,适合翻边扩孔成型性能要求高的复杂汽车零部件。

本发明提供了一种提高中碳锰硼钢表面质量的工艺方法,属于冶金和钢铁制造技术领域；在本发明中,通过调整钢水过热度、增强结晶器冷却强度、弱化二冷区冷却相结合的方式来改善连铸坯表面质量,同时匹配合适的加热制度,提高中碳锰硼钢表面质量。

本发明公开了一种消除S31035高合金奥氏体耐热钢中混晶的方法,属于合金钢加工工艺领域。本发明在常规S31035高合金奥氏体耐热钢管制备工艺：热挤压→冷轧→高温固溶处理基础上去掉冷轧环节,引入热轧工艺。热轧温度范围低于试样中M23C6溶解温度30℃～100℃在热轧过程中通过应变诱导连续晶界相M23C6析出对晶界施加钉扎,抑制再结晶晶粒长大。热轧后再经1200℃～1220℃高温固溶处理,晶界析出相M-(23)C-(6)全部回溶,组织完全再结晶,最终消除混晶,细化晶粒,组织均匀。本发明方法能够有效消除S31035高合金奥氏体耐热钢管中混晶,改善内部组织,提高产品的合格率。

本发明属于铸件焊接技术领域,主要涉及耐630℃至650℃高温的9Cr-3W-3Co铸钢件材料的铸件的缺陷焊接及热处理方法,在挖除缺陷前增加了预热步骤,这样可降低焊缝中由于气刨表面碳化层积碳导致碳迁移；选择合适的焊接材料及适当的工艺参数,最大限度降低近缝区粗晶化组织引起弱化区的产生,并配合热处理工艺,既有效保证9Cr-3W-3Co铸钢件焊补区域具有良好的综合机械性能,又可保证焊接接头质量,可有效降低铸件开裂风险,提高了铸件焊接返修质量,缩短周期。采用本发明提供的焊接及热处理方法可以解决采用现有技术的焊接方法及热处理方法造成的焊缝熔合区开裂、热影响区母材局部软化,冲击韧性差等问题。

本发明的铁素体系耐热钢,其中,以质量％计包含C：0.06～0.11％、Si：0.15～0.35％、Mn：0.35～0.65％、P：0～0.02％、S：0～0.003％、Ni：0.005～0.25％、Cu：0.005～0.25％、Co：2.7～3.3％、Cr：8.3～9.7％、W：2.5～3.5％、V：0.15～0.25％、Nb：0.03～0.08％、Ta：0.002～0.04％、Nd：0.01～0.06％、B：0.006～0.016％、N：0.005～0.015％、Al：0～0.02％、O：0～0.02％,剩余部分由Fe及杂质构成,并且作为电解抽出残渣而分析的W的量[％W]-(ER)满足-10×[％B]+0.26≤[％W]-(ER)≤10×[％B]+0.54。