阅读说明：本技术 鞋底用构件和鞋 (Sole member and shoe ) 是由 立石纯一郎 山出贵士 泽田大辅 大崎隆 原野健一 于 2018-01-31 设计创作，主要内容包括：本发明提供一种鞋底用构件以及具备该鞋底用构件的鞋,该鞋底用构件的一部分或全部由多个树脂发泡颗粒与一个或多个非发泡的弹性体一体化而得到的树脂复合体形成,构成上述一个或多个弹性体的树脂组合物以及构成上述多个树脂发泡颗粒的树脂组合物均包含聚烯烃系树脂作为主成分,或者均包含聚氨酯系树脂作为主成分。(The present invention provides a member for a shoe sole, wherein a part or the whole of the member for a shoe sole is formed of a resin composite in which a plurality of resin foamed particles and one or more non-foamed elastomers are integrated, and wherein both of a resin composition constituting the one or more elastomers and a resin composition constituting the plurality of resin foamed particles contain a polyolefin-based resin as a main component or both of them contain a polyurethane-based resin as a main component, and a shoe provided with the member for a shoe sole.)

鞋底用构件和鞋

技术领域

本发明涉及一种鞋底用构件和鞋，更详细而言，涉及一部分或全部由包含多个树脂发泡颗粒的树脂复合体形成的鞋底用构件以及具备该鞋底用构件的鞋。

背景技术

鞋底用构件要求缓冲能力优异。通常，作为满足这样的要求的鞋底用构件的材料，可使用发泡体。例如，专利文献1～3中公开了具备使多个发泡颗粒熔接而形成的发泡体的鞋底用构件。

在使用这种发泡体的鞋底用构件中，通过提高发泡体的发泡率，可有效提高鞋底用构件的缓冲性。此外，由于高发泡率的发泡体的低的初始刚性，因此，具备这样的发泡体作为鞋底用构件的鞋具有柔软且舒适的脚踏感。

然而，在使用这样的以往的发泡体的鞋底用构件中，若使用反复连续受到更强的负荷，则因负荷而变形的发泡体的形状复原力容易降低。因此，存在鞋底用构件的缓冲性和耐久性容易降低的问题。特别是在诸如篮球鞋、跑鞋这类容易对鞋底施加高负荷的类型的运动鞋中，存在负荷集中于鞋底用构件的特定部位的趋势，在这样的部位容易产生复原力的降低。

为了应对这样的问题，如专利文献4中公开所示，已知使由不同种类的树脂构成的多个发泡体复合而成的鞋底用构件。通过这样使由不同种类的树脂构成的多个发泡体复合，可适当地调节鞋底用构件的缓冲性、形状复原力、重量等。

然而，由于这样的鞋底用构件复合有不同种类的树脂，因此该不同的树脂彼此的界面的粘接力变得较弱。因此，存在在鞋底用构件受到较强的负荷时，该界面容易剥离，鞋底用构件的强度降低的问题。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特表2014-521418号公报

专利文献2：日本特开2013-220354号公报

专利文献3：日本特开2014-151210号公报

专利文献4：日本特开平8-238111号公报

发明内容

发明所要解决的问题

本发明鉴于上述问题点，其课题在于提供一种具有高机械强度的鞋底用构件以及具备这种鞋底用构件的鞋。

用于解决问题的技术方案

本发明人等发现：通过使用由包含烯烃系或聚氨酯系树脂的树脂组合物构成的多个树脂发泡颗粒与由包含同系的树脂的树脂组合物构成的弹性体一体化而得到的树脂复合体，可解决上述问题。

即，本发明中的鞋底用构件的一部分或全部由树脂复合体形成，上述树脂复合体为多个树脂发泡颗粒与一个或多个非发泡的弹性体一体化而得到的，构成上述一个或多个弹性体的树脂组合物以及构成上述多个树脂发泡颗粒的树脂组合物均包含聚烯烃系树脂作为主成分，或者，均包含聚氨酯系树脂作为主成分。

在本发明涉及的鞋底用构件中，例如，构成上述一个或多个弹性体的树脂组合物以及构成上述多个树脂发泡颗粒的树脂组合物均包含聚烯烃系树脂作为主成分。

在本发明涉及的鞋底用构件中，例如，构成上述一个或多个弹性体的树脂组合物以及构成上述多个树脂发泡颗粒的树脂组合物均包含聚氨酯系树脂作为主成分。

在本发明涉及的鞋底用构件中，优选上述一个或多个弹性体的23℃下的初始弹性模量大于上述多个树脂发泡颗粒的23℃下的初始弹性模量。

本发明涉及的鞋具备上述树脂组合物。

附图说明

图1是表示使用一个实施方式的鞋底用构件而成的鞋的示意图。

具体实施方式

以下，一边参考附图一边对本发明的鞋底用构件和鞋的一种实施方式进行说明。但是，下述实施方式仅仅为示例。本发明并不限定于下述实施方式。

图1表示具备本实施方式的鞋底用构件作为中底的鞋1。

该鞋1具有覆盖脚的上表面的鞋面材料2以及配置于鞋面材料2的下侧而形成鞋底的鞋底用构件3、4。

作为上述鞋底用构件，该鞋1具有配置于和地面接触的位置的外底4以及配置于鞋面材料2与外底4之间的中底3。

本实施方式的鞋底用构件由非发泡的弹性体与多个树脂发泡颗粒一体化而得到的树脂复合体形成。详细而言，在该鞋底用构件中，该鞋底用构件的一部分或全部由包含多个树脂发泡颗粒一体化而得到的发泡体与分散在上述发泡体内的非发泡的弹性体的树脂复合体形成。

通过该构成，该鞋底用构件在通常使用时的应变量较大，且，高负荷时的应变量较小。因此，具备该鞋底用构件的鞋可抑制过度的变形同时可发挥高的缓冲性。在此，高负荷时是指该鞋底用构件受到大致0.6～1.0MPa程度的应力的情况。

另外，在该鞋底用构件中，构成弹性体的树脂组合物以及构成树脂发泡颗粒的树脂组合物均包含聚烯烃系树脂作为主成分，或者，均包含聚氨酯系树脂作为主成分。

通过该构成，该鞋底用构件具有高拉伸强度、高伸长率等高机械强度。因此，该鞋底用构件以及具备该鞋底用构件的鞋具有即使受到强的负荷上述弹性体与上述树脂发泡颗粒的粘接界面也不易剥离的优点。

例如，在本实施方式的鞋1中，可以是中底3和外底4这两者由上述树脂复合体形成，也可以是中底3或外底4中的任意一者由上述树脂复合体形成。另外，还可以是中底3的一部分或外底4的一部分由上述树脂复合体形成。

优选在本实施方式的鞋1中，至少中底3的一部分或全部由上述树脂复合体形成。

(树脂发泡颗粒)

本实施方式的树脂复合体包含多个树脂发泡颗粒，该多个树脂发泡颗粒由包含聚烯烃系树脂或聚氨酯系树脂作为主成分的树脂组合物构成。在该树脂复合体中，上述多个树脂发泡颗粒一体化而构成发泡体。

在本说明书中，包含聚烯烃系树脂或聚氨酯系树脂作为主成分的树脂组合物通常是指相对于构成该树脂组合物的成分包含10重量％以上的聚烯烃系树脂或聚氨酯系树脂的树脂组合物。

另外，在本说明书中，树脂发泡颗粒是指由树脂组合物构成且该树脂组合物的内部具有多个孔隙的发泡颗粒。

上述聚烯烃系树脂例如可以为低密度聚乙烯、中密度聚乙烯、乙烯-α烯烃共聚物、乙烯-丙烯橡胶、聚丙烯、乙烯-醋酸乙烯酯、乙烯-丙烯酸共聚物等，优选为具备乙烯晶相作为硬链段的弹性体。更详细而言，该聚烯烃系树脂优选为在聚合物链的一侧末端或两侧末端具有乙烯晶相的弹性体、交替具有乙烯晶相与乙烯-α烯烃共聚部的嵌段共聚物。

这些聚烯烃系树脂可以单独使用，也可以组合两种以上使用。

上述聚氨酯系树脂例如可以为聚醚系聚氨酯、聚酯系聚氨酯等聚氨酯系树脂，更优选为聚醚聚氨酯。

这些聚氨酯系树脂可以单独使用，也可以组合两种以上使用。

另外，上述聚烯烃系树脂或上述聚氨酯系树脂可以为热塑性树脂，也可以为热固化性树脂。

在上述聚烯烃系树脂或上述聚氨酯系树脂为热塑性树脂的情况下，具有容易成型的优点。

在上述聚烯烃系树脂或上述聚氨酯系树脂为热固化性树脂的情况下，具有耐热性、耐化学性和机械强度优异的优点。

应予说明，包含构成上述多个树脂发泡颗粒的聚烯烃系树脂或聚氨酯系树脂(以下，也称为颗粒主成分树脂)作为主成分的树脂组合物(以下，也称为颗粒用树脂组合物)可以含有其它任意的成分，还可以包含色素、抗氧化剂、紫外线吸收剂等化学药品。

作为上述颗粒用树脂组合物所包含的颗粒主成分树脂的量，相对于构成上述弹性体的树脂组合物整体，优选为25重量％以上，更优选为50重量％以上，进一步优选为80重量％以上。

上述颗粒用树脂组合物的23℃下的初始弹性模量没有特别限定，优选可以为10MPa以上且400MPa以下。若上述发泡弹性体基质的23℃下的初始弹性模量小于10MPa，则有时鞋底用构件的耐久性和机械强度不足。

应予说明，本说明书中，上述弹性体用树脂组合物等各种材料和构件的弹性模量是指基于JIS K 7244-4：1999(与ISO 6721-4：1994相同)在测定模式“正弦波失真的拉伸模式”下以频率10Hz测定得到的23℃下的储能弹性模量的值。例如，可在下述条件下使用(株)UBM制造的动态粘弹性测定装置“Rheogel-E4000”作为测定装置来测定该储能弹性模量。

测定模式：正弦波失真的拉伸模式

频率：10Hz

卡盘间距离：20mm

载荷：自动静载荷

动态应变：5μm

升温速度：2℃/min

试验片：长度33±3mm、宽度5±1mm、厚度2±1mm的长条状

另外，在不同的材料或构件中比较该弹性模量的值时，将该材料或构件裁剪为直径29mm×高度12mm的圆柱形状制得样品片，使用AUTOGRAPH精密万能试验机((株)岛津制作所制造，产品名“AG-50kNIS MS型”)在23℃下以应变率0.1mm/秒压缩该样品片，根据由此得到的压缩应力-应变曲线算出23℃下的压缩弹性模量的值，也可使用该压缩弹性模量的值。

上述多个树脂发泡颗粒可使用以往公知的方法由上述颗粒用树脂组合物制作。具体而言，构成上述树脂发泡颗粒的树脂发泡颗粒例如可以使用在制作不含有发泡剂的树脂颗粒之后使其含浸发泡剂的含浸法制作，也可以使用将包含发泡剂的上述树脂组合物挤出至冷却水中造粒的挤出法制作。

在上述含浸法中，首先，成型上述树脂组合物，而制作树脂颗粒。接着，将上述树脂颗粒、发泡剂和水系分散剂导入高压釜内，施加热量和压力并搅拌，由此使发泡剂含浸于上述树脂颗粒。使该含浸的发泡剂发泡，由此可得到上述树脂发泡颗粒。

在上述挤出法中，例如，在前端安装有具有多个小孔的模头的挤出机内添加上述树脂组合物和发泡剂并熔融混炼。将该熔融混炼物从上述模头中挤出为股线状，然后立刻导入冷却水中使其固化。将如此得到的固化物切断为规定的长度，由此得到上述树脂发泡颗粒。

上述方法中使用的发泡剂没有特别限定，例如，可以为化学发泡剂，也可以为物理发泡剂。

上述化学发泡剂为通过化学反应或热分解而产生气体的发泡剂。作为这样的化学发泡剂，例如可举出碳酸氢钠、碳酸铵等无机系化学发泡剂，偶氮二甲酰胺等有机系化学发泡剂。

上述物理发泡剂为液化气体、超临界流体等，通过降低压力或加热发泡。作为这样的物理发泡剂，例如可举出丁烷等脂肪族烃类、环丁烷等脂环烃类、二氧化碳、氮、空气等无机气体。

在本实施方式中，制作上述树脂发泡颗粒时，特别优选使用为了使上述颗粒用上述树脂组合物发泡而利用了超临界流体的含浸法。在该情况下，可使上述颗粒用树脂组合物在较低温度下溶解于超临界流体，因此，不需要用于熔融上述树脂组合物的高温。这在上述树脂组合物包含聚酰胺系弹性体等高熔点树脂的情况下特别有利。另外，在该方法中不使用化学发泡剂，因此也具有抑制来自化学发泡剂的发泡的有害气体的产生的优点。

应予说明，上述多个树脂发泡颗粒的密度和发泡倍率没有特别限定，上述多个树脂发泡颗粒的密度可以优选为0.05g/cm³以上且0.5g/cm³以下。在该情况下，具备上述多个树脂发泡颗粒的树脂复合体可显示出充分的轻量性，同时发挥高的耐久性。

上述多个树脂发泡颗粒的形状、大小没有特别限定。上述树脂发泡颗粒的形状优选为球状。在该情况下，上述树脂发泡颗粒的体积平均粒径D50(中值直径)可以优选为直径1～20mm的范围，可以更优选为直径2～10mm的范围。

应予说明，在本说明书中，树脂颗粒的粒径是指用显微镜测定颗粒的长径而得到的值。

上述树脂发泡颗粒的初始弹性模量没有特别限定，上述树脂发泡颗粒在23℃下的初始弹性模量优选可以为0.2MPa以上且20MPa以下，更优选为0.3MPa以上且10MPa以下。在该情况下，可使上述树脂复合体的初始刚性和应变量为作为鞋底用构件更加合适的值。

应予说明，从上述树脂复合体上切取不包含上述弹性体的发泡体部分作为试验片，通过上述方法测定该试验片的初始弹性模量，从而可进行上述树脂复合体所包含的上述树脂发泡颗粒的初始弹性模量的测定。可将该发泡体的初始弹性模量看作上述树脂发泡颗粒的初始弹性模量。

(弹性体)

本实施方式的树脂复合体还包含非发泡的弹性体。在该树脂复合体中，上述弹性体分散于上述发泡体内。

构成该多个弹性体的树脂组合物中作为主成分所包含的树脂(以下，也称为弹性体主成分树脂)为与上述颗粒主成分树脂同系的树脂。即，在颗粒主成分树脂为聚烯烃系树脂的情况下，弹性体主成分树脂也为聚烯烃系树脂，在颗粒主成分树脂为聚氨酯系树脂的情况下，弹性体主成分树脂也为聚氨酯系树脂。

上述弹性体主成分树脂选自作为颗粒主成分树脂可采用的上述聚烯烃系树脂或聚氨酯系树脂。

这些聚烯烃系树脂或聚氨酯系树脂可以单独使用，也可以组合两种以上使用。

上述弹性体主成分树脂与上述颗粒主成分树脂，只要它们为同系的树脂，则也可以不同。优选上述弹性体主成分树脂的熔点可以低于上述颗粒主成分树脂的熔点。

作为上述弹性体主成分树脂与上述颗粒主成分树脂的优选的组合，例如，可举出以下组合。

在上述颗粒主成分树脂为聚烯烃系树脂的情况下，上述弹性体主成分树脂可以为乙烯-α烯烃共聚物等共聚物。该共聚物可以为无规共聚物、嵌段共聚物或接枝共聚物中的任意一种，优选具有结晶相的嵌段共聚物。作为这样的嵌段共聚物，可举出在聚合物链的一侧末端或两侧末端具有乙烯晶相的弹性体、交替具有乙烯晶相与乙烯-α烯烃共聚部的嵌段共聚物。

具体而言，在上述颗粒主成分树脂为聚烯烃系树脂的情况下，作为优选的上述弹性体主成分树脂，例如可举出乙烯-α烯烃共聚物、苯乙烯-乙烯/丁烯-烯烃结晶共聚物(SEBC)、烯烃结晶-乙烯/丁烯-烯烃结晶共聚物(CEBC)或烯烃多嵌段共聚物(OBC)等。

上述弹性体还可以包含增塑剂。该增塑剂例如为链烷烃类、环烷烃类、芳香族类、烯烃类等，更优选为链烷烃类。

另外，上述弹性体也可以包含除上述弹性体主成分树脂以外的任选的成分，还可以包含色素，抗氧化剂、紫外线吸收剂等化学药品。

作为上述弹性体所包含的上述弹性体主成分树脂的量，相对于构成上述弹性体的树脂组合物整体，优选为10重量％以上，更优选为20重量％以上，进一步优选为30重量％以上，最优选为40重量％以上。

另外，作为上述弹性体所包含的上述弹性体主成分树脂的量，相对于从构成上述弹性体的树脂组合物整体除去上述增塑剂后的部分，优选为25重量％以上，更优选为50重量％以上，进一步优选为80重量％以上。

作为上述弹性体的初始弹性模量，优选23℃下的初始弹性模量高于上述树脂发泡颗粒的初始弹性模量。在该情况下，即使上述树脂复合体中所包含的上述弹性体的量为少量，在由上述树脂复合体形成的鞋底用构件中，也可有效抑制高负荷时的过度变形。

23℃下的初始弹性模量优选可以为0.1MPa以上且10MPa以下，更优选为0.2MPa以上且5MPa以下，进一步优选为3MPa以下。在该情况下，可使上述树脂复合体的初始刚性和应变量为作为鞋底用构件更加合适的值。若上述弹性体的23℃下的初始弹性模量小于0.1MPa，则有时鞋底用构件的耐久性及机械强度不足。

上述弹性体与上述树脂发泡颗粒不同，其为非发泡体。由此，可使上述弹性体为较高密度。因此，上述树脂复合体可有效发挥高负荷时的应变量较小的特性。

另外，通过使用非发泡的弹性体，在后述树脂复合体的成型时，还会产生以下优点：不会产生在将发泡度不同的多个材料混合而热压的情况下能够产生的树脂发泡颗粒的收缩。

(树脂复合体)

本实施方式的树脂复合体是上述多个树脂发泡颗粒与上述弹性体一体化而得到的。更详细而言，在该树脂复合体内，上述弹性体分散于上述多个树脂发泡颗粒一体化而得到的发泡体内。由此，与以往的鞋底用构件相比，本实施方式的鞋底用构件具有下述优点：为轻巧，同时能够发挥柔软的脚踏感、抑制过度变形、缓冲性，并且耐久性优异。

另外，在本实施方式的树脂复合体的构成上述弹性体的树脂组合物以及构成上述树脂发泡颗粒的树脂组合物均包含聚烯烃系树脂作为主成分，或者，均包含聚氨酯系树脂作为主成分。因此，在该树脂复合体中，上述弹性体与上述树脂发泡颗粒的界面的粘接力高。因此，本实施方式的鞋底用构件即使受到较强的负荷，上述弹性体与上述树脂发泡颗粒的粘接界面也不易剥离，因此具有高的机械强度。

上述树脂复合体可通过以下方法得到，即，将在如上述那样形成的多个树脂发泡颗粒中混合上述弹性体之后，使混合有上述弹性体的上述多个树脂发泡颗粒一体化。

作为使混合有上述弹性体的上述多个树脂发泡颗粒一体化的方法，例如，可通过以下方法进行，利用热压机在成型模具内对混合有上述弹性体的上述多个树脂发泡颗粒进行热压，或者，通过蒸气法使上述多个树脂发泡颗粒和上述弹性体熔接来。通过使用这样的方法，能够通过一个步骤使混合有上述弹性体的上述多个树脂发泡颗粒一体化。

上述弹性体优选在使用以往公知的方法成型为粒状之后可与上述多个树脂发泡颗粒混合。成型为粒状后的上述弹性体的形状、大小没有特别限定。

可是，将上述弹性体混合于上述多个树脂发泡颗粒的方法没有特别限定，上述弹性体可通过任意的方法混合于上述多个树脂发泡颗粒。

上述热压时的温度可根据上述颗粒用树脂组合物所包含的上述颗粒主成分树脂的种类以及上述弹性体中所含的上述弹性体主成分树脂的种类适当调节。

在上述弹性体主成分树脂为热塑性树脂的情况下，优选在使上述颗粒用树脂组合物形状且化学稳定，且上述弹性体具有充分的流动性的温度下进行上述热压。例如，在上述颗粒主成分树脂和上述弹性体主成分树脂均由聚烯烃系树脂构成的情况下，上述热压可在80～160℃的范围内适当加压进行。

优选地，在进行上述热压时，也可以一同导入在成型模具内进行热压时可气化的液体(例如，水)，并一边使该液体汽化一边进行热压。在该情况下，热压时的热量介由蒸气传递至整个成型模具内，因此可较为均匀地加热整个成型模具内。

本实施方式中，根据要求的初始刚性和应变量适当调节上述树脂复合体所包含的上述弹性体与上述树脂发泡颗粒的配合比例，由此可得到具备广泛的物性的各种树脂复合体。

例如，上述树脂复合体所包含的上述弹性体的量相对于上述树脂复合体整体可以为5～90％(重量比)。在该情况下，可适度使上述树脂复合体轻量化，并且能够适度提高上述树脂复合体的弹性恢复性。

另外，也可以在使上述多个树脂发泡颗粒分散于上述弹性体内之前，根据所需的初始刚性和应变量，预先按照每个规定的区域分别调节上述多个树脂发泡颗粒与上述弹性体用树脂组合物的配合比例，然后，使上述多个树脂发泡颗粒树脂分散制成树脂复合体。

例如，在使用对上述这样的上述多个树脂发泡颗粒与上述弹性体用树脂组合物的混合材料进行热压的方法的情况下，可以使鞋底用构件中容易施加较大负荷的区域，具体而言是脚后跟部、前脚部的区域的上述弹性体用树脂组合物的配合比例大于其它区域的树脂组合物的配合比例。若鞋底用构件的脚后跟部的上述弹性体用树脂组合物的配合比例较大，则即使在各种运动动作的着地时，对脚后跟部施加较大的负荷的情况下，也能够有效发挥由上述弹性体用树脂组合物的特性产生的冲击缓冲效果。另外，若鞋底用构件的前脚部的上述弹性体用树脂组合物的配合比例大，则在进行削球(cutting)动作时抑制鞋底的过度变形，由此可进行顺畅的体重移动。

另一方面，在鞋底用构件中不易施加较大负荷的区域中，可以使弹性体用树脂组合物的配合比例小于其它区域内的树脂组合物的配合比例。例如，由于不容易对中足部施加大的负荷，因此鞋底用构件的中足部具有一定程度的缓冲性即可。因此，中足部的区域内的上述弹性体用树脂组合物的配合比例可以较小，由此，可使鞋底用构件轻量化。

如上所述，通过在每个规定的区域分别调节上述多个树脂发泡颗粒与上述弹性体用树脂组合物的配合比例，可形成初始刚性和应变量在每个区域不同的树脂复合体。

由于本实施方式的上述树脂复合体的一部分或全部由多个树脂发泡颗粒与非发泡的弹性体一体化而得到的树脂复合体形成，因此，其的初始刚性较小，通常使用时的应变量较大，且，高负荷时的应变量小。上述树脂复合体的23℃下的初始弹性模量优选为10MPa以下，更优选为5MPa以下。

应予说明，上述树脂复合体的初始刚性和应变量可通过基于在上述压缩弹性模量的值的测定中可使用的方法的压缩应力-应变曲线来求出。

另外，本实施方式的上述树脂复合体，与以往的鞋底用构件中使用的发泡体相比，压缩永久应变小。因此，由该树脂复合体形成的本实施方式的鞋底用构件还具有弹性恢复性优异的优点。

而且，本实施方式的上述树脂复合体的上述弹性体与上述树脂发泡颗粒的界面的粘接力高。因此，由该树脂复合体形成的本实施方式的鞋底用构件还具有具备高机械强度的优点。

(鞋底用构件和鞋)

本实施方式的鞋底用构件以及具备该鞋底用构件的鞋可与以往公知的鞋的制造方法相同地制造。

例如，具备本实施方式的鞋底用构件的鞋底用构件的制造方法包括以下工序。

(a)第一工序，通过上述的含浸法、挤出法等由上述颗粒用树脂组合物分别制造上述多个树脂发泡颗粒；

(b)第二工序，在上述第一工序中得到的上述多个树脂发泡颗粒中混合上述弹性体；

(c)第三工序，将在上述第二工序中得到的混合物导入成型模具内，利用热压机对该成型模具进行热压，由此得到多个树脂发泡颗粒与上述弹性体一体化而得到的树脂复合体；以及

(d)第四工序，制作一部分或全部由在上述第三工序中得到的树脂复合体所形成的鞋底用构件。

根据这样的方法，在上述第三工序中，可一步使上述多个第一和第二的树脂颗粒一体化。

应予说明，在上述第三工序中，也可以通过使用了成型模具的热压而直接成型为鞋底用构件的形状。在该情况下，可直接制造全部由上述树脂复合体形成的鞋底用构件，因此，可省略上述第四工序。

综上上述，本实施方式的鞋底用构件的一部分或全部由多个树脂发泡颗粒与非发泡的弹性体一体化而得到的树脂复合体形成，构成上述弹性体的树脂组合物以及构成上述树脂发泡颗粒的树脂组合物均包含聚烯烃系树脂作为主成分，或者，均包含聚氨酯系树脂作为主成分，因此，上述弹性体与上述树脂发泡颗粒的界面上的粘接力高。因此，一部分或全部由该树脂复合体形成的鞋底用构件以及具备该鞋底用构件的鞋具有高机械强度。

应予说明，本发明涉及的鞋底用构件和鞋不限定于上述实施方式的构成。另外，本发明涉及的鞋底用构件和鞋也不受上述的作用效果限定。本发明涉及的鞋底用构件和鞋可以在不脱离本发明的主旨的范围内进行各种变更。

例如，虽然上述的实施方式中的形成鞋底用构件的树脂复合体是在上述树脂发泡颗粒一体化而得到的发泡体内分散有上述弹性体而得到的，但也可以是与之相反地在上述弹性体内分散有多个树脂发泡颗粒而得到的。与由在多个树脂发泡颗粒之间分散有非发泡的弹性体而得到的树脂复合体形成的鞋底用构件相比，这种鞋底用构件可实现更柔软的脚踏感，可进一步抑制高负荷时的过度变形。

另外，在此将不再重复进行更加详细的说明，即使是上述未直接记载的事项，也可以在本发明中适当采用关于鞋底用构件的以往公知的技术事项，。

实施例

以下，通过举出本发明的具体的实施例和比较例来阐明本发明。应予说明，本发明不限定于以下实施例。

作为后述的实施例1～6和比较例1～3中使用的树脂组合物，使用以下粒状的材料。

·树脂发泡颗粒用材料

热塑性聚氨酯1(TPU-1)

聚烯烃系树脂

聚醚嵌段酰胺(PEBA)：阿科玛公司制造的“PEBAX5533”，密度1.01g/cm³

·弹性体用材料

热塑性聚氨酯2(TPU-2)

苯乙烯-乙烯丁烯-烯烃结晶共聚物(SEBC)：JSR公司制造的“DAYNARON4600P”：密度0.91g/cm³

烯烃多嵌段共聚物(OBC)：陶氏化学公司制造的“INFUSE9007”，密度0.87g/cm³

乙烯-α烯烃共聚物：三井化学公司制造的“TAFMER DF840”，密度0.89g/cm³

苯乙烯-乙烯丁烯-苯乙烯共聚物1(SEBS-1)：旭化成公司制造的“TUFTEC H1221”，密度0.89g/cm³

苯乙烯-乙烯丁烯-苯乙烯共聚物2(SEBS-2)：配合各种SEBS材料得到的材料，密度0.91g/cm³

(树脂发泡颗粒)

分别使用作为上述树脂发泡颗粒用材料的TPU、聚烯烃系树脂、PEBA，使用以往公知的方法，分别制作以下的表1所示的三种树脂发泡颗粒1～3(Foam1～3)。

对于这些树脂发泡颗粒1～3，由各树脂发泡颗粒的重量和体积计算密度(真密度)。将结果示于表1。

另外，关于各树脂发泡颗粒的初始弹性模量E₀，使用以下所示的方法对各树脂发泡颗粒进行测定。

首先，使用以往公知的方法，制作多组由与作为测定对象的树脂发泡颗粒所使用的材料相同种类的材料构成的树脂发泡颗粒，这些组的各自的密度不同。

将每一组制作的该树脂发泡颗粒填充至成型模具的平板状的模腔内，利用水蒸汽加热该成型模具，由此使该树脂发泡颗粒一体化，从而成型为由该树脂发泡颗粒构成的树脂发泡体。如此针对作为测定对象的树脂发泡颗粒中使用的每种材料，制作密度不同的多个树脂发泡体。

接着，将上述密度不同的多个树脂发泡体分别切断为长度33±3mm、宽度5±1mm、厚度2±1mm的长条状而得到试验片，针对该试验片，在下述的条件下使用(株)UBM制造的动态粘弹性测定装置“Rheogel-E4000”作为测定装置，并按照JIS K 7244-4：1999(与ISO 6721-4：1994相同)，分别测定试验片的23℃下的储能弹性模量E’[23℃]。

然后，确立表示针对上述多个树脂发泡体分别测定得到的弹性模量与密度的关系的近似公式，并将作为测定对象的树脂发泡颗粒的密度代入该近似公式，由此推测该树脂发泡颗粒的初始弹性模量E₀。将结果示于表1。

[表1]

树脂发泡粒子	材料	密度(g/cm<sup>3</sup>)	E<sub>o</sub>(MPa)
				Foam1	TPU-1	0.201	1.55
Foam2	烯烃系树脂	0.165	0.84
				Foam3	PEBA	0.080	1.47

(弹性体)

使用市售的双轴挤出混炼机在120～200℃下将上述弹性体用材料中的一种或两种与作为增塑剂的石蜡油(密度0.88g/cm3)以表2所示的比例进行混合，由此分别制作以下表2所示的凝胶状的弹性体1～7(GEL1～7)。

针对这些弹性体1～7，由各弹性体的重量和体积计算密度。另外，通过后述的针对树脂复合体的方法相同的方法测定各弹性体的ASKER-C硬度。将结果示于表2。

另外，如下所示测定各弹性体的初始弹性模量E₀。首先，将各弹性体熔融固化而成型为平板状之后，切断为长度33±3mm、宽度5±1mm、厚度2±1mm的长条状，从而得到试验片。在下述条件下使用(株)UBM制造的动态粘弹性测定装置“Rheogel-E4000”作为测定装置，按照JIS K 7244-4：1999(与ISO 6721-4：1994相同)测定这些试验片的23℃下的储能弹性模量E’[23℃]，作为各弹性体的初始弹性模量E₀。将结果示于表2。

测定模式：正弦波失真的拉伸模式

频率：10Hz

卡盘间距离：20mm

载荷：自动静载荷

动态应变：5μm

升温速度：2℃/min

[表2]

(树脂复合体的制造)

制法A：实施例1和比较例2、3

将以下表3所示的规定量的树脂发泡颗粒1～3导入密闭容器内。在0.5MPaG的压力下将氮压入该密闭容器内后，将该密闭容器内在常温下持续放置6小时。如此使氮含浸于上述树脂发泡颗粒。

从该密闭容器中取出上述树脂发泡颗粒之后，将其与表3所示的规定量的粒状的弹性体1或7混合，制作混合颗粒材料。接着，将该混合颗粒材料填充于成型模具的模腔内。利用0.24MPa的水蒸汽加热该成型模具35秒，由此使上述树脂发泡颗粒一体化，成型树脂复合体。

在得到的树脂复合体中，上述树脂发泡颗粒一体化而得到的发泡体整体形成连续体，该发泡体内分散有上述弹性体。

制法B：实施例2～6和比较例1

使用市售的双辊混炼机在110℃将以下表3所示的规定量的树脂发泡颗粒2与表3所示的规定量的粒状的弹性体2～7混炼，由此使弹性体基质材料熔化而形成弹性体基质，并且使该树脂发泡颗粒分散于该弹性体基质中。然后，将该混炼物冷却至室温。

接着，将上述混炼物填充于成型模具的模腔内(此时，为了能够将该混炼物充填于模腔内，可以根据需要切断该混炼物)，在利用热压机的加压下将该成型模具加热2分钟，然后利用冷水冷却10分钟，由此使上述树脂发泡颗粒一体化，成型为树脂复合体。

在得到的树脂复合体中，上述树脂发泡颗粒分散于上述弹性体作为整体成为连续体的弹性体基质中。此时，作为整体，在各树脂发泡颗粒之间夹杂有弹性体基质，几乎看不到树脂发泡颗粒彼此直接熔接的部分。

(鞋底用构件的物性试验)

密度的测定

实施例1～6和比较例1～3的树脂复合体的密度由树脂复合体的重量和体积计算。将结果示于以下表3。

硬度的测定

使用高分子计测器(株)公司制造的“C型硬度计”作为ASKER-C型硬度计，测定实施例1～6和比较例1～3的树脂复合体的硬度。将结果示于以下表3。

拉伸强度和伸长率的测定

将实施例1～6和比较例1～3的树脂复合体分别裁断为厚度4mm的平板之后，使用基于JIS K 6251的哑铃状2号冲压模具分别裁断该平板，针对每种树脂复合体得到哑铃状试验片。

对于这些试验片，使用AUTOGRAPH精密万能试验机((株)岛津制作所制造，产品名“AG-50kNIS MS型”)，在23℃下，按照500mm/分的十字头速度，进行基于JIS K 6251的拉伸试验，由此测定各试验片的拉伸强度和伸长率。将结果示于以下表3。

[表3]

如表3所示，可知使包含由聚氨酯系树脂构成的树脂发泡颗粒与聚氨酯系树脂作为主成分的弹性体一体化而得到实施例1的树脂复合体以及使包含由聚烯烃系树脂构成的树脂发泡颗粒与聚烯烃系树脂作为主成分的弹性体一体化而得到的实施例2～6的树脂复合体，与比较例1～3的树脂复合体相比，具有高拉伸强度。

另外，还可知具备树脂发泡颗粒一体化而得到的发泡体内分散有弹性体的形态的实施例1的树脂复合体，与具备相同形态的比较例2和3的树脂复合体相比，显示高伸长率。同样可知具备发泡体分散于弹性体基质中的形态的实施例2～6的树脂复合体，与具备相同的形态的比较例1的树脂复合体相比，也显示高伸长率。

因此，实施例1～6的树脂复合体，与比较例1～3的树脂复合体相比，具有高机械强度。

符号说明

1：鞋

3：中底

4：外底。