阅读说明：本技术 一种非隔离箝位型三相Heric光伏逆变器拓扑 (Non-isolation clamping type three-phase Heric photovoltaic inverter topology ) 是由 马海啸 张晓峰 兰摘星 于 2019-07-25 设计创作，主要内容包括：本发明涉及一种非隔离箝位型三相Heric光伏逆变器拓扑,该拓扑是由传统三相桥式逆变电路、三相续流电路和箝位电路组成。三相续流电路是由六个开关管通过星形连接构成,该续流电路可使逆变器在续流阶段电流不流经直流电源,省去了能量的回馈,提高了逆变器的转换效率；箝位电路是由三个直流电容和两个箝位开关管构成,三个直流电容将直流源分为0、1/3、2/3和1四个电位点,在1/3和2/3电位点分别加入两个箝位开关,使得续流阶段逆变器共模电压被箝位为直流输入电压的1/3和2/3,减小共模电压幅值,从而抑制了光伏逆变器的漏电流,确保使用时人员和设备的安全。(The invention relates to a non-isolated clamping type three-phase Heric photovoltaic inverter topology which is composed of a traditional three-phase bridge type inverter circuit, a three-phase follow current circuit and a clamping circuit. The three-phase follow current circuit is formed by connecting six switching tubes in a star shape, and current of the inverter can not flow through a direct current power supply in a follow current stage by the follow current circuit, so that energy feedback is omitted, and the conversion efficiency of the inverter is improved; the clamping circuit is composed of three direct current capacitors and two clamping switch tubes, the direct current source is divided into four potential points of 0, 1/3, 2/3 and 1 by the three direct current capacitors, and the two clamping switches are respectively added at the potential points of 1/3 and 2/3, so that the common-mode voltage of the inverter is clamped into 1/3 and 2/3 of direct current input voltage in the follow current stage, the amplitude of the common-mode voltage is reduced, the leakage current of the photovoltaic inverter is restrained, and the safety of personnel and equipment in use is ensured.)

一种非隔离箝位型三相Heric光伏逆变器拓扑

技术领域

本发明涉及一种光伏逆变器拓扑，尤其是一种非隔离箝位型三相 Heric光伏逆变器拓扑，属于电力电子直流—交流变换技术领域。

背景技术

光伏逆变器要求转换效率高、成本低，能够承受光伏电池输出 电压波动大的不良影响，并且逆变器交流输出也要满足较高的电能 质量。光伏逆变器按照是否带有隔离变压器可以分为隔离型和非隔 离型。隔离型光伏逆变器实现了电网与电池板之间的电气隔离，保 障了操作人员和设备的安全，但其体积大，重量重，成本高，系统 变换效率低。非隔离型光伏逆变器结构上不含变压器，因此具有体 积小，重量轻，成本低等优点，但是缺少变压器作为电气隔离，光 伏电池板与大地之间存在的寄生电容与逆变器、滤波电感和电网形 成一个共模回路，随着功率开关器件的高频开关动作，在回路中会 产生漏电流。漏电流的存在会增加逆变器输出电流谐波含量，增大 电磁干扰，从而降低电能质量，引发电网电流畸变，造成一定的功 率损耗，同时，漏电流对操作人员的安全也带来一定隐患，因此， 为保障人员与设备安全，漏电流必须被抑制在一定的范围内。

发明内容

本发明的目的在于：针对现有技术的不足，提出一种非隔离箝 位型三相Heric光伏逆变器拓扑，该拓扑可以改善逆变器的共模特性， 提高系统的变换效率，抑制共模漏电流，保障人员与设备安全。

本发明为解决上述技术问题采用以下技术方案：

一种非隔离箝位型三相Heric光伏逆变器拓扑，包括太阳能光伏 电池、传统三相桥式逆变电路、三相输出滤波电路和三相负载，其 特征在于，还包括三相续流电路和箝位电路；传统三相桥式逆变电 路包括A相上桥臂开关管(S_a1)、A相下桥臂开关管(S_a2)、B 相上桥臂开关管(S_b1)、B相下桥臂开关管(S_b2)、C相上桥臂开 关管(S_c1)和C相下桥臂开关管(S_c2)；三相输出滤波电路包括A 相滤波电感(L_fa)、B相滤波电感(L_fb)、C相滤波电感(L_fc)、 A相滤波电容(C_fa)、B相滤波电容(C_fb)和C相滤波电容(C_fc)； 三相负载包括A相负载(R_a)、B相负载(R_b)和C相负载(R_c)； 三相续流电路包括A相第一续流开关管(S_a3)、A相第二续流开关管(S_a4)、B相第一续流开关管(S_b3)、B相第二续流开关管(S_b4)、 C相第一续流开关管(S_c3)和C相第二续流开关管(S_c4)；箝位 电路包括第一直流电容(C_dc1)、第二直流电容(C_dc2)和第三直流 电容(C_dc3)、上箝位开关管(S_H)和下箝位开关管(S_L)；其中 太阳能光伏电池(U_PV)的正极与第一直流电容(C_dc1)的正极、A 相上桥臂开关管(S_a1)的集电极、B相上桥臂开关管(S_b1)的集电 极和C相上桥臂开关管(S_c1)的集电极分别相连，太阳能光伏电池 (U_PV)的负极与第三直流电容(C_dc3)的负极、A相下桥臂开关管 (S_a2)的发射极、B相下桥臂开关管(S_b2)的发射极和C相下桥 臂开关管(S_c2)的发射极分别相连于点Q，A相上桥臂开关管(S_a1) 的发射极与A相下桥臂开关管(S_a2)的集电极、A相滤波电感(L_fa) 的一端和A相第一续流开关管(S_a3)的集电极分别相连于点A，B 相上桥臂开关管(S_b1)的发射极与B相下桥臂开关管(S_b2)的集 电极、B相滤波电感(L_fb)的一端和B相第一续流开关管(S_b3) 的集电极分别相连于点B，C相上桥臂开关管(S_c1)的发射极与C 相下桥臂开关管(S_c2)的集电极、C相滤波电感(L_fc)的一端和C 相第一续流开关管(S_c3)的集电极分别相连于点C，第一直流电容 (C_dc1)的负极与第二直流电容(C_dc2)的正极、上箝位开关管(S_H) 的发射极分别相连，第二直流电容(C_dc2)的负极与第三直流电容 (C_dc3)的正极、下箝位开关管(S_L)的发射极分别相连，上箝位 开关管(S_H)的集电极与下箝位开关管(S_L)的集电极、A相第二 续流开关管(S_a4)的集电极、B相第二续流开关管(S_b4)的集电 极和C相第二续流开关管(S_c4)的集电极分别相连，A相第一续流 开关管(S_a3)的发射极与A相第二续流开关管(S_a4)的发射极相 连，B相第一续流开关管(S_b3)的发射极与B相第二续流开关管(S_b4) 的发射极相连，C相第一续流开关管(S_c3)的发射极与C相第二续 流开关管(S_c4)的发射极相连，A相滤波电感(L_fa)的另一端与A 相滤波电容(C_fa)的正极和A相负载(R_a)的一端分别相连，B相 滤波电感(L_fb)的另一端与B相滤波电容(C_fb)的正极和B相负 载(R_b)的一端分别相连，C相滤波电感(L_fc)的另一端与C相滤 波电容(C_fc)的正极和C相负载(R_c)的一端分别相连，A相滤波 电容(C_fa)的负极与B相滤波电容(C_fb)的负极、C相滤波电容 (C_fc)的负极、A相负载(R_a)的另一端、B相负载(R_b)的另一 端和C相负载(R_c)的另一端分别相连于点N。

作为本发明所述的一种非隔离箝位型三相Heric光伏逆变器拓 扑，优选地，通过箝位电路的使用，使得所述逆变器共模电压幅值 为直流输入电压的1/3或2/3。所述逆变器整个逆变周期内，可以根 据以下公式计算逆变器的共模电压：

u_cm＝(u_AQ+u_BQ+u_CQ)/3

其中，u_cm为逆变器的共模电压，u_AQ为A点与Q点的电位差，u_BQ为B点与Q点的电位差，u_CQ为C点与Q点的电位差。

作为本发明所述的一种非隔离箝位型三相Heric光伏逆变器拓 扑，优选地，定义逆变器开关状态为[M₁,M₂,M₃,M₄,M₅]。M₁表示 A相桥臂开关管的开关状态，M₁＝1表示A相上桥臂开关管导通且 下桥臂开关管关断，M₁＝0表示A相上桥臂开关管关断且下桥臂开 关管导通，M₁＝Z表示A相上下桥臂开关管均关断；M₂表示B相 桥臂开关管的开关状态，M₂＝1表示B相上桥臂开关管导通且下桥 臂开关管关断，M₂＝0表示B相上桥臂开关管关断且下桥臂开关管 导通，M₂＝Z表示B相上下桥臂开关管均关断；M₃表示C相桥臂 开关管的开关状态，M₃＝1表示C相上桥臂开关管导通且下桥臂开 关管关断，M₃＝0表示C相上桥臂开关管关断且下桥臂开关管导通， M₃＝Z表示C相上下桥臂开关管均关断；M₄表示箝位电路上下箝 位开关管的开关状态，M₄＝1表示上箝位开关管导通且下箝位开关 管关断，M₄＝0表示上箝位开关管关断且下箝位开关管导通， M₄＝Z表示上下箝位开关管均关断；M₅表示续流电路六开关管的开关状态，M₅＝1表示续流电路六开关管均导通，M₅＝0表示续流 电路六开关管均关断；

因此逆变器6个非续流开关模态分别为[1,0,0,Z,0]、[1,1,0,Z,0]、 [0,1,0,Z,0]、[0,1,1,Z,0]、[0,0,1,Z,0]和[1,0,1,Z,0]，2个续流开关模态 分别为[Z,Z,Z,1,1]和[Z,Z,Z,0,1]。

本发明采用以上技术方案与现有技术相比，具有以下技术优点， 一种非隔离箝位型三相Heric光伏逆变器拓扑三相续流电路的加入， 使逆变器在续流阶段电流不流经直流电源，省去了能量的回馈，提 高了逆变器的转换效率；箝位电路的加入，使得续流阶段逆变器共 模电压被箝位为直流输入电压的1/3和2/3，减小共模电压幅值，从 而抑制了光伏逆变器的漏电流，确保使用时人员和设备的安全。

附图说明

下面结合附图对本发明作进一步的说明。

图1为本发明的主电路结构图。

图2为本发明的模态一的示意图。

图3为本发明的模态二的示意图。

图4为本发明的模态三的示意图。

图5为本发明的模态四的示意图。

图6为本发明的模态五的示意图。

图7为本发明的模态六的示意图。

图8为本发明的模态七的示意图。

图9为本发明的模态八的示意图。

图10为本发明的驱动信号时序图。

具体实施方式

下面结合附图对本发明的技术方案做进一步说明：

本发明的技术解决方案是提出一种非隔离箝位型三相Heric光 伏逆变器拓扑，其结构如图1所示，包括太阳能光伏电池、传统三 相桥式逆变电路、三相输出滤波电路和三相负载、三相续流电路和 箝位电路。传统三相桥式逆变电路包括A相上桥臂开关管(S_a1)、 A相下桥臂开关管(S_a2)、B相上桥臂开关管(S_b1)、B相下桥臂 开关管(S_b2)、C相上桥臂开关管(S_c1)和C相下桥臂开关管(S_c2)； 三相输出滤波电路包括A相滤波电感(L_fa)、B相滤波电感(L_fb)、 C相滤波电感(L_fc)、A相滤波电容(C_fa)、B相滤波电容(C_fb) 和C相滤波电容(C_fc)；三相负载包括A相负载(R_a)、B相负 载(R_b)和C相负载(R_c)；三相续流电路包括A相第一续流开关管(S_a3)、A相第二续流开关管(S_a4)、B相第一续流开关管(S_b3)、 B相第二续流开关管(S_b4)、C相第一续流开关管(S_c3)和C相 第二续流开关管(S_c4)；箝位电路包括第一直流电容(C_dc1)、第 二直流电容(C_dc2)和第三直流电容(C_dc3)、上箝位开关管(S_H) 和下箝位开关管(S_L)；其中太阳能光伏电池(U_PV)的正极与第 一直流电容(C_dc1)的正极、A相上桥臂开关管(S_a1)的集电极、B 相上桥臂开关管(S_b1)的集电极和C相上桥臂开关管(S_c1)的集 电极分别相连，太阳能光伏电池(U_PV)的负极与第三直流电容(C_dc3) 的负极、A相下桥臂开关管(S_a2)的发射极、B相下桥臂开关管(S_b2) 的发射极和C相下桥臂开关管(S_c2)的发射极分别相连于点Q，A 相上桥臂开关管(S_a1)的发射极与A相下桥臂开关管(S_a2)的集 电极、A相滤波电感(L_fa)的一端和A相第一续流开关管(S_a3) 的集电极分别相连于点A，B相上桥臂开关管(S_b1)的发射极与B 相下桥臂开关管(S_b2)的集电极、B相滤波电感(L_fb)的一端和B 相第一续流开关管(S_b3)的集电极分别相连于点B，C相上桥臂开 关管(S_c1)的发射极与C相下桥臂开关管(S_c2)的集电极、C相 滤波电感(L_fc)的一端和C相第一续流开关管(S_c3)的集电极分 别相连于点C，第一直流电容(C_dc1)的负极与第二直流电容(C_dc2) 的正极、上箝位开关管(S_H)的发射极分别相连，第二直流电容(C_dc2) 的负极与第三直流电容(C_dc3)的正极、下箝位开关管(S_L)的发 射极分别相连，上箝位开关管(S_H)的集电极与下箝位开关管(S_L) 的集电极、A相第二续流开关管(S_a4)的集电极、B相第二续流开 关管(S_b4)的集电极和C相第二续流开关管(S_c4)的集电极分别 相连，A相第一续流开关管(S_a3)的发射极与A相第二续流开关管 (S_a4)的发射极相连，B相第一续流开关管(S_b3)的发射极与B 相第二续流开关管(S_b4)的发射极相连，C相第一续流开关管(S_c3) 的发射极与C相第二续流开关管(S_c4)的发射极相连，A相滤波电 感(L_fa)的另一端与A相滤波电容(C_fa)的正极和A相负载(R_a) 的一端分别相连，B相滤波电感(L_fb)的另一端与B相滤波电容(C_fb) 的正极和B相负载(R_b)的一端分别相连，C相滤波电感(L_fc)的 另一端与C相滤波电容(C_fc)的正极和C相负载(R_c)的一端分 别相连，A相滤波电容(C_fa)的负极与B相滤波电容(C_fb)的负 极、C相滤波电容(C_fc)的负极、A相负载(R_a)的另一端、B相 负载(R_b)的另一端和C相负载(R_c)的另一端分别相连于点N。

本发明提出的非隔离箝位型三相Heric光伏逆变器按照三个上 桥臂开关管的开关状态可分为八种工作模态。定义逆变器开关状态 为[M₁,M₂,M₃,M₄,M₅]。M₁表示A相桥臂开关管的开关状态， M₁＝1表示A相上桥臂开关管导通且下桥臂开关管关断，M₁＝0表 示A相上桥臂开关管关断且下桥臂开关管导通，M₁＝Z表示A相上 下桥臂开关管均关断；M₂表示B相桥臂开关管的开关状态，M₂＝1 表示B相上桥臂开关管导通且下桥臂开关管关断，M₂＝0表示B相 上桥臂开关管关断且下桥臂开关管导通，M₂＝Z表示B相上下桥臂 开关管均关断；M₃表示C相桥臂开关管的开关状态，M₃＝1表示C 相上桥臂开关管导通且下桥臂开关管关断，M₃＝0表示C相上桥臂 开关管关断且下桥臂开关管导通，M₃＝Z表示C相上下桥臂开关管 均关断；M₄表示箝位电路上下箝位开关管的开关状态，M₄＝1表示 上箝位开关管导通且下箝位开关管关断，M₄＝0表示上箝位开关管 关断且下箝位开关管导通，M₄＝Z表示上下箝位开关管均关断；M₅表示续流电路六开关管的开关状态，M₅＝1表示续流电路六开关管 均导通，M₅＝0表示续流电路六开关管均关断。

因此逆变器6个非续流开关模态分别为[1,0,0,Z,0]、[1,1,0,Z,0]、 [0,1,0,Z,0]、[0,1,1,Z,0]、[0,0,1,Z,0]和[1,0,1,Z,0]，2个续流开关模态 分别为[Z,Z,Z,1,1]和[Z,Z,Z,0,1]。各模态如附图2至图9所示，以下 简要分析逆变器在各模态的工作原理：

模态一：如图2所示，逆变器开关状态为[1,0,0,Z,0]，开关管S_a1、 S_b2和S_c2的栅极与发射极间电压为高电平，S_a1、S_b2和S_c2处于导通 状态；开关管S_a2、S_b1、S_c1、S_a3、S_a4、S_b3、S_b4、S_c3、S_c4、S_H和 S_L的栅极与发射极间电压为低电平，S_a2、S_b1、S_c1、S_a3、S_a4、S_b3、 S_b4、S_c3、S_c4、S_H和S_L处于关断状态。电流从电源正极流出，流 经S_a1—L_fa—R_a—中点N—R_b、R_c—L_fb、L_fc—S_b2、S_c2，组后流回 电源负极。此时u_AQ＝U_PV，u_BQ＝u_CQ＝0，故共模电压 u_cm＝(u_AQ+u_BQ+u_CQ)/3＝U_PV/3。

模态二：如图3所示，逆变器开关状态为[1,1,0,Z,0]，开关管S_a1、 S_b1和S_c2的栅极与发射极间电压为高电平，S_a1、S_b1和S_c2处于导通 状态；开关管S_a2、S_b2、S_c1、S_a3、S_a4、S_b3、S_b4、S_c3、S_c4、S_H和 S_L的栅极与发射极间电压为低电平，S_a2、S_b2、S_c1、S_a3、S_a4、S_b3、 S_b4、S_c3、S_c4、S_H和S_L处于关断状态。电流从电源正极流出，流 经S_a1、S_b1—L_fa、L_fb—R_a、R_b—中点N—R_c—L_fc—S_c2，组后流回 电源负极。此时u_AQ＝u_BQ＝U_PV，u_CQ＝0，故共模电压 u_cm＝(u_AQ+u_BQ+u_CQ)/3＝2U_PV/3。

模态三：如图4所示，逆变器开关状态为[0,1,0,Z,0]，开关管S_a2、 S_b1和S_c2的栅极与发射极间电压为高电平，S_a2、S_b1和S_c2处于导通 状态；开关管S_a1、S_b2、S_c1、S_a3、S_a4、S_b3、S_b4、S_c3、S_c4、S_H和 S_L的栅极与发射极间电压为低电平，S_a1、S_b2、S_c1、S_a3、S_a4、S_b3、 S_b4、S_c3、S_c4、S_H和S_L处于关断状态。电流从电源正极流出，流 经S_b1—L_fb—R_b—中点N—R_a、R_c—L_fa、L_fc—S_a2、S_c2，组后流回 电源负极。此时u_AQ＝u_CQ＝0，u_BQ＝U_PV，故共模电压 u_cm＝(u_AQ+u_BQ+u_CQ)/3＝U_PV/3。

模态四：如图5所示，逆变器开关状态为[0,1,1,Z,0]，开关管S_a2、 S_b1和S_c1的栅极与发射极间电压为高电平，S_a2、S_b1和S_c1处于导通 状态；开关管S_a1、S_b2、S_c2、S_a3、S_a4、S_b3、S_b4、S_c3、S_c4、S_H和 S_L的栅极与发射极间电压为低电平，S_a1、S_b2、S_c2、S_a3、S_a4、S_b3、 S_b4、S_c3、S_c4、S_H和S_L处于关断状态。电流从电源正极流出，流 经S_b1、S_c1—L_fb、L_fc—R_b、R_c—中点N—R_a—L_fa—S_a2，组后流回 电源负极。此时u_AQ＝0，u_BQ＝u_CQ＝U_PV，故共模电压 u_cm＝(u_AQ+u_BQ+u_CQ)/3＝2U_PV/3。

模态五：如图6所示，逆变器开关状态为[0,0,1,Z,0]，开关管S_a2、 S_b2和S_c1的栅极与发射极间电压为高电平，S_a2、S_b2和S_c1处于导通 状态；开关管S_a1、S_b1、S_c2、S_a3、S_a4、S_b3、S_b4、S_c3、S_c4、S_H和 S_L的栅极与发射极间电压为低电平，S_a1、S_b1、S_c2、S_a3、S_a4、S_b3、 S_b4、S_c3、S_c4、S_H和S_L处于关断状态。电流从电源正极流出，流 经S_c1—L_fc—R_c—中点N—R_a、R_b—L_fa、L_fb—S_a2、S_b2，组后流回 电源负极。此时u_AQ＝u_BQ＝0，u_CQ＝U_PV，故共模电压 u_cm＝(u_AQ+u_BQ+u_CQ)/3＝U_PV/3。

模态六：如图7所示，逆变器开关状态为[1,0,1,Z,0]，开关管S_a1、 S_b2和S_c1的栅极与发射极间电压为高电平，S_a1、S_b2和S_c1处于导通状 态；开关管S_a2、S_b1、S_c2、S_a3、S_a4、S_b3、S_b4、S_c3、S_c4、S_H和S_L的栅极与发射极间电压为低电平，S_a2、S_b1、S_c2、S_a3、S_a4、S_b3、 S_b4、S_c3、S_c4、S_H和S_L处于关断状态。电流从电源正极流出，流 经S_a1、S_c1—L_fa、L_fc—R_a、R_c—中点N—R_b—L_fb—S_b2，组后流回 电源负极。此时u_AQ＝u_CQ＝U_PV，u_BQ＝0，故共模电压 u_cm＝(u_AQ+u_BQ+u_CQ)/3＝2U_PV/3。

模态七：如图8所示，逆变器开关状态为[Z,Z,Z,1,1]。一旦开关 管S_a2、S_b2和S_c2的栅极与发射极间电压同时为高电平，S_a2、S_b2和S_c2处于导通状态，那么开关管S_a1、S_a2、S_b1、S_b2、S_c1、S_c2需要立即 关断，续流开关管S_a3、S_a4、S_b3、S_b4、S_c3和S_c4及上箝位开关管S_H导通，电流进入续流阶段。该模态的前一状态一般为下桥臂三个开 关管中有两个导通，这里以模态一进入模态七为例，其他情况类似。 此时，电感电流续流，电流依次流经L_fa—R_a—中点N—R_b、R_c—L_fb、 L_fc—S_b3、S_c3—S_b4(体二极管)、S_c4(体二极管)—S_a4—S_a3(体 二极管)。续流阶段，太阳能电池板与电网断开，上箝位开关管S_H导通使A、B和C三点的电位被箝位于输入电压的2/3，此时 u_AQ＝u_BQ＝u_CQ＝2U_PV/3，故共模电压 u_cm＝(u_AQ+u_BQ+u_CQ)/3＝2U_PV/3。

模态八：如图9所示，逆变器开关状态为[Z,Z,Z,0,1]。一旦开关 管S_a1、S_b1和S_c1的栅极与发射极间电压同时为高电平，S_a1、S_b1和S_c1处于导通状态，那么开关管S_a1、S_a2、S_b1、S_b2、S_c1、S_c2需要立即 关断，续流开关管S_a3、S_a4、S_b3、S_b4、S_c3和S_c4及下箝位开关管S_L导通，电流进入续流阶段。该模态的前一状态一般为上桥臂三个开 关管中有两个导通，这里以模态二进入模态八为例，其他情况类似。 此时，电感电流续流，电流依次流经L_fa、L_fb—R_a、R_b—中点N—R_c—L_fc—S_c3—S_b4(体二极管)—S_a4、S_b4—S_a3(体二极管)、S_b3(体 二极管)。续流阶段，太阳能电池板与电网断开，下箝位开关管S_L导 通使A、B和C三点的电位被箝位于输入电压的1/3，此时 u_AQ＝u_BQ＝u_CQ＝U_PV/3，故共模电压u_cm＝(u_AQ+u_BQ+u_CQ)/3＝U_PV/3。

由以上分析可知，由于逆变器续流回路电压分别被箝位于输入 电压的三分之一和三分之二，使得逆变器在整个逆变周期内共模电 压幅值变化从传统三相桥式逆变器的0～U_PV降低为 U_PV/3～2U_PV/3，可使得共模回路中漏电流得到有效抑制，降低了 系统的电磁干扰，提高了电能质量，减小了电网的畸变率，并且保 障了人员与设备的安全。

图10给出了本发明在一种控制方案中的驱动信号时序图，图中 从上至下波形分别为：A相上桥臂开关管S_a1栅极与发射极间电压波 形u_gea1；A相下桥臂开关管S_a2栅极与发射极间电压波形u_gea2；B相 上桥臂开关管S_b1栅极与发射极间电压波形u_geb1；B相下桥臂开关管S_b2栅极与发射极间电压波形u_geb2；C相上桥臂开关管S_c1栅极与发射 极间电压波形u_gec1；C相下桥臂开关管S_c2栅极与发射极间电压波形 u_gec2；上箝位开关管S_H栅极与发射极间电压波形u_geH；下箝位开关 管S_L栅极与发射极间电压波形u_geL；续流电路六个开关管S_a3、S_a4、 S_b3、S_b4、S_c3和S_c4栅极与发射极间电压波形u_ge34。

综上所述，本发明解决了非隔离三相光伏逆变器漏电流大、变 换效率低等技术问题，为抑制非隔离三相光伏逆变器漏电流提供了 一种方法，具有一定的工程应用价值。

以上所述仅为本发明的具体实施方案而已，并非用以限定本发 明的范围，任何本领域的技术人员，在不脱离本发明构思和原则的 前提下所做出的等同变化与修改，均应属于本发明的保护范围。