阅读说明：本技术 一种高稳定性的射频功率放大器 (High-stability radio frequency power amplifier ) 是由 武振宇 贾斌 张晓强 于 2018-08-06 设计创作，主要内容包括：本申请公开了一种高稳定性的射频功率放大器,包括预放大器、功率输出级、电压电流转换电路、电源电压补偿电路和电流稳定电路。所述电压电流转换电路包括运算放大器、一个低压差稳压器、环路稳定辅助电路和反馈电路；环路稳定辅助电路和反馈电路串联在运算放大器的输出端和同相输入端之间。本申请在电压电流转换电路中引入环路稳定辅助电路和反馈电路,用来提供额外的负反馈支路,以确保在射频功率放大器的整个PVT工作区间内的负反馈电流控制环路能够稳定可靠工作。还引入了隔离电路和电流稳定电路,提高了射频功率放大器的稳定性。(The application discloses radio frequency power amplifier of high stability, including preamplifier, power output stage, voltage current conversion circuit, mains voltage compensating circuit and current stabilization circuit. The voltage-current conversion circuit comprises an operational amplifier, a low dropout regulator, a loop stabilizing auxiliary circuit and a feedback circuit; the loop stabilizing auxiliary circuit and the feedback circuit are connected in series between the output end and the non-inverting input end of the operational amplifier. The loop stabilizing auxiliary circuit and the feedback circuit are introduced into the voltage-current conversion circuit and used for providing an additional negative feedback branch circuit so as to ensure that a negative feedback current control loop in the whole PVT working interval of the radio-frequency power amplifier can work stably and reliably. An isolation circuit and a current stabilizing circuit are also introduced, so that the stability of the radio frequency power amplifier is improved.)

一种高稳定性的射频功率放大器

技术领域

本申请涉及一种移动终端中的射频功率放大器，特别是涉及一种包含功率控制电路的射频功率放大器。

背景技术

在移动终端中，射频功率放大器用来将射频信号进行功率放大后，馈送到天线上对外发射。在移动终端与基站的通信过程中，由于两者之间的距离不同，或者移动终端的天线受到遮挡等情况，经常需要对移动终端中的射频功率放大器输出的发射功率进行功率控制。例如在用于2G(第二代移动通讯技术)的射频功率放大器中包含功率控制电路，所述功率控制电路是通过控制电压V_ramp对射频功率放大器的输出功率进行连续控制的。

为了实现对射频功率放大器的输出功率的控制，所述功率控制电路首先需要对射频功率放大器的输出功率进行检测，然后构建负反馈控制环路实现对射频功率放大器的输出功率的稳定控制。常用的高集成度、低成本的功率控制电路包括电压检测方案、电流检测方案。

采用电压检测方案的功率控制电路只能应用于在饱和区工作的射频功率放大器，在低输出功率时精度较差。

采用电流检测方案的功率控制电路可以应用于在饱和区和/或线性区工作的射频功率放大器，具有较高的效率。采用电流检测方案的功率控制电路一般是在射频功率放大器的末级通路中串联一个小电阻，例如小于0.1Ω；通过检测所述小电阻两端的电压差，控制射频功率放大器的输出功率。该方案需要具有精确电阻值的小电阻，成本高，集成度差，而且串联的小电阻上会产生额外的功耗，造成射频功率放大器的效率降低。

此外，射频功率放大器在正常工作状态下，受控制电压V_ramp控制而周期性地开启和关断，由此产生开关谱(switch spectrum)，这对射频功率放大器的功率控制曲线提出了较大的挑战。在PVT(Power VS Time，功率对时间)的整个区间，射频功率放大器的工作电流在0至2A之间变化，对控制环路的稳定性提出了巨大的挑战。射频功率放大器工作在射频频段，各模块的电源和地都不够理想，容易产生正反馈发生震荡。特别是射频功率放大器的工作温度范围在-40℃至125℃之间，射频功率放大器的各模块性能在不同温度下会出现较大的变化，容易发生振荡。

发明内容

本申请所要解决的技术问题是提供一种包含功率控制电路的射频功率放大器，采用电流检测方案的功率控制电路，具有成本低、可靠性高、稳定性高的特点。

为解决上述技术问题，本申请高稳定性的射频功率放大器包括预放大器、功率输出级、电压电流转换电路、电源电压补偿电路和电流稳定电路。

所述预放大器用于将射频输入信号进行预先放大。

所述功率输出级包括功率放大电路和电流采样电路；所述功率放大电路用于在控制电压的控制下，将经过预先放大的射频信号进行功率放大得到输出功率；所述电流采样电路用来对功率输出级中流过功率晶体管的电流进行采样，得到采样电流。

所述电压电流转换电路包括运算放大器、一个低压差稳压器、环路稳定辅助电路和反馈电路；所述电压电流转换电路用于将控制电压转换为参考电流，并通过运算放大器与功率输出级的采样电流进行比较，比较结果接入低压差稳压器，该低压差稳压器为预放大器提供电源电压；环路稳定辅助电路和反馈电路串联在运算放大器的输出端和同相输入端之间；

所述电源电压补偿电路用于对功率输出级的电源电压变化所引起的输出功率变化进行补偿；

所述电流稳定电路用于对功率输出级中流过功率晶体管的电流针对温度的变化进行调整。

本申请取得的技术效果是：在电压电流转换电路中引入环路稳定辅助电路和反馈电路，用来提供额外的负反馈支路，以确保在射频功率放大器的整个PVT工作区间内的负反馈电流控制环路能够稳定可靠工作。电压电流转换电路通过负反馈控制当前工作频段的功率输出级的电流，实现了射频功率放大器的更高效率。电源电压补偿电路使得射频功率放大器的输出功率不随电源电压的变动而变化。电流稳定电路提高射频功率放大器在整个工作温度范围内的稳定性。

优选地，所述预放大器包括一个反相器和一个反馈电阻；所述反相器是在预放大器的电源电压和地之间依次级联PMOS晶体管和NMOS晶体管构成的，两个晶体管的栅极相连接作为反相器的输入端，两个晶体管相连接的漏极作为反相器的输出端；反馈电阻连接在反相器的输入端与输出端之间。这是预放大器的一种具体实现方式，仅作为示例。负反馈电阻用来确定直流偏置点，并提供射频功率放大器所需的的输入阻抗。

优选地，所述功率放大电路是在功率输出级的电源电压和地之间依次级联电感、共源晶体管和共栅晶体管；共源晶体管和共栅晶体管构成共源共栅结构一。所述电流采样电路包括共源共栅结构二，共源共栅结构二与共源共栅结构一构成共源共栅电流镜结构，用来采样流过功率放大电路中的两个功率晶体管的电流；所述电流采样电路还包括第二电流镜结构，第二电流镜结构将共源共栅电流镜输出的中间采样电流进一步缩小得到电流采样电路最终输出的采样电流。这是功率输出级的一种具体实现方式，仅作为示例。功率放大电路采用共源共栅结构一可以提高电压摆幅，两个电流镜结构用来采样功率晶体管的输出电流。

优选地，所述电压电流转换电路还包括滤波单元、电压产生单元；控制电压通过滤波单元连接到运算放大器的反相输入端，功率输出级的采样电流通过电压产生单元在运算放大器的同相输入端产生反馈电压；运算放大器的输出端连接低压差稳压器的调整管的栅极；低压差稳压器的漏极为预放大器供电。滤波单元可以减少无关频段的信号干扰。电压产生单元可以将功率输出级的采样电流转换为反馈电压，从而使得控制电压与反馈电压在运算放大器中进行比较。

优选地，所述滤波单元包括滤波电阻和滤波电容，控制电压通过滤波电阻接到运算放大器的反相输入端，运算放大器的反相输入端还通过滤波电容接地。这是滤波单元的一种具体实现方式，仅作为示例。

优选地，所述电压产生单元是电阻一和电阻二的并联支路，所述并联支路的一端接地，另一端连接运算放大器的同相输入端。这是电压产生单元的一种具体实现方式，仅作为示例。

进一步地，所述环路稳定辅助电路包括一个辅助低压差稳压器；所述辅助低压差稳压器的调整管的栅极连接运算放大器的输出端，源极连接电源电压，漏极一方面通过负载电阻接地，漏极另一方面还通过反馈电路连接到运算放大器的同相输入端。所述环路稳定辅助电路实现了额外的负反馈支路。

进一步地，所述电压电流转换电路还包括PVT曲线调整电路；所述PVT曲线调整电路是在电阻二与地之间、或者是在运算放大器的同相输入端与电阻二之间增加串联一个接成二极管结构的NMOS晶体管或是接成二极管结构的PMOS晶体管。PVT曲线调整电路有利于改进射频功率放大器的开关谱。

进一步地，所述电压电流转换电路还包括密勒补偿电路；每个密勒补偿电路连接在一个低压差稳压器的调整管的栅极与漏极之间，包括一个密勒电容串联一个调零电阻。密勒补偿电路有助于提高负反馈电流控制环路的稳定性。

进一步地，所述电压电流转换电路还包括温度补偿电路；所述温度补偿电路是将电阻一、电阻二均采用正温度系数的电阻和负温度系数的电阻串联构成。温度补偿电路有助于在不同的温度下保证射频功率放大器的功率输出级的输出功率稳定。

优选地，所述电源电压补偿电路包括一个差分放大电路和一个电流镜；所述差分放大电路跟踪电源电压的变化，所述电流镜产生与电源电压的变化趋势相同的补偿电流。这是电源电压补偿电路的一种具体实现方式，仅作为示例。

优选地，所述电流稳定电路包括正温度系数电流源、晶体管十五和晶体管十六；正温度系数电流源与晶体管十五依次串联在电流稳定电路的电源和地之间；晶体管十五的栅极和漏极相连接，并连接正温度系数电流源；晶体管十五的源极连接电流稳定电路的地；晶体管十六的栅极连接晶体管十五的栅极，漏极连接运算放大器的同相输入端，源极连接电流稳定电路的地。这是电流稳定电路的一种具体实现方式，仅作为示例。晶体管十六和晶体管十五构成了电流镜结构，正温度系数电流源通过该电流镜结构得到与温度成正比的调整电流注入运算放大器的同相输入端，这使运算放大器的同相输入端的电压下拉到地，有助于提高射频功率放大器的稳定性。

优选地，所述电流稳定电路包括负温度系数电流源、晶体管十七至晶体管二十；负温度系数电流源与晶体管十七依次串联在电流稳定电路的电源和地之间；晶体管十七的栅极和漏极相连接，并连接负温度系数电流源；晶体管十七的源极连接电流稳定电路的地；晶体管十八的栅极连接晶体管十七的栅极，漏极连接晶体管十九的漏极，源极连接电流稳定电路的地；晶体管十九的栅极和漏极相连接，源极连接电流稳定电路的电源；晶体管二十的栅极连接晶体管十九的栅极，源极连接电流稳定电路的电源，漏极连接运算放大器的同相输入端。这是电流稳定电路的另一种具体实现方式，仅作为示例。晶体管十八和晶体管十七构成了第一电流镜结构，晶体管二十和晶体管十九构成了第二电流镜结构，负温度系数电流源通过这两个电流镜结构得到与温度成反比的调整电流并从运算放大器的同相输入端抽取，这使电流稳定电路的电源下拉到运算放大器的同相输入端，有助于提高射频功率放大器的稳定性。

进一步地，所述预放大器、功率输出级、电压电流转换电路、电源电压补偿电路和电流稳定电路各自的电源之间两两具有隔离电路。这可以减轻和避免各模块之间产生干扰，提高射频功率放大器的稳定性。

进一步地，所述预放大器、功率输出级、电压电流转换电路、电源电压补偿电路和电流稳定电路各自的地之间两两具有隔离电路。这可以减轻和避免各模块之间产生干扰，提高射频功率放大器的稳定性。

优选地，所述隔离电路为隔离电阻、隔离电感、隔离电容三者并联在需要隔离的两个对象之间。这是隔离电路的一种具体实现方式，仅作为示例。

优选地，所述隔离电路为隔离电阻、隔离电感两者并联在需要隔离的两个对象之间，隔离电容连接需要隔离的一个对象和单独的地。这是隔离电路的另一种具体实现方式，仅作为示例。

优选地，所述隔离电路为首尾相接的二极管结构，一个隔离二极管反向连接在需要隔离的两个对象之间，另一个隔离二极管正向连接在需要隔离的两个对象之间。这是隔离电路的又一种具体实现方式，仅作为示例。

本申请提供的高稳定性的射频功率放大器能够广泛应用于通过控制电压V_ramp控制输出功率的射频功率放大器，具有工作稳定可靠的特点，并具有如下有益效果。

其一，通过电压电流转换电路将控制电压V_ramp转换为参考电流I_ramp，构建负反馈的电流控制环路来控制射频功率放大器的功率输出级的电流，从而实现更高的效率。

其二，在电压电流转换电路中引入了环路稳定辅助电路和反馈电路，用来提供额外的负反馈支路，以确保在射频功率放大器的整个PVT工作区间内的负反馈电流控制环路能够稳定可靠工作，有效避免了负反馈电流控制环路的振荡。

其三，在电压电流转换电路中进一步集成了PVT曲线调整电路、密勒补偿电路、温度补偿电路，具有集成度高，工作可靠稳定的特点。PVT曲线调整电路有助于射频功率放大器的PVT曲线的调整，有利于改进射频功率放大器的开关谱。密勒补偿电路有助于提高负反馈电流控制环路的稳定性。温度补偿电路有助于在不同的温度下保证射频功率放大器的功率输出级的输出功率稳定。

其四，通过电源电压补偿电路，使得射频功率放大器的输出功率不随电源电压的变动而变化。

其五，通过电流稳定电路，提高了射频功率放大器在整个工作温度范围内的稳定性。

其六，通过在各个模块的电源之间、地之间均***隔离电路，减轻了模块之间的干扰，提高了射频功率放大器的稳定性。

附图说明

图1是本申请高稳定性的射频功率放大器的一个实施例的电路结构示意图。

图2是图1中的预放大器的一个实施例的电路结构示意图。

图3是图1中的功率输出级的一个实施例的电路结构示意图。

图4是图1中的电压电流转换电路的第一实施例的电路结构示意图。

图5是图1中的电压电流转换电路的第二实施例的电路结构示意图。

图6是图4、图5中的温度补偿电路的一个实施例的电路结构示意图。

图7是图1中的电源电压补偿电路的一个实施例的电路结构示意图。

图8是图1中的电流稳定电路的第一实施例的电路结构示意图。

图9是图1中的电流稳定电路的第二实施例的电路结构示意图。

图10是本申请高稳定性的射频功率放大器的的各模块之间电源的隔离示意图。

图11是本申请高稳定性的射频功率放大器的的各模块之间地的隔离示意图。

图12a至图12c是隔离电路的三个实施例的电路结构示意图。

图中附图标记说明：V_in为射频输入信号；V_pre为经过预先放大的射频信号；V_out为射频输出信号；V_ramp为控制电压；V_ldo为预放大器的电源电压；gnd_pre为预放大器的地；V_cc、V_{cc_ps}为功率输出级的电源电压；gnd_ps为功率输出级的地；I_ramp为参考电流；I_comp为补偿电流；I_sense为采样电流；M为MOS晶体管；R_f为反馈电阻；L为电感；V_cascode为共栅晶体管的栅极偏置电压；FB为反馈节点；V_fb为反馈电压；V_{cc_vi}为电压电流转换电路的电源；gnd_vi为电压电流转换电路的地；OP为运算放大器；M_A为低压差稳压器的调整管/辅助低压差稳压器的调整管；M_B为PVT曲线调整电路的晶体管；R_p为正温度系数的电阻；R_n为负温度系数的电阻；V_{cc_comp}为电源电压补偿电路的电源；gnd_comp为电源电压补偿电路的地；D为二极管；I_ss为尾电流源；V_{cc_ptat}为电流稳定电路的电源；gnd_ptat为电流稳定电路的地；I_pt、I_ct为电流源；I_ptat、I_ctat为调整电流；C为电容；ISO为需要隔离的对象。

具体实施方式

请参阅图1，这是本申请提供的高稳定性的射频功率放大器的一个实施例。该实施例所示的高稳定性的射频功率放大器包括预放大器、功率输出级、电压电流转换电路、电源电压补偿电路和电流稳定电路。

所述预放大器用于将射频输入信号V_in进行预先放大以获得更大的动态范围，输出一路经过预先放大的射频信号V_pre。

所述功率输出级包括功率放大电路和电流采样电路。所述功率放大电路用于在控制电压V_ramp的控制下，将一路经过预先放大的射频信号V_pre进行功率放大得到输出功率V_out。所述输出功率V_out经过匹配电路后，由天线发射出去。所述电流采样电路用来对所在功率输出级中流过功率晶体管的电流进行采样，得到采样电流I_sense。

所述电压电流转换电路包括运算放大器、一个低压差稳压器(Low-dropoutregulator，LDO)、环路稳定辅助电路和反馈电路。所述电压电流转换电路用于将控制电压V_ramp转换为与控制电压V_ramp成正比的参考电流I_ramp，并通过运算放大器与功率输出级的采样电流I_sense进行比较，比较结果(即运算放大器的输出)接入低压差稳压器，该低压差稳压器为预放大器提供电源电压V_ldo。环路稳定辅助电路和反馈电路串联在运算放大器的输出端和反馈节点FB(即运算放大器的同相输入端)之间，用来提供额外的负反馈支路，以确保在射频功率放大器的整个PVT工作区间内的负反馈电流控制环路能够稳定可靠工作。

所述电源电压补偿电路用于对功率输出级的电源电压V_cc变化引起的输出功率V_out变化进行补偿，使得不同的电源电压V_cc下功率输出级的的输出功率V_out保持恒定。

所述电流稳定电路用于对功率输出级中流过功率晶体管的电流进一步调整，以提高射频功率放大器在整个工作温度范围内的稳定性。

在图1中的反馈节点FB的位置，有电压电流转换电路注入的参考电流I_ramp，有电源电压补偿电路抽取的补偿电流I_comp，有当前工作频段的功率输出级抽取的采样电流I_sense，有电流稳定电路注入的调整电流I_ptat，并且I_ramp+I_ptat＝I_comp+I_sense。当控制电压V_ramp升高时，参考电流I_ramp随之升高，假定补偿电流I_comp和调整电流I_ptat均不变，那么功率输出级的采样电流I_sense随之增大，这也从另一个角度反映出功率输出级中流过功率晶体管的电流增大，使得射频功率放大器的输出功率V_out增大；反之亦然。

此外，当温度降低时，调整电流I_ptat减小，假定参考电流I_ramp和补偿电流I_comp均不变，那么功率输出级的采样电流I_sense随之减小，这也从另一个角度反映出功率输出级中流过功率晶体管的电流减小，使得射频功率放大器的输出功率V_out减小；反之亦然。这体现了电流稳定电路在不同温度下能够提高射频功率放大器的稳定性。

图1所示的高稳定性的射频功率放大器中，从预放大器、功率输出级、匹配电路到天线构成了放大通道。在放大通道上，射频输入信号V_in先进入预放大器得到预先放大的射频信号V_pre，再进入功率输出级进行功率放大得到射频输出信号V_out，再经过匹配电路后由天线发射出去。

同时，所述功率输出级、电压电流转换电路与预放大器依次连接构成了射频功率放大器的负反馈电流控制环路。当控制电压V_ramp升高时，电压电流转换电路提供给预放大器的电源电压V_ldo升高，预放大器的输出电压V_pre提高，从而提高了功率输出级的偏置电压，使得功率输出级中流过功率晶体管的电流随之增大。此时，一方面使得功率输出级的输出功率V_out随之增大，体现了控制电压V_ramp对射频功率放大器的输出功率V_out的调节作用；另一方面使功率输出级的采样电流I_sense随之增大，从而使反馈节点FB的反馈电压V_fb升高。反馈电压V_fb通过电压电流转换电路中的运算放大器拉高了为预放大器提供电源电压V_ldo的那个低压差稳压器的调整管的栅极电压，使预放大器的电源电压V_ldo有减小的趋势。这样就通过负反馈构成一个完整的电流控制环路，实现了对射频功率放大器的输出功率的闭环控制。

请参阅图2，这是图1中的预放大器的一个实施例。所述预放大器包括一个反相器和一个反馈电阻R_f。所述反相器是在预放大器的电源电压V_ldo和预放大器的地gnd_pre之间依次级联PMOS晶体管一M₁和NMOS晶体管二M₂构成的，两个晶体管M₁和M₂的栅极相连接作为反相器的输入端，两个晶体管M₁和M₂的漏极相连接作为反相器的输出端。反馈电阻R_f连接在反相器的输入端与输出端之间。反相器的输入端接收一路射频输入信号V_in，反相器的输出端对外输出一路经过预先放大的射频信号V_pre。反馈电阻R_f用来确定直流偏置点，并提供射频功率放大器所需的的输入阻抗。用于不同频段的预放大器可以采用相同的电路结构。

请参阅图3，这是图1中的功率输出级的一个实施例。所述功率输出级包括功率放大电路和电流采样电路。

所述功率放大电路是在功率输出级的电源电压V_{cc_ps}和功率输出级的地gnd_ps之间依次级联电感L1、晶体管四M₄和晶体管三M₃。晶体管三M₃采用共源极连接方式，晶体管四M₄采用共栅极连接方式，晶体管三M₃和晶体管四M₄构成共源共栅结构一。一路经过预先放大的射频信号V_pre进入晶体管三M₃的栅极，由晶体管三M₃的漏极进入晶体管四M₄的源极，在晶体管四M₄的漏极输出功率放大后的射频信号V_out。所述功率放大电路采用共源共栅结构可以提高输出电压的摆幅。所述电感L1优选为choke电感，也称扼流圈(choke inductor)，起到通直流、隔交流的作用。

所述电流采样电路是在功率输出级的电源电压V_{cc_ps}和功率输出级的地gnd_ps之间依次级联晶体管七M₇、晶体管六M₆和晶体管五M₅，还包括晶体管八M₈。晶体管五M₅采用共源极连接方式，晶体管六M₆采用共栅极连接方式，晶体管五M₅和晶体管六M₆构成共源共栅结构二。晶体管五M₅与晶体管三M₃的栅极相连接，晶体管六M₆和晶体管四M₄的栅极相连接，共源共栅结构二与共源共栅结构一构成M：1的共源共栅电流镜结构，用来采样流过功率放大电路中的两个功率晶体管M₃、M₄的电流。所述共源共栅电流镜输出的中间采样电流是流过功率放大电路中的功率晶体管的电流缩小M倍。晶体管七M₇的栅极与漏极相连接，并连接晶体管六M₆的漏极。晶体管七M₇和晶体管八M₈的源极均连接功率输出级的电源电压V_{cc_ps}，晶体管八M₈的漏极连接反馈节点FB并从反馈节点FB抽取采样电流I_sense。晶体管八M₈和晶体管七M₇的栅极相连接构成N：1的PMOS电流镜结构，将共源共栅电流镜输出的中间采样电流进一步缩小N倍得到电流采样电路最终输出的采样电流I_sense。这样，功率输出级获取的采样电流I_sense增大M×N倍即为流过功率晶体管的电流，通过选取元件参数可以调节比例系数M和/或N，从而优化负反馈电流控制环路的稳定性和射频功率放大器的效率。

其中，晶体管三M₃、晶体管四M₄、晶体管五M₅、晶体管六M₆例如均为NMOS晶体管。晶体管七M₇、晶体管八M₈例如均为PMOS晶体管。共栅极连接方式的晶体管四M₄、晶体管六M₆具有栅极偏置电压V_cascode。

请参阅图4，这是图1中的电压电流转换电路的第一实施例。所述电压电流转换电路包括滤波单元、电压产生单元、运算放大器OP、一个低压差稳压器、环路稳定辅助电路和反馈电路。控制电压V_ramp通过滤波电阻R₀连接到运算放大器OP的反相输入端，运算放大器OP的反相输入端还通过滤波电容C₀接地。滤波电阻R₀和滤波电容C₀就构成了滤波单元。功率输出级的采样电流I_sense输出在电阻一R₁和电阻二R₂的并联支路上(此时假定虚线表示的晶体管M_B不存在)，在反馈节点FB的位置产生反馈电压V_fb，连接到到运算放大器OP的同相输入端。电阻一R₁和电阻二R₂的并联支路就构成了电压产生单元。运算放大器OP的输出端连接到环路稳定辅助电路和调整管M_A的栅极。环路稳定辅助电路和反馈电路串联在运算放大器OP的输出端和反馈节点FB之间，用来在负反馈电流控制环路之外提供额外的负反馈支路，以确保在射频功率放大器的整个PVT工作区间内的负反馈电流控制环路能够稳定可靠工作。调整管M_A构成一个低压差稳压器。调整管M_A的源极连接电压电流转换电路的电源电压V_{cc_vi}，漏极连接预放大器的电源端向预放大器提供电源电压V_ldo。所述电压电流转换电路还具有电路简洁、功能完善、集成度高、工作稳定可靠的优点。

当控制电压V_ramp升高时，运算放大器OP的输出电压V_g降低，这使调整管M_A的栅极电压降低，进而使调整管M_A的漏极电压即预放大器一电源电压V_ldo升高，预放大器的输出电压V_pre提高，从而提高了功率输出级的栅极电压，使得功率输出级中流过功率晶体管的电流随之增大。这使功率输出级的采样电流I_sense随之增大，从而使反馈节点FB的反馈电压V_fb升高。最终负反馈电流控制环路的高增益使得反馈节点FB的反馈电压V_fb最终稳定于控制电压V_ramp。

请参阅图5，这是图1中的电压电流转换电路的第二实施例。与第一实施例相比，第二实施例的区别仅为给出了环路稳定辅助电路的一种具体实现方式。所述环路稳定辅助电路主要由一个辅助低压差稳压器实现。所述辅助低压差稳压器的调整管M_A2的栅极连接运算放大器OP的输出端，源极连接电压电流转换电路的电源电压V_{cc_vi}，漏极一方面通过负载电阻R_L接电压电流转换电路的地gnd_vi，漏极另一方面还通过反馈电路连接到反馈节点FB以实现额外的负反馈支路。

优选地，图4、图5中的反馈电路为一个电阻、或者是多个电阻的串联和/或并联的任意组合。

图4、图5给出的同一种电压电流转换电路中，还可选的包括如下结构。

优选地，所述电压电流转换电路中还包括PVT曲线调整电路。所述PVT曲线调整电路是在电阻二R₂与地之间增加串联一个NMOS晶体管M_B，在图4、图5中以虚线表示。所述NMOS晶体管M_B接成二极管结构，即栅极和漏极相连接，并连接到电阻二R₂；源极接地。当控制电压V_ramp小于NMOS晶体管M_B的阈值电压时，电阻二R₂所在支路断开，仅有电阻一R₁支路接入电路，这使得反馈节点FB的反馈电压V_fb升高，运算放大器OP的输出电压V_g升高，预放大器的电源电压V_ldo降低，预放大器的输出电压V_pre降低，从而降低了功率输出级中的晶体管三M₃的栅极电压，使得流过功率晶体管M₃、M₄的电流减小。当控制电压V_ramp大于或等于NMOS晶体管M_B的阈值电压时，电阻二R₂所在支路接入电路，这使得反馈节点FB的反馈电压V_fb降低，运算放大器OP的输出电压V_g降低，预放大器的电源电压V_ldo升高，预放大器的输出电压V_pre升高，从而升高了功率输出级中的晶体管三M₃的栅极电压，使得流过功率晶体管M₃、M₄的电流增大。这有助于改进射频功率放大器的开关谱。基于图4、图5的相同原理，所述PVT曲线调整电路也可将接成二极管结构的NMOS晶体管改为接成二极管结构的PMOS晶体管，或者改为在运算放大器OP的同相输入端与电阻二R₂之间增加串联一个接成二极管结构的NMOS晶体管或是接成二极管结构PMOS晶体管(未图示)。

优选地，所述电压电流转换电路中还包括密勒补偿电路一。所述密勒补偿电路一连接在调整管M_A的栅极与漏极之间，例如是一个密勒电容串联一个调零电阻；在图4、图5中以虚线表示。图5给出的环路稳定辅助电路中，可选地还包括密勒补偿电路二。所述密勒补偿电路二连接在辅助低压差稳压器的调整管M_A2的栅极与漏极之间，例如是一个密勒电容串联一个调零电阻；在图5中以虚线表示。所述密勒补偿电路通过极点分离提高了负反馈电流控制环路的相位裕度，从而提高了负反馈电流控制环路稳定性。

优选地，所述电压电流转换电路中还包括温度补偿电路。请参阅图6，这是图4、图5中的温度补偿电路的一个实施例。所述温度补偿电路是将图4、图5中的电阻一R₁、电阻二R₂均采用正温度系数的电阻R_p和负温度系数的电阻R_n串联构成。通过调节正温度系数的电阻R_p和负温度系数的电阻R_n的温度系数，可以调节功率晶体管的采样电流的温度系数，进而可以调节射频功率放大器的输出功率的温度系数，得到不随温度变化的输出功率。

请参阅图7，这是图1中的电源电压补偿电路的一个实施例。所述电源电压补偿电路包括一个差分放大电路和一个电流镜。所述差分放大电路主要由晶体管九M₉至晶体管十二M₁₂和尾电流源I_ss构成。晶体管九M₉的栅极通过电阻三R₃连接电源电压补偿电路的电源电压V_{cc_comp}，还通过多个串联的二极管D₁至D_n钳位在最低工作电压(例如3.5V)。晶体管十M₁₀的栅极通过电阻四R₄连接电源电压补偿电路的电源电压V_{cc_comp}。晶体管九M₉的源极、晶体管十M₁₀的源极相连接，并通过尾电流源I_ss接电源电压补偿电路的地gnd_comp。晶体管十一M₁₁的源极、晶体管十二M₁₂的源极均连接到电源电压补偿电路的电源电压V_{cc_comp}。晶体管十一M₁₁的栅极和漏极、晶体管十二M₁₂的栅极相连接。晶体管十一M₁₁的漏极连接晶体管九M₉的漏极。晶体管十二M₁₂的漏极连接晶体管十M₁₀的漏极，并连接到晶体管十三M₁₃的漏极。所述电流镜主要由晶体管十三M₁₃和晶体管十四M₁₄构成。晶体管十三M₁₃的源极、晶体管十四M₁₄的源极均连接到电源电压补偿电路的电源电压V_{cc_comp}。晶体管十三M₁₃的栅极与晶体管十四M₁₄的栅极相连接。晶体管十四M₁₄的漏极从反馈节点FB抽取补偿电流I_comp。当电源电压补偿电路的电源电压V_{cc_comp}升高时，晶体管十M₁₀的电流增大，晶体管十二M₁₂的电流减小，从而使得晶体管十三M₁₃的电流增大，通过所述电流镜电路而使晶体管十四M₁₄的电流也增大。这样从反馈节点FB抽取的补偿电流I_comp增大，当参考电流I_ramp和调整电流I_ptat均不变时就使得采样电流I_sense减小，进而使得流过功率晶体管的电流也减小，使得射频功率放大器的输出功率V_out减小；反之亦然。这样所述差分放大电路跟踪电源电压的变化，所述电流镜产生与电源电压的变化趋势相同的补偿电流。所述电源电压补偿电路就可以在电源补偿电路的电源电压V_{cc_comp}发生变化时，对其导致的射频功率放大器的输出功率的变化进而补偿，使得不同的电源电压下射频功率放大器的输出功率保持恒定。

需要特别说明，本申请提供的高稳定性的射频功率放大器中，各模块的电源在直流部分是接在一起的，在交流部分则两两加入隔离电路。因此，各模块的电源的直流电压是同步变化的。电源电压补偿电路对电源补偿电路的电源电压V_{cc_comp}的直流变化进行补偿，也就相当于对功率输出级的电源电压V_{cc_ps}的直流变化进行补偿，从而实现对输出功率的补偿。

请参阅图8，这是图1中的电流稳定电路的第一实施例。该实施例所示的电流稳定电路包括正温度系数电流源I_pt、晶体管十五M₁₅和晶体管十六M₁₆。正温度系数电流源I_pt例如通过带隙基准电压产生，其与晶体管十五M₁₅依次串联在电流稳定电路的电源V_{cc_ptat}和电流稳定电路的地gnd_ptat之间。晶体管十五M₁₅的栅极和漏极相连接，并连接正温度系数电流源I_pt。晶体管十五M₁₅的源极连接电流稳定电路的地gnd_ptat。晶体管十六M₁₆的栅极连接晶体管十五M₁₅的栅极，漏极连接反馈节点FB，源极连接电流稳定电路的地gnd_ptat。晶体管十六M₁₆和晶体管十五M₁₅构成了电流镜结构，正温度系数电流源I_pt通过该电流镜结构得到与绝对温度成正比的调整电流I_ptat，该调整电流I_ptat从反馈节点FB下拉到地。

图8所示的电流稳定电路在温度降低时，与温度成正比的调整电流I_ptat减小，假定参考电流I_ramp和补偿电流I_comp均不变，那么功率输出级的采样电流I_sense随之减小，这表明功率输出级中流过功率晶体管的电流减小，使得射频功率放大器的输出功率V_out减小。同时，反馈节点FB的反馈电压V_fb升高，电压电流转换电路中的低压差稳压器的调整管M_A的栅极电压V_g(即运算放大器OP的输出端电压)升高，降低了低压差稳压器的输出电压V_ldo。这便使得预放大器的电源电压降低，降低了预放大器的增益，提高了射频功率放大器的稳定性。

请参阅图9，这是图1中的电流稳定电路的第二实施例。该实施例所示的电流稳定电路包括负温度系数电流源I_ct、晶体管十七M₁₇至晶体管二十M₂₀。负温度系数电流源I_ct例如通过带隙基准电压产生，其与晶体管十七M₁₇依次串联在电流稳定电路的电源V_{cc_ptat}和电流稳定电路的地gnd_ptat之间。晶体管十七M₁₇的栅极和漏极相连接，并连接负温度系数电流源I_ct。晶体管十七M₁₇的源极连接电流稳定电路的地gnd_ptat。晶体管十八M₁₈的栅极连接晶体管十七M₁₇的栅极，漏极连接晶体管十九M₁₉的漏极，源极连接电流稳定电路的地gnd_ptat。晶体管十九M₁₉的栅极和漏极相连接，源极连接电流稳定电路的电源V_{cc_ptat}。晶体管二十M₂₀的栅极连接晶体管十九M₁₉的栅极，源极连接电流稳定电路的电源V_{cc_ptat}，漏极连接反馈节点FB。晶体管十八M₁₈和晶体管十七M₁₇构成了第一电流镜结构，晶体管二十M₂₀和晶体管十九M₁₉构成了第二电流镜结构，负温度系数电流源I_ct通过这两个电流镜结构得到与绝对温度成反比的调整电流I_ctat，该调整电流I_ctat从电流稳定电路的电源V_{cc_ptat}下拉到反馈节点FB。

图9所示的电流稳定电路在温度降低时，与温度成反比的电流I_ctat增大，假定参考电流I_ramp和补偿电流I_comp均不变，那么功率输出级的采样电流I_sense随之减小，这表明功率输出级中流过功率晶体管的电流减小，使得射频功率放大器的输出功率V_out减小。同时，反馈节点FB的反馈电压V_fb升高，电压电流转换电路中的低压差稳压器的调整管M_A的栅极电压V_g(即运算放大器OP的输出端电压)升高，降低了低压差稳压器的输出电压V_ldo。这便使得预放大器的电源电压降低，降低了预放大器的增益，提高了射频功率放大器的稳定性。

请参阅图10，这是本申请提供的高稳定性的射频功率放大器的各模块的电源的隔离示意图。如图1所示，本申请高稳定性的射频功率放大器包括五个模块，分别是预放大器、功率输出级、电压电流转换电路、电源电压补偿电路和电流稳定电路，它们各自的电源分别是V_ldo、V_{cc_ps}、V_{cc_vi}、V_{cc_comp}和V_{cc_ptat}。这些模块之间存在较大的高频干扰和耦合，容易产生正反馈，带来稳定性问题。因此本申请在各模块的电源之间两两***隔离电路，图10中以一条虚线表示一个隔离电路，用来提高射频功率放大器的稳定性。

请参阅图11，这是本申请提供的高稳定性的射频功率放大器的各模块的地的隔离示意图。如图1所示，本申请高稳定性的射频功率放大器包括五个模块，分别是预放大器、功率输出级、电压电流转换电路、电源电压补偿电路和电流稳定电路，它们各自的地分别是gnd_pre、gnd_ps、gnd_vi、gnd_comp和gnd_ptat。这些模块之间存在较大的高频干扰和耦合，容易产生正反馈，带来稳定性问题。因此本申请在各模块的地之间两两***隔离电路，图11中以一条虚线表示一个隔离电路，用来提高射频功率放大器的稳定性。

请参阅图12a，这是图10、图11中的隔离电路的第一实施例。该实施例的隔离电路为RLC并联电路，隔离电阻Ri、隔离电感Li、隔离电容Ci三者并联在需要隔离的两个对象ISO1和ISO2之间。

请参阅图12b，这是图10、图11中的隔离电路的第二实施例。该实施例的隔离电路为RC和LC滤波电路，隔离电阻Ri、隔离电感Li两者并联在需要隔离的两个对象ISO1和ISO2之间。隔离电容Ci连接需要隔离的一个对象ISO2和单独的地Clean gnd。

请参阅图12c，这是图10、图11中的隔离电路的第三实施例。该实施例的隔离电路为首尾相接的二极管结构，隔离二极管一Di1反向连接在需要隔离的两个对象ISO1和ISO2之间，隔离二极管二Di2正向连接在需要隔离的两个对象ISO1和ISO2之间。

在其他的实施例中，隔离电路可根据需要选择为断路(开路)或短路的电路形式。

以上仅为本申请的优选实施例，并不用于限定本申请。对于本领域的技术人员来说，本申请可以有各种更改和变化。凡在本申请的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本申请的保护范围之内。