阅读说明：本技术 一种高渗砂岩储层长井段转向分流酸化方法 (A kind of hypertonic sandstone reservoir long well section steering distributary acid method ) 是由 山金城 刘平礼 贾云林 张延旭 郑举 杜娟 李虎 赵立强 代向辉 刘长龙 刘义刚 于 2019-07-31 设计创作，主要内容包括：本发明涉及一种高渗砂岩储层长井段转向分流酸化方法,包括：1)用洗井液A剂从油套环空进行循环清洗；2)用清水顶替排空井筒中的洗井液；3)向地层中注入调剖剂B剂,B剂由以下组分按重量百分比组成：0.5-5%多糖+0.1-2%调节剂+0.05-0.2缓蚀剂+0.5-2%粘土稳定剂,其余为水；4)向地层注入相变堵剂C剂,C剂由以下组分按重量百分比组成：20-50%固相形成剂+1-5%表面活性剂+0-30%调节剂+0.5-2%粘土稳定剂+0-2%缓蚀剂,其余为水；5)向地层注入解堵剂D剂,D剂由以下组分按重量百分比组成：无机解堵剂5-30%+助渗剂5-20%+体系稳定剂1-2%,其余为水；6)向井筒注入顶替液E剂；7)关井30-120min后,开井排液。本发明可以提高酸液在储层均匀布酸效果,实现长井段、高渗非均质储层的基质酸化。(The present invention relates to a kind of hypertonic sandstone reservoir long well sections to turn to distributary acid method, comprising: 1) carries out wash cycles from oil jacket annulus with flushing fluid A agent；2) flushing fluid in emptying pit shaft is replaced with clear water；3) the injection profile agent B agent into stratum, B agent are made of by weight percentage following components: 0.5-5% polysaccharide+0.1-2% regulator+0.05-0.2 corrosion inhibiter+0.5-2% clay stabilizer, remaining is water；4) the C agent of phase transformation blocking agent is injected to stratum, C agent is made of by weight percentage following components: 20-50% solid phase forming agent+1-5% surfactant+0-30% regulator+0.5-2% clay stabilizer+0-2% corrosion inhibiter, remaining is water；5) de-plugging agent D agent is injected to stratum, D agent is made of by weight percentage following components: inorganic de-blocking agent 5-30%+ penetration-assisting agent 5-20%+ system stabilizers 1-2%, remaining is water；6) displacement fluid E agent is injected to pit shaft；7) after closing well 30-120min, drive a well drain.Acid solution can be improved in reservoir uniform acid distribution effect in the present invention, realizes the matrix acidifying of long well section, hypertonic heterogeneous reservoir.)

一种高渗砂岩储层长井段转向分流酸化方法

技术领域

本发明涉及油气田开发领域基质酸化过程中提高高渗非均质砂岩储层笼统酸化效果的方法，特别是涉及一种高渗砂岩储层长井段转向分流酸化方法。

背景技术

油气储层的均质性是相对的，而非均质性是绝对的。由于储层的非均质，如果采用常规酸化工艺对储层进行酸化改造时，酸液会在高渗层大孔道及裂缝中形成“指进”现象，无法使低渗层段及小孔道得到有效改造。为了提高酸化效果，应用最普遍的措施就是在施工程序中引入暂堵转向方法。

针对砂岩储层现有常规酸化转向分流技术主要有三种：一是采用封隔器工具对层间或者射孔段间距较大的井进行选择性分流酸化，使大部分存在纵向非均质性的储层得到有效改善，但同时存在很大局限，一方面常规酸化过程中由于地层非均质性较强容易引起酸液在高渗层大孔道及裂缝中“指进”，难以实现层内、缝内转向，另一方面对于层间或射孔段间距离较小的井无法采用工具封隔酸化，第三方面起下封隔器工艺繁琐施工成本高。二是采用颗粒型暂堵分流剂进行分流酸化，主要包括苯甲酸钠和酚醛树脂，但这两类化学物质也存在局限，在施工过程中，固相颗粒一进入井筒就会在井壁形成固相饼装而不能进入高渗孔达到理想的暂堵分流效果，同时固相颗粒在注入以及返排过程中容易引起设备及电潜泵的损伤。三是采用增粘型转向分流剂进行分流酸化，主要包括聚合物增粘剂和粘弹性表面活性剂。这两类化学物质主要用于碳酸盐岩储层酸化压裂以达到减少滤失的目的，如果用于砂岩储层有其自身的不足之处，如：聚合物残留严重，在酸化过程中粘弹性表面活性剂成胶条件苛刻以及破胶难，同时表面活性剂是小分子，因此一定强度的成胶需要高浓度的加量，最终导致高成本以及难返排。

为了解决油田现有针对非均质砂岩储层所采用的分流酸化技术不足，改善长井段高渗非均质砂岩储层酸化效果差的问题，研究适用于高渗非均质砂岩储层酸化施工的酸化新技术，已是当务之急。为了更方便、有效地实现长井段高渗非均质砂岩储层暂堵转向酸化技术，本发明提出了一种转向分流酸化方法，该方法向地层注入容易，且不会对地层造成残留伤害，是一种清洁的、环保的体积暂堵转向措施。

发明内容

本发明的目的在于提供一种高渗砂岩储层长井段转向分流酸化方法，该方法原理可靠，操作简便，可以提高酸液在储层均匀布酸效果、对高渗实现有效体积封堵以及施工后自动解除，实现长井段、高渗非均质储层的基质酸化，克服了现有技术的缺陷和不足。

为达到以上技术目的，本发明采用以下技术方案。

一种高渗砂岩储层长井段转向分流酸化方法，依次包括以下步骤：

1）清洗井筒，用洗井液A剂从油套环空进行循环清洗，A剂用量为0.3-1倍油套环空体积，所述洗井液A剂由以下组分按重量百分比组成：3-8%HCl+0.1-0.5%缓蚀剂，其余为水；

2）用清水顶替排空步骤1）留在井筒中的洗井液；

3）向地层中注入调剖剂B剂，B剂用量为设计解堵半径用量体积的1-3倍，所述调剖剂B剂由以下组分按重量百分比组成：0.5-5%多糖+0.1-2%调节剂+0.05-0.2缓蚀剂+0.5-2%粘土稳定剂，其余为水；

4）向地层注入相变堵剂C剂，C剂用量为设计解堵半径用量体积的1-2倍，所述相变堵剂C剂由以下组分按重量百分比组成：20-50%固相形成剂+1-5%表面活性剂+0-30%调节剂+0.5-2%粘土稳定剂+0-2%缓蚀剂，其余为水；

5）向地层注入解堵剂D剂，D剂用量为设计解堵半径用量体积的1-2倍，所述解堵剂D剂由以下组分按重量百分比组成：无机解堵剂5-30%+助渗剂5-20%+体系稳定剂1-2%，其余为水；

6）向井筒注入顶替液E剂，将井筒中的解堵剂顶入储层深部，所述顶替液E剂为清水或1-3wt%NH₄Cl溶液，顶替液用量为1.1-3倍油管体积；

7）关井30-120min后，开井排液。

本发明中，重复4）和5），即交替注入C剂、D剂，C剂、D剂单次交替注入量为设计解堵半径用量体积的0.2-0.5倍，交替次数以设计量全部注入完为止。

所述洗井液A剂由以下组分按重量百分比组成：3-8%HCl+0.1-0.5%缓蚀剂，其余为水。通过A剂将注液管线中的铁锈、无机盐伤害物清洗排出，减少铁锈、无机盐进入储层后在地层中产生二次、乃至三次伤害。

所述缓蚀剂是为了减少清洗过程中酸液对油套管的腐蚀伤害。优选为硫醇、聚乙二醇醚、十二烷基磺酸钠、十二烷基苯磺酸钠、二乙烯三胺、六亚甲基四胺、丁炔乙醇、丁炔二醇、油酸咪唑啉、4-甲基吡啶、4-乙烯基吡啶、甲醛、乙二醛或其混合物。

所述调剖剂B剂由以下组分按重量百分比组成：0.5-5%多糖+0.1-2%调节剂+0.05-0.2的缓蚀剂+0.5-2%粘土稳定剂，其余为水。首先注入B剂在地层深部形成体积冻胶堵剂，体系冻胶型堵剂具有较强的封堵性能，用以保护后续作业液体，防止后续作业体系进入大孔道、高渗层滤失而不能实现工程效果。调剖剂B剂是一种可降解性冻胶体系，在施工后对生产井可实现最大程度的低伤害。

所述多糖为羧甲基壳聚糖、脱乙酰壳多糖、壳聚糖磷酸酯或其混合物。所述调节剂为NH₄Cl、甲醛、六次甲基四胺、聚甲醛、戌二醛、己二醛、磷酸甲酯、磷酸三甲酯或其混合物。所述粘土稳定剂为2,3环氧丙基三甲基氯化铵、γ-氨丙基三乙氧基甲硅烷、聚二甲基二烯丙基氯化铵、十六烷基三甲基氯化铵、十六烷基苄基二甲基氯化铵或其混合物。

所述相变堵剂C剂由以下组分按重量百分比组成：20-50%固相形成剂+1-5%表面活性剂+0-30%调节剂+0.5-2%粘土稳定剂+0-2%缓蚀剂，其余为水。相变堵剂C剂在注入过程中为纯液相状态，注入后在地层中可形成强封堵状态固相颗粒堵剂。前端注入的B剂形成凝胶态，防止C剂注入后在高孔高渗地带滤失。

所述固相形成剂为苯甲酸钠。所述表面活性剂为十八烷基三甲基氯化铵、十六烷基三甲基氯化铵、十二烷基三甲基氯化铵、苄基十二烷基二甲基氯化铵、十六烷基苄基二甲基氯化铵、十二烷基二甲基氧化胺、溴化二甲基苄基十二烷基铵、N,N-二甲基十二烷基胺的一种或至少两种。

所述解堵剂D剂由以下组分按重量百分比组成：无机解堵剂5-30%+助渗剂5-20%+体系稳定剂1-2%，其余为水。解堵剂D剂是改善储层渗透率的关键注入步骤，B剂和C 剂都是提高D剂有效作用的必要及辅助措施，B剂和C剂在注入储层后会首先进入高孔、高渗通道，而D剂注入储层后便会有效进入低孔、低渗通道，最终实现均匀、有效布酸。

所述无机解堵剂为HCl、醋酸、甲酸、乙二酸、氟化氢、氟硼酸、氟化铵、氟硼酸胺、氟化氢胺、硫醇、聚乙二醇醚、十二烷基磺酸钠、十二烷基苯磺酸钠、二乙烯三胺、六亚甲基四胺、丁炔乙醇、丁炔二醇、油酸咪唑啉、4-甲基吡啶、4-乙烯基吡啶、甲醛、乙二醛、乙二胺四乙酸二钠EDTA、柠檬酸、谷氨酸二乙酸四钠GLDA、羟基乙叉二膦酸HEDP的一种或多种。所述助渗剂是柴油、煤油、苯、甲苯、乙苯、对二甲苯、水杨酸甲酯、邻苯二甲酸二甲酯、对甲苯磺酸甲酯、戊醚、乙二醇单丁醚、丙酮、环己酮的一种或多种。所述体系稳定剂是聚氧乙烯蓖麻油、脂肪醇聚氧乙烯醚、聚氧乙烯脂肪醇醚、失水山梨醇脂肪酸酯、聚乙二醇、聚丙二醇、聚丁二醇的一种或多种。

与现有技术相比，本发明的有益效果如下：

转向措施是提高酸化效果的有效支撑，关于这方面研究与发明也一直未间断，但现有的技术措施在应用中有着各自的局限。与机械转向技术比较，本发明操作简便，且可以实现层间非均质的分流转向酸化；与固相离子转向技术比较，本发明提供的技术更方便注入；与常规高分子聚合物相比较，本发明提供的转向技术不会对储层造成聚合物二次伤害，这也是本发明最大的优点。本发明向地层注入的转向剂是可降解材料，施工完成后可自行降解不会对地层造成聚合物残渣伤害。

具体实施方式

下面根据实例进一步说明本发明，以便于本技术领域的技术人员理解本发明。但应该清楚，本发明不限于具体实施方式的范围，对本技术领域的普通技术人员来讲，只要各种变化在所附的权利要求限定和确定的本发明的精神和范围内，均在保护之列。

实施例1：

以P油田H井工程改造为实施对象，利用高渗砂岩储层长井段转向分流酸化工艺进行改造。H井为一口油井，改造井段为2983-3100米，地层孔隙度为3.8%-36%，平均孔隙度为23%，该储层为强非均质储层，设计解堵半径为1米,解堵半径体积容量为84.5 m³。油管内径62mm，油管外径73mm，套管内径157mm，计算得油套环空体积是55.3m³，油管内体积是9.2 m³。

储层改造前先配置施工所需作业液体，洗井液A₁剂，调剖剂B₁剂，相变堵剂C₁剂，解堵剂D₁，顶替液E₁剂。

A₁剂：5%HCl+0.1%聚乙二醇醚+0.1%硫醇+0.1%丁炔乙醇，其余为水。

每100g剂：

35%HCl加入14.3g，0.1g硫醇，0.1g聚乙二醇醚，0.1g丁炔乙醇，85.4g水。

B₁剂：2%脱乙酰壳多糖+0.5%NH₄Cl+0.5%六次甲基四胺+0.5%戌二醛+0.05%油酸咪唑啉+0.05%硫醇+0.05%丁炔乙醇+0.5%十六烷基三甲基氯化铵+0.2%聚二甲基二烯丙基氯化铵,其余为水。

每100g剂：

2g脱乙酰壳多糖，0.5g NH₄Cl，0.5g六次甲基四胺，0.5g戌二醛，0.05g油酸咪唑啉，0.05g硫醇，0.05g丁炔乙醇，0.5g十六烷基三甲基氯化铵，0.2g聚二甲基二烯丙基氯化铵,95.65g水。

C₁剂:30%苯甲酸钠+1%十八烷基三甲基氯化铵+1%N,N-二甲基十二烷基胺+10%NH₄Cl+10%甲醛+0.5%十六烷基三甲基氯化铵+0.2%聚二甲基二烯丙基氯化铵+0.3%油酸咪唑啉+0.1%硫醇+0.1%丁炔乙醇, 其余为水。

每100g剂：

30g苯甲酸钠,1g十八烷基三甲基氯化铵,1g N,N-二甲基十二烷基胺,10g NH₄Cl,10g甲醛，0.5g十六烷基三甲基氯化铵，0.2g聚二甲基二烯丙基氯化铵，0.3g油酸咪唑啉，0.1g硫醇，0.1g丁炔乙醇，46.8g水。

D₁剂:8%HCl+0.5%HF+6%HBF₄+1%油酸咪唑啉+0.5%硫醇+1%EDTA+1%HEDP+10%柴油+5%乙二醇单丁醚+1%失水山梨醇脂肪酸酯+0.5%聚乙二醇，其余为水。

每100g剂：35%HCl加入22.9g，40%HF加入1.25g，40% HBF₄加入15g，1g油酸咪唑啉，0.5g硫醇，1g EDTA，1g HEDP，10g柴油，5g乙二醇单丁醚，1g失水山梨醇脂肪酸酯，0.5g聚乙二醇，40.85g水。

E₁剂:1%NH₄Cl，其余为水。

每100g剂：1g NH₄Cl，99g水。

施工作业程序：

步骤一：清洗井筒，从油套环空循环注入洗井液A₁剂进行循环清洗，A₁剂密度为1.025g/ml，A₁剂用量为0.5倍油套环空体积，即27.7m³，A₁用量为28392.5 Kg。

步骤二：清水顶清洗洗井液A₁残液。

步骤三：向地层中注入调剖剂B₁剂，注入量为设计解堵半径用量的1.5倍，B₁剂用量为126.8 m³,质量约为126800Kg。

步骤四、五、六：向地层中C₁剂、D₁剂，注入C₁为设计解堵半径用量的1.5倍，C₁总量约为126800Kg，注入D₁为设计解堵半径用量的1.5倍，D₁总量约为126800Kg。C₁剂、D₁剂单次交替注入量为设计解堵半径用量体积的0.5倍。施工过程即为C₁剂63400Kg-D₁剂63400Kg-C₁剂63400Kg-D₁剂63400Kg。

步骤七：注入顶替液1.5倍油管体积E₁剂，E₁总量约为13800 Kg。

步骤八：关井60min。

步骤九：开井排液。

H井施工前日产液位23 m³,含水96%。改造后日产液95 m³, 含水89%。施工完成后的现场排液测试无残渣，说明本发明是环保、绿色的暂堵转向措施。通过实施例1的现场施工验证说明本发明所提供的高渗砂岩储层长井段转向分流酸化方法在石油开采工程作业中有显著效果。

实施例2：

以P油田M井工程改造为实施对象，利用高渗砂岩储层长井段转向分流酸化工艺进行改造。M井为一口油井，改造井段为2795-2913米，地层孔隙度为3.8%-36%，平均孔隙度为23%，该储层为强非均质储层，设计解堵半径为1.2米，解堵半径体积容量为122.7 m³。油管内径62mm，油管外径73mm，套管内径139mm，计算得油套环空体积是40m³，油管内体积是8.6 m³。储层改造前先配置施工所需作业液体，洗井液A₂剂，调剖剂B₂剂，相变堵剂C₂剂，解堵剂D₂，顶替液E₂剂。

A₂剂：5%HCl+0.1% 4-甲基吡啶+0.1%油酸咪唑啉，其余为水。

每100g剂：

35%HCl加入14.3g，0.1g 4-甲基吡啶，0.1g油酸咪唑啉，85.5g水。

B₂剂：1%羧甲基壳聚糖+2%脱乙酰壳多糖+0.5%NH₄Cl+0.5%聚甲醛+0.5%戌二醛+0.1%油酸咪唑啉+1%十六烷基苄基二甲基氯化铵,其余为水。

每100g剂：

1g羧甲基壳聚糖,2g脱乙酰壳多糖,0.5g NH₄Cl,0.5g聚甲醛,0.5g戌二醛,0.1g油酸咪唑啉,1g十六烷基苄基二甲基氯化铵,94.4g水。

C₂剂:25%苯甲酸钠+1%十八烷基三甲基氯化铵+1%十六烷基三甲基氯化铵+10%NH₄Cl+10%聚甲醛+1%十六烷基苄基二甲基氯化铵+0.5%油酸咪唑啉, 其余为水。

每100g剂：

25g苯甲酸钠，1g十八烷基三甲基氯化铵，1g十六烷基三甲基氯化铵，10g NH₄Cl，10g聚甲醛，1g十六烷基苄基二甲基氯化铵，0.5g油酸咪唑啉,51.5g水。

D₂剂:10%HCl+2%氟化铵+6%HBF₄+1%油酸咪唑啉+0.5%十二烷基磺酸钠+1%柠檬酸+1%EDTA+1%HEDP+5%柴油+5%水杨酸甲酯+5%乙二醇单丁醚+1%脂肪醇聚氧乙烯醚+0.5%失水山梨醇脂肪酸酯，其余为水。

每100g剂：

35%HCl加入28.6g，2g氟化铵，40% HBF₄加入15g，1g油酸咪唑啉，0.5g十二烷基磺酸钠，1g柠檬酸，1g EDTA，1g HEDP，5g柴油，5g水杨酸甲酯，5g乙二醇单丁醚，1g脂肪醇聚氧乙烯醚，0.5g失水山梨醇脂肪酸酯，33.4g水。

E₂剂:2%NH₄Cl，其余为水。

每100g剂：

2g NH₄Cl，98g水。

施工作业程序：

步骤一：清洗井筒，从油套环空循环注入洗井液A₂剂进行循环清洗，A₂剂密度为1.025g/ml，A₂剂用量为0.5倍油套环空体积，即20m³，A₂用量为20500 Kg。

步骤二：清水顶清洗洗井液A₂残液。

步骤三：向地层中注入调剖剂B₂剂，注入量为设计解堵半径用量的1.5倍，B₁剂用量为184 m³,质量约为184000Kg。

步骤四、五、六：向地层中C₂剂、D₂剂，注入C₂为设计解堵半径用量的1.5倍，C₂总量约为184000Kg，注入D₂为设计解堵半径用量的1.5倍，D₂总量约为184000Kg。C₂剂、D₂剂单次交替注入量为设计解堵半径用量体积的0.5倍。施工过程即为C₂剂92000Kg-D₂剂92000Kg-C₂剂92000Kg-D₂剂92000Kg。

步骤七：注入顶替液2倍油管体积E₂剂，E₂总量约为17200 Kg。

步骤八：关井45min。

步骤九：开井排液。

M井施工前日产液位18 m³,含水97%。改造后日产液96 m³, 含水87%。施工完成后的现场排液测试无残渣，说明本发明是环保、绿色的暂堵转向措施。通过实施例2的现场施工验证说明本发明所提供的高渗砂岩储层长井段转向分流酸化方法在石油开采工程作业中有显著效果。

实施例3：

以P油田Q井工程改造为实施对象，利用高渗砂岩储层长井段转向分流酸化工艺进行改造。Q井为一口油井，改造井段为2861-2958米，地层孔隙度为3.8%-36%，平均孔隙度为23%，该储层为强非均质储层，设计解堵半径为1.1米，解堵半径体积容量为84.8m³。油管内径51mm，油管外径60mm，套管内径127mm，计算得油套环空体积是34.6m³，油管内体积是5.7 m³。储层改造前先配置施工所需作业液体，洗井液A₃剂，调剖剂B₃剂，相变堵剂C₃剂，解堵剂D₃，顶替液E₃剂。

A₃剂：6%HCl+0.1%油酸咪唑啉+0.1%十二烷基磺酸钠+0.1%二乙烯三胺，其余为水。

每100g剂：

35%HCl加入17.1g，0.1g油酸咪唑啉，0.1g十二烷基磺酸钠，0.1g二乙烯三胺，82.6g水。

B₃剂：2%脱乙酰壳多糖+0.5%壳聚糖磷酸酯+1%磷酸三甲酯+0.5%戌二醛+0.05%油酸咪唑啉+0.05%十二烷基磺酸钠+0.05%二乙烯三胺+1%十六烷基三甲基氯化铵,其余为水。

每100g剂：

2g脱乙酰壳多糖,0.5g壳聚糖磷酸酯,1g磷酸三甲酯,0.5g戌二醛,0.05g油酸咪唑啉,0.05g十二烷基磺酸钠,0.05g二乙烯三胺,1g十六烷基三甲基氯化铵,94.85g水。

C₃剂：35%苯甲酸钠+2%十六烷基苄基二甲基氯化铵+1%十二烷基二甲基氧化胺+10% NH₄Cl+10%甲醛+1%十六烷基三甲基氯化铵+0.3%油酸咪唑啉+0.1%十二烷基磺酸钠+0.1%二乙烯三胺, 其余为水。

每100g剂：

35g苯甲酸钠，2g十六烷基苄基二甲基氯化铵，1g十二烷基二甲基氧化胺，10g NH₄Cl，10g甲醛，1g十六烷基三甲基氯化铵，0.3g油酸咪唑啉，0.1g十二烷基磺酸钠，0.1g二乙烯三胺, 40.5g水。

D₃剂:6%HCl+8%醋酸+3%氟化铵+4%HBF₄+1%油酸咪唑啉+0.5%丁炔乙醇+1%GLDA+1%EDTA+1%HEDP+5%柴油+5%邻苯二甲酸二甲酯+5%乙二醇单丁醚+1%脂肪醇聚氧乙烯醚+0.5%失水山梨醇脂肪酸酯，其余为水。

每100g剂：

35%HCl加入17.2g，8g醋酸，3g氟化铵，40% HBF₄加入10g，1g油酸咪唑啉，0.5g丁炔乙醇，1gGLDA，1gEDTA，1gHEDP，5g柴油，5g邻苯二甲酸二甲酯，5g乙二醇单丁醚，1g脂肪醇聚氧乙烯醚，0.5g失水山梨醇脂肪酸酯，40.8g水。

E₃剂:1%NH₄Cl，其余为水。

每100g剂：

1g NH₄Cl，99g水。

施工作业程序：

步骤一：清洗井筒，从油套环空循环注入洗井液A₃剂进行循环清洗，A₃剂密度为1.03g/ml，A₃剂用量为0.5倍油套环空体积，即17.3m³，A₃用量为17819Kg。

步骤二：清水顶清洗洗井液A₃残液。

步骤三：向地层中注入调剖剂B₃剂，注入量为设计解堵半径用量的1.5倍，B₃剂用量为127.2 m³,质量约为127200Kg。

步骤四、五、六：向地层中C₃剂、D₃剂，注入C₃为设计解堵半径用量的1.5倍，C₃总量约为127200Kg，注入D₃为设计解堵半径用量的1.5倍，D₃总量约为127200Kg。C₃剂、D₃剂单次交替注入量为设计解堵半径用量体积的0.5倍。施工过程即为C₃剂63600Kg-D₃剂63600Kg-C₃剂63600Kg-D₃剂63600Kg。

步骤七：注入顶替液1.5倍油管体积E₃剂，E₁总量约为8550 Kg。

步骤八：关井80min。

步骤九：开井排液。

Q井施工前日产液位36m³,含水98%。改造后日产液112 m³, 含水86%。施工完成后的现场排液测试无残渣，说明本发明是环保、绿色的暂堵转向措施。通过实施例3的现场施工验证说明本发明所提供的高渗砂岩储层长井段转向分流酸化方法在石油开采工程作业中有显著效果。