阅读说明：本技术 充气轮胎 (Pneumatic tire ) 是由 岸添勇 于 2018-05-22 设计创作，主要内容包括：在该充气轮胎(1)中,花纹块(4)在踏面具备多个凹凸部(6)。此外,凹凸部(6)的凹凸量Hc在0.1mm≤Hc≤1.0mm的范围内。此外,凹凸部(6)的宽度Wc在0.1mm≤Wc≤0.8mm的范围内。将相邻的凹凸部(6)的配置间隔Dc在Dc≤1.2mm的范围内的区域定义为凹凸区域(A1),在凹凸区域(A1)以外的区域,将花纹块(4)的踏面的算术平均粗糙度Ra在Ra≤50μm的范围内的区域定义为平滑区域(A2),定义与轮胎宽度方向垂直的剖面X,定义轮胎宽度方向上的花纹块(4)的踏面的宽度方向长度Wb。此时,花纹块(4)在花纹块(4)的踏面的宽度方向长度Wb的40％以上的宽度方向范围内的任意的剖面X处,分别具有凹凸区域(A1)和平滑区域(A2)。(In the pneumatic tire (1), pattern block (4) has multiple bumps (6) in tyre tread.In addition, the concavo-convex amount Hc of bump (6) is in the range of 0.1mm≤Hc≤1.0mm.In addition, the width Wc of bump (6) is in the range of 0.1mm≤Wc≤0.8mm.Region of the configuration space Dc of adjacent bump (6) in the range of Dc≤1.2mm is defined as relief region (A1), region other than relief region (A1), region of the arithmetic average roughness Ra of the tyre tread of pattern block (4) in the range of Ra≤50 μm is defined as smooth region (A2), the section X vertical with tire width direction is defined, the width direction length Wb of the tyre tread of the pattern block (4) on tire width direction is defined.At this point, pattern block (4) is respectively provided with relief region (A1) and smooth region (A2) at the arbitrary section X within the scope of 40% or more the width direction of the width direction length Wb of the tyre tread of pattern block (4).)

充气轮胎

技术领域

本发明涉及一种充气轮胎，更详细而言，涉及一种能提高开始使用新轮胎时的轮胎的冰上性能的充气轮胎。

背景技术

一般来说，由于在开始使用新轮胎时，不能适当地发挥出胎面橡胶的原本的功能，因此，存在不能适当地获得冰上性能的问题。因此，在近年来的无钉防滑轮胎中，为了适当地确保开始使用新轮胎时的冰上性能，将多个窄浅槽配置在花纹块踏面上。窄浅槽与刀槽花纹相比非常浅，具有在轮胎的磨耗初期消失的程度的槽深度。作为采用相关构成的现有的充气轮胎，公知有专利文献1中所记载的技术。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本专利第4571482号公报

发明内容

发明要解决的问题

本发明的目的在于提供一种能提高开始使用新轮胎时的轮胎的冰上性能的充气轮胎。

技术方案

为了达成上述目的，本发明的充气轮胎是一种在胎面表面具备多个花纹块的充气轮胎，其特征在于，所述花纹块在踏面具备多个凹凸部，所述凹凸部的凹凸量Hc在0.1mm≤Hc≤1.0mm的范围内，所述凹凸部的宽度Wc在0.1mm≤Wc≤0.8mm的范围内，将相邻的所述凹凸部的配置间隔Dc在Dc≤1.2mm的范围内的区域定义为凹凸区域，在所述凹凸区域以外的区域，将所述花纹块的踏面的算术平均粗糙度Ra为Ra≤50μm的范围的区域定义为平滑区域，定义与轮胎宽度方向垂直的剖面X，定义轮胎宽度方向上的所述花纹块的踏面的宽度方向长度Wb，并且，所述花纹块在所述花纹块的踏面的宽度方向长度Wb的40％以上的宽度方向范围的任意的剖面X处，分别具有所述凹凸区域和所述平滑区域。

有益效果

在本发明的充气轮胎中，由于花纹块的踏面具备由密集配置的微细的凹凸部形成的凹凸区域，因此，凹凸区域吸收并去除冰路面的水膜。此外，由于花纹块的踏面具备平坦的平滑区域，因此，能确保花纹块相对于冰路面的接触面积。并且，由于凹凸区域和平滑区域混合配置，因此，会提高平滑区域相对于冰路面的粘合摩擦力。由此，具有提高花纹块相对于冰路面的接地特性，而协同地提高轮胎的冰上性能的优点。

附图说明

图1是表示本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖面图。

图2是表示图1所记载的充气轮胎的胎面表面的俯视图。

图3是表示图2所记载的花纹块的踏面的俯视图。

图4是表示图3所记载的花纹块的踏面的放大图。

图5是表示图4所记载的花纹块的踏面的X向剖面图。

图6是图4所记载的凹凸部的P-P向剖面图。

图7是图4所记载的凹凸部的Q向剖面图。

图8是表示图3所记载的花纹块的踏面的改进例的说明图。

图9是表示图3所记载的花纹块的踏面的改进例的说明图。

图10是表示图3所记载的花纹块的踏面的改进例的说明图。

图11是表示图3所记载的花纹块的踏面的改进例的说明图。

图12是表示图3所记载的花纹块的踏面的改进例的说明图。

图13是表示图3所记载的花纹块的踏面的改进例的说明图。

图14是表示图3所记载的花纹块的踏面的改进例的说明图。

图15是表示图3所记载的花纹块的踏面的改进例的说明图。

图16是表示图3所记载的花纹块的踏面的改进例的说明图。

图17是表示图3所记载的花纹块的踏面的改进例的说明图。

图18是表示图3所记载的花纹块的踏面的改进例的说明图。

图19是表示图3所记载的花纹块的踏面的改进例的说明图。

图20是表示图3所记载的花纹块的踏面的改进例的说明图。

图21是表示图3所记载的花纹块的踏面的改进例的说明图。

图22是表示图3所记载的花纹块的踏面的改进例的说明图。

图23是表示图3所记载的花纹块的踏面的改进例的说明图。

图24是表示图4所记载的凹凸部的配置结构的改进例的放大图。

图25是表示图4所记载的凹凸部的配置结构的改进例的放大图。

图26是表示图4所记载的凹凸部的配置结构的改进例的放大图。

图27是表示图4所记载的凹凸部的配置结构的改进例的放大图。

图28是表示图4所记载的凹凸部的配置结构的改进例的放大图。

图29是表示图4所记载的凹凸部的配置结构的改进例的放大图。

图30是表示图4所记载的凹凸部的配置结构的改进例的放大图。

图31是表示图4所记载的凹凸部的配置结构的改进例的放大图。

图32是表示图4所记载的凹凸部的配置结构的改进例的放大图。

图33是表示图4所记载的凹凸部的配置结构的改进例的放大图。

图34是表示图4所记载的凹凸部的配置结构的改进例的放大图。

图35是表示图4所记载的凹凸部的配置结构的改进例的放大图。

图36是表示图5和图6所记载的凹凸部的改进例的说明图。

图37是表示图5和图6所记载的凹凸部的改进例的说明图。

图38是表示图5和图6所记载的凹凸部的改进例的说明图。

图39是表示图5和图6所记载的凹凸部的改进例的说明图。

图40是表示图2所记载的胎面表面的改进例的俯视图。

图41是表示图40所记载的花纹块的踏面的俯视图。

图42是表示图40所记载的花纹块的踏面的俯视图。

图43是表示图40所记载的花纹块的踏面的俯视图。

图44是表示本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验的结果的图表。

具体实施方式

以下，参照附图对本发明进行详细说明。需要说明的是，本发明并不受本实施方式的限定。此外，本实施方式的构成要素中包括维持发明的同一性并且能够置换且明显能置换的要素。此外，本实施方式中所记载的多个改进例可以在对于本领域技术人员而言显而易见的范围内进行任意组合。

[充气轮胎]

图1是表示本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖面图。该图示出了轮胎径向的一侧区域的剖面图。此外，作为充气轮胎的一例，该图示出了轿车用子午线轮胎。

在该图中，轮胎子午线方向的剖面是指以包括轮胎旋转轴(省略图示)的平面切断轮胎时的剖面。此外，符号CL是轮胎赤道面，是指从轮胎旋转轴方向的轮胎的中心点穿过并与轮胎旋转轴垂直的平面。此外，轮胎宽度方向是指与轮胎旋转轴平行的方向，轮胎径向是指与轮胎旋转轴垂直的方向。

该充气轮胎1具有以轮胎旋转轴为中心的环状构造，具备：一对胎圈芯11、11；一对胎边芯12、12；胎体层13；带束层14；胎面橡胶15；一对侧壁橡胶16、16；以及一对轮辋缓冲橡胶17、17(参照图1)。

一对胎圈芯11、11是捆绑多条胎圈钢丝而成的环状构件，构成左右胎圈部的芯。一对胎边芯12、12分别配置于一对胎圈芯11、11的轮胎径向外周并构成胎圈部。

胎体层13具有包含一层帘布层组成的单层构造或者层叠多层帘布层而成的多层构造，呈环状架设在左右胎圈芯11、11之间来构成轮胎的骨架。此外，胎体层13的两端部以包住胎圈芯11以及胎边芯12的方式在轮胎宽度方向外侧卷回卡定。此外，胎体层13的帘布层是通过涂层橡胶来覆盖由钢或者有机纤维材料(例如，芳纶、尼龙、聚酯、人造丝等)构成的多条胎体帘线并进行轧制加工而构成，具有绝对值在80deg以上95deg以下的胎体角度(胎体帘线的纤维方向相对于轮胎周向的倾斜角)。

带束层14由一对交叉带束141、142与带束覆盖层143层叠而成，以包围在胎体层13的外周的方式配置。一对交叉带束141、142是通过涂层橡胶来覆盖由钢或者有机纤维材料构成的多条带束帘线并进行轧制加工而构成，具有绝对值在20deg以上55deg以下的带束角度。此外，一对交叉带束141、142具有互为相反符号的带束角度(带束帘线的纤维方向相对于轮胎周向的倾斜角)，使带束帘线的纤维方向相互交叉并层叠(斜交构造)。带束覆盖层143对利用涂层橡胶覆盖的由钢或有机纤维材料构成的多条帘线进行轧制加工而构成，并且具有绝对值在0deg以上10deg以下的带束角度。此外，带束覆盖层143配置为层叠在交叉带束141、142的轮胎径向外侧。

胎面橡胶15配置于胎体层13以及带束层14的轮胎径向外周，构成轮胎的胎面部。一对侧壁橡胶16、16分别配置于胎体层13的轮胎宽度方向外侧，构成左右侧壁部。一对轮辋缓冲橡胶17、17分别配置于左右胎圈芯11、11以及胎体层13的卷回部的轮胎径向内侧，构成左右胎圈部与轮辋凸缘的接触面。

[胎面花纹]

图2是表示图1所记载的充气轮胎的胎面表面的俯视图。作为一例，该图示出了槽被排列为格子状的简单的胎面花纹。在该图中，轮胎周向是指绕轮胎旋转轴的方向。此外，符号T是轮胎接地端。

如图2所示，充气轮胎1在胎面部具备多个槽2a、2b以及由这些槽2a、2b划分出的花纹块4。

槽2a、2b是定义花纹块4的槽，具有2.0mm以上的槽宽以及3.0mm以上的槽深度。

对于槽宽，在将轮胎装接于规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，测定为槽开口部处的左右槽壁的距离的最大值。在环岸部在边缘部具有切口部、倒角部的构成中，在以槽长度方向为法线方向的剖视观察时，以胎面踏面与槽壁的延长线的交点为测定点，来测定槽宽。此外，在槽在轮胎周向呈锯齿状或波浪状延伸的构成中，以槽壁的振幅的中心线为测定点，来测定槽宽。

对于槽深度，在将轮胎装接于规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，测定为从胎面踏面至槽底的距离的最大值。此外，就槽在槽底具有局部的凹凸部、刀槽花纹的构成而言，将它们除外而测定出槽深度。

规定轮辋是指，由JATMA规定的“适用轮辋”、由TRA规定的“Design Rim(设计轮辋)”、或者由ETRTO规定的“Measuring Rim(测量轮辋)”。此外，规定内压是指由JATMA规定的“最高气压”、由TRA规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES(各种冷充气压力下的轮胎负荷极限)”的最大值、或者由ETRTO规定的“INFLATIONPRESSURES(充气压力)”。此外，规定载荷是指由JATMA规定的“最大负荷能力”、由TRA规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”的最大值、或者由ETRTO规定的“LOAD CAPACITY(负荷能力)”。其中，在JATMA中，在轿车用轮胎的情况下，规定内压为气压180kPa，规定载荷为最大负荷能力的88％。

花纹块4是由具有上述规定的槽宽以及槽深度的槽2a、2b划分出的环岸部，在轮胎的接地区域具有踏面。此外，花纹块4可以在踏面具有刀槽花纹5(参照后述的图3)，也可以在边缘部具有倒角部、切口部(省略图示)。此外，花纹块4还可以在踏面具有不包含于上述槽2a、2b的细槽以及浅槽(省略图示)。

花纹块的踏面定义为位于左右轮胎接地端T、T之间的区域(即轮胎的接地区域)的花纹块的外表面。

轮胎接地端T定义为：将轮胎装接于规定轮辋并施加规定内压，同时以静止状态相对于平板垂直放置并施加与规定载荷对应的负荷时，轮胎与平板的接触面的轮胎轴向的最大宽度位置。

此外，优选的是，花纹块4的宽度方向长度Wb相对于轮胎接地宽度TW，在0.10≤Wb/TW的范围内。由此，适当地确保花纹块4的接地宽度(省略图中的尺寸标记)。

对于花纹块的宽度方向长度Wb，测定为在将轮胎装接在规定轮辋、赋予规定内压的同时在无负荷状态下时的轮胎宽度方向上的花纹块的踏面的最大宽度。

对于轮胎接地宽度TW，测定为左右轮胎接地端的轮胎轴向的最大距离。

例如，在图2的构成中，槽2a为周向主槽，遍及轮胎整周地连续地延伸。此外，具有直线形状的四条周向主槽2a以轮胎赤道面CL为中心左右对称地配置。此外，槽2b为贯通横纹槽，沿轮胎宽度方向贯通胎面表面并在左右轮胎接地端T开口。此外，通过多个槽2a、2b排列为格子状并且相互连通，在轮胎宽度方向上划分出五列花纹块列。

主槽是指具有JATMA所规定的磨耗指示器的显示功能的槽，具有4.0mm以上的槽宽以及6.5mm以上的槽深度。

需要说明的是，在图2的构成中，如上所述，槽2a具有直线形状，但并不限于此，槽2a也可以具有沿轮胎周向弯折或者弯曲的同时进行延伸的锯齿形状或者波浪状形状(省略图示)。

[花纹块的刀槽花纹]

图3是表示图2所记载的花纹块的踏面的俯视图。该图示出了由槽2a、2b(参照图2)划分出的单体的花纹块4。

如图3所示，在该充气轮胎1中，花纹块4分别具有多个刀槽花纹5。通过这些刀槽花纹5，花纹块4的边缘成分增加，轮胎的冰上性能及雪上性能提高。

刀槽花纹是形成于环岸部的切槽，具有小于1.0mm的刀槽花纹宽度以及2.0mm以上的刀槽花纹深度，由此，在轮胎接地时闭塞。需要说明的是，刀槽花纹深度的上限并不特别限定，但一般比主槽的槽深度浅。

对于刀槽花纹宽度，测定为在将轮胎装接于规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，环岸部的踏面的刀槽花纹的开口宽度的最大值。

对于刀槽花纹深度，测定为在将轮胎装接于规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，从胎面踏面至刀槽花纹底的距离的最大值。此外，就刀槽花纹在槽底具有局部的凹凸部的构成而言，将它们除外而测定出刀槽花纹深度。

此外，刀槽花纹5还可以具有：两端部在花纹块4的内部终止的封闭式构造(参照图3)、一方的端部在花纹块4的边缘部开口而另一方的端部在花纹块4的内部终止的半封闭式构造(省略图示)以及两端部在花纹块4的边缘部开口的开放式构造(省略图示)中的任意构造。此外，花纹块4中的刀槽花纹5的长度、片数以及配置结构可以在本领域技术人员所熟知的范围内适当选择。此外，刀槽花纹5可以沿轮胎宽度方向、轮胎周向以及向它们倾斜的方向中的任意方向延伸。

例如，在图3的构成中，一个花纹块4具备多个刀槽花纹5。此外，这些刀槽花纹5具有两端部在花纹块4的内部终止的封闭式构造，此外，具有沿轮胎宽度方向延伸的锯齿形状。此外，刀槽花纹5在轮胎周向上隔开规定间隔地并列配置，此外，在以花纹块4的中央部为边界的左右区域，配置有两列刀槽花纹5的组。

[花纹块的凹凸部]

图4是表示图3所记载的花纹块的踏面的放大图。图5是表示图4所记载的花纹块的踏面的X向剖面图。图6以及图7是表示图4所记载的凹凸部的P-P向剖面图(图6)以及Q向剖面图(图7)。在这些图中，图4以及图5示出了花纹块4的踏面中的凹凸部6的配置结构，图6以及图7示出了凹凸部6的深度方向的剖面形状。

如图3所示，花纹块4在踏面具有多个且微细的凹凸部6。

凹凸部6是形成于花纹块4的踏面的微细的表面加工部。具体而言，凹凸部6包括窄浅槽、微细的凹坑(dimple)等微细的凹部，以及微细的细肋、微细的突起部等微细的凸部。另一方面，凹凸部6不包括例如深的细槽、在轮胎接地时闭塞的刀槽花纹、深的凹坑、切口部等。需要说明的是，在概念上，具有长条构造的凹坑相当于槽，具有长条构造的突起部相当于肋。

在上述的构成中，由于花纹块4的踏面具备密集配置的微细的凹凸部6，因此，花纹块4相对于冰路面的接地特性提高，轮胎的冰上性能提高。具体而言，(1)在凹凸部6为微细的凹部的情况下，在冰路面上行驶时，凹凸部6吸收并去除冰路面的水膜。由此，花纹块4的踏面相对于冰路面的密合性(所谓的粘合摩擦力)提高，开始使用新轮胎时的轮胎的冰上性能提高。此外，(2)在凹凸部6为微细的凸部的情况下，凹凸部6在早期被磨掉，促进花纹块4的踏面的初期磨耗。由此，能适当地发挥胎面橡胶的接地特性，开始使用新轮胎时的轮胎的冰上性能提高。

此外，凹凸部6的凹凸量Hc(参照图6及图7)优选在0.1mm≤Hc≤1.0mm的范围内，更优选在0.2mm≤Hc≤0.6mm的范围内。通过上述下限及上限，适当地确保微细的凹凸部6的作用。

对于凹凸部的凹凸量Hc，测定为从花纹块踏面的平面至凹凸部的外表面的最大深度位置或者最大高度位置的距离。具体而言，在凹凸部为微细的凹部的情况下，凹凸部的最大深度位置成为凹凸量Hc的测定点(参照图6)。此外，在凹凸部为微细的凸部的情况下，凹凸部的最大高度位置成为凹凸量Hc的测定点(省略图示)。

此外，凹凸部的宽度Wc(参照图4及图6)优选在0.1mm≤Wc≤0.8mm的范围内，更优选在0.2mm≤Wc≤0.5mm的范围内。通过上述下限及上限，适当地确保微细的凹凸部6的作用。

对于凹凸部的宽度Wc，以花纹块踏面的平面与凹凸部的外表面的交点为测定点来进行测定。具体而言，在凹凸部为微细的凹部的情况下，宽度Wc是以凹凸部相对于花纹块踏面的平面的开口缘部为测定点来进行测定(参照图6)。此外，在凹凸部为微细的凸部的情况下，宽度Wc是以花纹块踏面的平面上的凹凸部的侧壁的立起部为测定点来进行测定。此外，在花纹块踏面中的凹凸部的纵横比为1.50以上的情况下，即在凹凸部具有长条构造的情况下，对于凹凸部的宽度Wc，测定为与凹凸部的长尺寸方向正交的方向上的凹凸部的最大宽度(参照图4)。此外，在凹凸部的纵横比小于1.50的情况下，对于凹凸部的宽度Wc，测定为凹凸部的最大外径。

例如，在图3的构成中，花纹块4的凹凸部6由窄浅槽构成。此外，多个窄浅槽密集配置，形成由一组窄浅槽构成的带状的区域A1。此外，多个区域A1以长尺寸方向朝向轮胎宽度方向的方式沿轮胎周向并列配置。此外，不具有窄浅槽的区域A2配置于相邻的区域A1、A1之间。此外，由一组窄浅槽构成的区域A1和不具有窄浅槽的区域A2沿规定方向交替配置。由此，一组窄浅槽在花纹块4的踏面上配置为条纹状。需要说明的是，关于这些区域A1、A2，在后文加以记述。

此外，在图4的构成中，在花纹块4的踏面的俯视图中，窄浅槽具有直线形状。但是，并不限于此，窄浅槽可以具有圆弧状、波浪状、其他弯曲形状，也可以具有V字状、锯齿状、阶梯状、其他弯折形状(省略图示)。

此外，在图4的构成中，窄浅槽整体具有固定的宽度Wc以及深度Hc(参照图6)。但是，并不限于此，凹凸部6的宽度Wc以及深度Hc也可以变化(省略图示)。

此外，窄浅槽的槽宽Wc优选在0.1mm以上0.8mm以下的范围，更优选在0.3mm以上0.6mm以下的范围。通过上述下限，能确保窄浅槽的水膜去除作用。此外，通过上述上限，能确保相邻的窄浅槽之间的接地区域的刚性。

此外，窄浅槽的槽深度Hc优选在0.1mm以上1.0mm以下的范围，更优选在0.2mm以上0.5mm以下的范围。通过上述下限，能确保窄浅槽的水膜去除作用。通过上述上限，能确保相邻的窄浅槽之间的接地区域的刚性。特别是，由于窄浅槽具有比刀槽花纹5浅的槽深度Hc，因此，成为在花纹块4接地时不闭塞而保持开口的状态。由此，能确保花纹块4接地时的窄浅槽的水膜去除作用。

此外，在图4的构成中，窄浅槽的长尺寸方向相对于轮胎周向以规定的倾斜角(省略图中的尺寸标记)倾斜。该窄浅槽的倾斜角优选在20deg以上70deg以下的范围内，更优选在30deg以上60deg以下的范围内。由此，能适当地确保由窄浅槽实现的冰路面的水膜去除作用。需要说明的是，对于窄浅槽的倾斜角，测定为连接一条连续的窄浅槽的左右端部的直线与轮胎周向所成的角。

此外，在图4的构成中，构成区域A1的一组窄浅槽以固定的间距(省略图中的尺寸标记)进行排列。但是，并不限于此，窄浅槽的间距也可以变化(省略图示)。此外，窄浅槽的间距优选在0.5mm以上2.0mm以下的范围，更优选在0.7mm以上1.4mm以下的范围。通过上述下限，能确保花纹块4的刚性。通过上述上限，能确保窄浅槽的配置密度，能确保窄浅槽的水膜去除作用。需要说明的是，对于窄浅槽的间距，可以计算为后述窄浅槽的宽度Wc与相邻的窄浅槽的配置间隔Dc之和。

此外，如图5以及图6所示，在槽宽方向的剖面图中，窄浅槽具有圆弧状的剖面形状。但是，并不限于此，窄浅槽也可以具有矩形状的剖面形状(省略图示)。此外，窄浅槽的槽深度可以在窄浅槽的终端部缓慢减小(参照图7)，也可以呈阶梯状减小(省略图示)。

[凹凸区域和平滑区域]

在此，将相邻的凹凸部6、6的配置间隔Dc(参照图6)在Dc≤1.2mm的范围内的区域定义为凹凸区域A1。即，凹凸区域A1定义为以窄的配置间隔密集配置的一组凹凸部6的配置区域。由此，能适当地确保凹凸区域A1中的凹凸部6的水膜去除作用。

凹凸部的配置间隔Dc为相邻的凹凸部间的距离，以相互相邻的任意组的凹凸部来分别进行测定。此外，对于配置间隔Dc，以花纹块踏面的平面与凹凸部的外表面的交点为测定点来进行测定(参照图6)。

此外，在凹凸区域A1中，凹凸部6的配置间隔Dc与凹凸部6的宽度Wc优选具有0.80≤Dc/Wc的关系，更优选具有1.50≤Dc/Wc的关系。即，优选的是，相邻的凹凸部6、6不连续，在相邻的凹凸部6、6之间形成有平坦的平面。由此，确保凹凸区域A1的内部的接地面积，凹凸区域A1自身的接地特性提高。需要说明的是，比Dc/Wc的条件因上述配置间隔Dc的上限Dc≤1.2mm而受到制约。

此外，凹凸区域A1中的凹凸部6的面积比优选在20％以上45％以下的范围内，更优选在25％以上40％以下的范围内。由此，能更适当地确保凹凸区域A1中的凹凸部6的水膜去除作用。

对于凹凸部的面积比，计算为在花纹块4的踏面的俯视图中，凹凸部所占的面积的总和与凹凸区域A1整体的面积之比。例如，在凹凸部6为凹部的情况下，其开口面积的总和与凹凸区域A1整体的面积之比计算为凹凸部的面积比。

此外，在上述凹凸区域A1以外的区域，将花纹块4的踏面的算术平均粗糙度Ra在Ra≤50μm的范围内的区域定义为平滑区域A2。即，平滑区域A2定义为不具有槽、刀槽花纹以及微细的凹凸部的平坦的区域。平滑区域A2是为了适当地确保在轮胎接地时花纹块4的踏面与路面的接触面积而配置的。

算术平均粗糙度Ra是根据JIS B0601来测定的。

平滑区域A2可以具有未实施表面加工的平坦的踏面，也可以具有实施了散布具有半球状的许多微小突起的表面加工的踏面。在表面加工中，微小突起的最大高度在1μm以上50μm以下的范围内，此外，微小突起的最大外径在1μm以上50μm以下的范围内。此外，相邻的微小突起的顶部的平均间隔优选在5μm以上100μm以下的范围内。此外，对于微小突起的最大高度以及最大外径，将微小突起与花纹块踏面的平面部的交点作为测定点，例如使用显微镜进行测定。

此外，花纹块4的踏面可以包括不属于上述凹凸区域A1和平滑区域A2中的任一个的中间区域。因此，凹凸区域A1和平滑区域A2可以相互邻接(参照图3)，也可以在它们之间具有中间区域A3(省略图示)。

具体而言，具有小于0.1mm且超过50μm的凹凸量Hc的凹凸部6的配置位置(即局部的配置区域)不包含在上述凹凸区域A1和平滑区域A2中的任一个(省略图示)。对于该凹凸部6的配置位置，不能适当地获得上述凹凸区域A1中的凹凸部6的水膜去除作用，此外，不能获得适当地确保上述平滑区域A2中的花纹块4的踏面与路面的接触面积的作用。

同样地，具有超过1.0mm的凹凸量Hc或者超过0.8mm的宽度Wc的凹凸部6(例如，深的细槽、切口部、刀槽花纹等)的配置位置不构成上述凹凸区域A1和平滑区域A2。对于该凹凸部6的配置位置，不能获得轮胎的磨耗初期的凹凸部6的原本的功能，此外，凹凸部6残存至磨耗中期。

此外，即使在凹凸部6具有上述规定的凹凸量Hc及宽度Wc的情况下，在凹凸部6的配置间隔Dc超过1.2mm的情况下，即在凹凸部6分散并稀疏地配置的情况下，凹凸部6不构成上述凹凸区域A1。分散配置的单独的凹凸部6无法适当地获得上述凹凸区域A1中的水膜去除作用。

凹凸区域A1的边界线以如下方式进行作图(参照图4)。首先，在花纹块踏面的俯视图中，选择具有超过1.2mm的宽度的平坦的面。然后，提取出相对于该平坦的面具有上述规定的凹凸量Hc以及宽度Wc的凹凸部6，进一步，选择以上述规定的配置间隔Dc密集配置的一组凹凸部6。然后，以直线状的线段连接所选择的一组凹凸部6的最外侧的端部以及缘部，通过平滑的直线或者曲线来近似这些线段的集合，而对凹凸区域A1的边界线进行作图。此外，对区域内的其他凹凸部(例如，深的细槽、切口部、刀槽花纹等)的轮廓线进行作图，从凹凸区域A1中排除。

平滑区域A2的边界线以如下方式进行作图(参照图4)。首先，从花纹块踏面提取出将凹凸区域A1排除的区域，进一步，选择花纹块踏面的算术平均粗糙度Ra在Ra≤50μm的范围内的区域。然后，以直线状的线段连接所选择的区域的外缘，通过平滑的直线或者曲线来近似这些线段的集合，对平滑区域A2的边界线进行作图。此外，对区域内的其他凹凸部(例如，深的细槽、切口部、刀槽花纹等)的轮廓线进行作图，从平滑区域A2中排除。

此外，定义与轮胎宽度方向垂直的剖面X。

此时，在花纹块4的踏面的宽度方向长度Wb的40％以上(优选为50％以上)的宽度方向范围的任意的剖面X处，凹凸区域A1和平滑区域A2混合配置。因此，在花纹块4的踏面的规定的宽度方向范围内，凹凸区域A1和平滑区域A2混合配置。

上述宽度方向范围可以连续，也可以不连续。因此，在沿轮胎宽度方向扫描花纹块的踏面时，在宽度方向长度Wb的合计40％以上的宽度方向范围内，剖面X满足上述的条件即可。

此外，在上述宽度方向范围的任意的剖面X处，优选的是，凹凸区域A1的宽度W1在1.0mm≤W1的范围内，平滑区域A2的宽度W2在2.0mm≤W2的范围内，更优选的是在3.0mm≤W1≤8.0mm以及4.0mm≤W2≤10.0mm的范围内。由此，能有效地发挥凹凸区域A1和平滑区域A2的作用。

区域的宽度W1、W2在剖面X上进行测定。此外，在凹凸区域A1和平滑区域A2包括中间区域A3的情况下，减去中间区域A3的宽度后的宽度被计算为区域的宽度W1、W2。

此外，在上述构成中，凹凸区域A1的宽度W1和与该凹凸区域A1相邻的平滑区域A2的宽度W2优选具有0.50≤W1/W2≤1.50的关系，更优选具有0.70≤W1/W2≤1.20的关系(参照图3)。即，优选的是，相互相邻的凹凸区域A1和平滑区域A2的宽度W1、W2设定为大致相同。由此，能有效地获得基于凹凸区域A1和平滑区域A2的混合配置而带来的作用。

此外，凹凸区域A1中的凹凸部6的配置间隔Dc与平滑区域A2的宽度W2优选具有4.0≤W2/Dc的关系，更优选具有8.0≤W2/Dc的关系(参照图4)。由此，能适当地获得基于凹凸区域A1和平滑区域A2的混合配置而带来的作用。比W2/Dc的上限并不特别限定，但因其他条件而受到制约。

此外，凹凸区域A1的宽度W1的总和∑W1与剖面X上的花纹块4的踏面的长度Lb’优选具有0.20≤∑W1/Lb’的关系，更优选具有0.40≤∑W1/Lb’的关系。同样地，平滑区域A2的宽度W2的总和∑W2与平滑区域A2的配置位置上的花纹块4的踏面的长度Lb’优选具有0.20≤∑W2/Lb’的关系，更优选具有0.40≤∑W2/Lb’的关系。由此，能适当地确保规定的周向范围内的凹凸区域A1和平滑区域A2的总宽度。比∑W1/Lb’及∑W2/Lb’的上限并不特别限定，但因其他条件而受到制约。

对于长度Lb’，测定为将轮胎装接在规定轮辋、赋予规定内压的同时为无负荷状态时的花纹块踏面的最大长度。

在上述的构成中，(1)由于花纹块4的踏面具备由密集配置的微细的凹凸部6构成的凹凸区域A1，因此，凹凸区域A1会吸收并去除冰路面的水膜。此外，由于花纹块4的踏面具备平坦的平滑区域A2，因此，能确保花纹块4相对于冰路面的接触面积。并且，由于凹凸区域A1和平滑区域A2混合配置，因此，平滑区域A2相对于冰路面的粘合摩擦力提高。由此，花纹块4相对于冰路面的接地特性提高，轮胎的冰上性能协同地提高。

特别是，(2)在车辆制动/驱动时，花纹块4的踏面沿轮胎周向滑动并与冰路面接地。此时，由于凹凸区域A1和平滑区域A2在轮胎周向(即，与轮胎宽度方向垂直的剖面X上)混合配置，因此，通过凹凸区域A1和平滑区域A2的协同作用，花纹块4的接地特性提高。由此，高效地提高了轮胎的冰上制动性能及冰上驱动性能。

例如，在图3的构成中，凹凸区域A1和平滑区域A2在轮胎宽度方向上具有长条的带状构造。此外，凹凸区域A1和平滑区域A2为具有固定的宽度W1、W2的矩形状。此外，凹凸区域A1和平滑区域A2从花纹块4的踏面的轮胎宽度方向的一方的端部至另一方的端部连续地延伸，沿轮胎宽度方向横切花纹块4的踏面。

此外，在图3中，在轮胎宽度方向上长条的凹凸区域A1的长尺寸方向的中心线与轮胎宽度方向所成的角度θ优选在-15deg≤θ≤15deg的范围内，更优选在-10deg≤θ≤10deg的范围内。由此，使凹凸区域A1的长尺寸方向的角度θ适当化，来适当地确保凹凸区域A1的功能。

此外，在图3的构成中，多个凹凸区域A1沿轮胎周向并列配置。此外，相邻的凹凸区域A1、A1相互分离。此外，在相邻的凹凸区域A1、A1之间，分别配置有平滑区域A2。此外，花纹块4的踏面具备四个凹凸区域A1和三个平滑区域A2，这些凹凸区域A1和平滑区域A2沿轮胎周向交替配置。此外，凹凸区域A1分别配置于花纹块4的踏面的轮胎周向的左右边缘部。此外，多个凹凸区域A1具有固定的宽度W1，此外，配置于相邻的凹凸区域A1、A1之间的平滑区域A2具有固定的宽度W2。

在上述的构成中，平滑区域A2配置于相邻的凹凸区域A1、A1之间，由此，相邻的凹凸区域A1、A1在平滑区域A2的前后或者左右吸收冰路面的水膜。由此，平滑区域A2相对于冰路面的粘合摩擦力提高，轮胎的冰上性能进一步提高。而且，由于三个以上的凹凸区域A1将平滑区域A2夹在各自之间而呈条纹状排列，因此，平滑区域A2相对于冰路面的粘合摩擦力进一步提高。

[改进例]

图8至图23是表示图3所记载的花纹块的踏面的改进例的说明图。在这些图中，对于与图3所记载的构成要素相同的构成要素，赋予相同的符号，并省略其说明。

例如，在图3的构成中，如上所述，凹凸区域A1和平滑区域A2在轮胎宽度方向上具有长条的带状构造。此外，凹凸区域A1和平滑区域A2从花纹块4的踏面的轮胎宽度方向的一方的端部至另一方的端部连续地延伸，沿轮胎宽度方向横切花纹块4的踏面。

与此相对，在图8的构成中，凹凸区域A1比花纹块4的踏面的宽度方向长度Wb短，配置于花纹块4的踏面的中央部并且沿轮胎宽度方向延伸。此外，凹凸区域A1的轮胎宽度方向的两端部在花纹块4的踏面的内部终止。此外，凹凸区域A1沿着花纹块4的踏面的轮胎宽度方向的前后的边缘部延伸。像这样，可以是凹凸区域A1不沿轮胎宽度方向横切花纹块4的踏面。此外，也可以是，相邻的平滑区域A2、A2相互连续。

另一方面，在图9的构成中，平滑区域A2比花纹块4的踏面的宽度方向长度Wb短，配置于花纹块4的踏面的中央部并且沿轮胎宽度方向延伸。此外，平滑区域A2的轮胎宽度方向的两端部在花纹块4的踏面的内部终止。此外，凹凸区域A1沿着花纹块4的踏面的轮胎宽度方向的前后的边缘部延伸。像这样，可以是平滑区域A2不沿轮胎宽度方向横切花纹块4的踏面。此外，也可以是，相邻的凹凸区域A1、A1相互连续。

此外，在图10的构成中，凹凸区域A1比花纹块4的踏面的宽度方向长度Wb短，在花纹块4的踏面上偏向轮胎宽度方向配置。此外，凹凸区域A1的轮胎宽度方向的一方的端部在花纹块4的踏面的轮胎宽度方向的一方的边缘部终止，另一方的端部在花纹块4的踏面的内部终止。此外，平滑区域A2沿着花纹块4的踏面的轮胎宽度方向的另一方的边缘部延伸。

此外，在图11的构成中，在图3的构成中在花纹块4的踏面的中央部沿轮胎宽度方向分割凹凸区域A1。换言之，短条且一对凹凸区域A1、A1沿轮胎宽度方向相互对置且分离地配置。此外，一方的凹凸区域A1从花纹块4的踏面的内部延伸至轮胎宽度方向的一方的边缘部，另一方的凹凸区域A1从花纹块4的踏面的内部延伸至轮胎宽度方向的另一方的边缘部。此外，多组凹凸区域A1、A1在轮胎周向上以规定间隔排列。此外，相邻的平滑区域A2、A2在花纹块4的中央部相互连续。需要说明的是，也可以是，在图11的构成中，在花纹块4的踏面的中央部，更具体而言，在左右凹凸区域A1之间形成有周向细槽(省略图示)。通过该周向细槽，能使花纹块4的踏面的接地压均匀化。

此外，在图12的构成中，短条且多个凹凸区域A1在轮胎周向上呈交错状配置。此外，这些凹凸区域A1的轮胎宽度方向的一方的端部在花纹块4的踏面的轮胎宽度方向的单侧的边缘部终止，另一方的端部在花纹块4的踏面的内部终止。同样地，短条且多个平滑区域A2在轮胎周向上呈交错状配置。此外，这些平滑区域A2的轮胎宽度方向的一方的端部在花纹块4的踏面的轮胎宽度方向的单侧的边缘部终止，另一方的端部在花纹块4的踏面的内部终止。此外，在图12的构成中，相邻的凹凸区域A1、A1在轮胎周向以及轮胎宽度方向上不相互重叠，而使角部相互对接，并在轮胎周向上呈交错状排列。但是，并不限于此，相邻的凹凸区域A1、A1可以在轮胎周向或者轮胎宽度方向上相互重叠并呈交错状排列，也可以在轮胎周向或者轮胎宽度方向上相互分离并呈交错状排列(省略图示)。

此外，在图13的构成中，短条且多个凹凸区域A1排列为格子状。此外，一部分凹凸区域A1延伸至花纹块4的踏面的轮胎宽度方向的边缘部。同样地，短条且多个平滑区域A2排列为格子状。此外，一部分平滑区域A2延伸至花纹块4的踏面的轮胎宽度方向的边缘部。此外，一部分平滑区域A2配置于花纹块4的踏面的轮胎周向的边缘部。需要说明的是，在图13的构成中，由凹凸区域A1和平滑区域A2构成的格子状的排列的排列数以在轮胎宽度方向上四列且在轮胎周向上六列来构成，但并不限于此，也可以在轮胎宽度方向上为三列或者五列以上，也可以在轮胎周向上为三列至五列或者七列以上。像这样，格子状的排列的排列数并不特别限定，但因其他条件而受到制约。

此外，在图8的构成中，短条且具有相同的宽度方向长度的多个凹凸区域A1在轮胎宽度方向上对齐位置并沿轮胎周向并列配置。同样地，在图9的构成中，短条且具有相同的宽度方向长度的多个平滑区域A2在轮胎宽度方向上对齐位置并沿轮胎周向并列配置。

但是，并不限于此，也可以是如图14所示，短条且具有相同的宽度方向长度的多个凹凸区域A1在轮胎宽度方向上位置偏移且沿轮胎周向并列配置。同样地，也可以是如图15所示，短条且具有相同的宽度方向长度的多个平滑区域A2在轮胎宽度方向上位置偏移且沿轮胎周向并列配置。

此外，在图3及图8的构成中，具有相同的宽度方向长度的多个凹凸区域A1沿轮胎周向并列配置。同样地，在图3及图9的构成中，具有相同的宽度方向长度的多个平滑区域A2沿轮胎周向并列配置。

但是，并不限于此，也可以是如图16所示，具有相互不同的宽度方向长度的多个凹凸区域A1a、A1b沿轮胎周向并列配置。例如，在图16的构成中，在花纹块4的轮胎周向的中央部区域配置有短条的凹凸区域A1a，在花纹块4的轮胎周向的端部区域配置有长条的凹凸区域A1b。此外，并不限于此，也可以是在花纹块4的轮胎周向的中央部区域配置有长条的凹凸区域A1b，在花纹块4的轮胎周向的端部区域配置有短条的凹凸区域A1a(省略图示)。此外，也可以是，三个以上的凹凸区域A1配置于花纹块4的踏面，这些凹凸区域A1的宽度方向长度从花纹块4的轮胎周向的一方向朝向另一方向递减或者递增(省略图示)。

同样地，也可以是如图17所示，具有相互不同的宽度方向长度的多个平滑区域A2a、A2b沿轮胎周向并列配置。例如，在图17的构成中，在花纹块4的轮胎周向的中央部区域配置有短条的平滑区域A2a，在花纹块4的轮胎周向的端部区域配置有长条的平滑区域A2b。此外，并不限于此，也可以是在花纹块4的轮胎周向的中央部区域配置有长条的平滑区域A2b，在花纹块4的轮胎周向的端部区域配置有短条的平滑区域A2a(省略图示)。此外，也可以是，三个以上的凹凸区域A1配置于花纹块4的踏面，这些平滑区域A2的宽度方向长度从花纹块4的轮胎周向的一方向朝向另一方向递减或者递增(省略图示)。

此外，在图3的构成中，具有相互相同的宽度W1的多个凹凸区域A1沿轮胎周向并列配置。此外，具有相互相同的宽度W2的平滑区域A2配置于相邻的凹凸区域A1、A1之间。

但是，并不限于此，也可以是如图18及图19所示，具有相互不同的宽度W1的多个凹凸区域A1沿轮胎周向并列配置。此外，也可以是，具有相互不同的宽度W2的平滑区域A2配置于相邻的凹凸区域A1、A1之间。

例如，在图18的构成中，在花纹块4的轮胎周向的中央部区域配置有具有窄的宽度W1a的凹凸区域A1a，在花纹块4的轮胎周向的端部区域配置有具有宽的宽度W1b的凹凸区域A1b。此外，若着眼于配置于相邻的凹凸区域A1a、A1a；A1a、A1b之间的平滑区域A2a、A2b，则在花纹块4的轮胎周向的中央部区域配置有具有窄的宽度W2a的平滑区域A2a，在花纹块4的轮胎周向的端部区域配置有具有宽的宽度W2b的平滑区域A2b。但是，并不限于此，也可以是，在花纹块4的轮胎周向的中央部区域配置有宽度宽的凹凸区域A1，在花纹块4的轮胎周向的端部区域配置有宽度窄的凹凸区域A1(省略图示)。此外，关于配置于相邻的凹凸区域A1、A1之间的平滑区域A2，也可以是，在花纹块4的轮胎周向的中央部区域配置有宽度宽的平滑区域A2，在花纹块4的轮胎周向的端部区域配置有宽度窄的平滑区域A2(省略图示)。

此外，也可以是如图19所示，三个以上的凹凸区域A1a～A1d配置于花纹块4的踏面，这些凹凸区域A1a～A1d的宽度W1a～W1d从花纹块4的轮胎周向的一方向朝向另一方向递减或者递增。此外，也可以是，三个以上的平滑区域A2a～A2c分别配置于相邻的凹凸区域A1a～A1d之间，这些平滑区域A2a～A2c的宽度W2a～W2c从花纹块4的轮胎周向的一方向朝向另一方向递减或者递增。

此外，在图3的构成中，如上所述，凹凸区域A1分别配置于花纹块4的踏面的轮胎周向的左右边缘部。

但是，并不限于此，也可以是如图20所示，平滑区域A2分别配置于花纹块4的踏面的轮胎周向的左右边缘部。此外，也可以是，凹凸区域A1配置于花纹块4的踏面的轮胎周向的一方的边缘部，平滑区域A2配置于另一方的边缘部(省略图示)。

此外，在图3的构成中，将平滑区域A2夹在中间的四个凹凸区域A1遍及花纹块4的踏面的轮胎周向的整个区域地交替排列。

但是，并不限于此，如图21至图23所示，将平滑区域A2夹在中间的至少一对凹凸区域A1、A1配置于花纹块4的踏面即可。此时，也可以是如图21所示，一对凹凸区域A1偏向花纹块4的踏面的轮胎周向的一方的区域进行配置。此外，也可以是如图22所示，宽度宽的一对凹凸区域A1配置于花纹块4的踏面的轮胎周向的中央部区域。而且，也可以是如图23所示，宽度宽的一对凹凸区域A1、A1配置于花纹块4的踏面的轮胎周向的左右边缘部，单个平滑区域A2配置于这些凹凸区域A1、A1之间。

此外，在图3的构成中，如上所述，花纹块4具有多个刀槽花纹5，这些刀槽花纹5与凹凸区域A1及平滑区域A2相互交叉。但是，并不限于此，也可以省略花纹块4的刀槽花纹5(省略图示)。此外，也可以是，在花纹块4中，代替刀槽花纹5或者与刀槽花纹5一起在踏面上具有细槽、切口、倒角(省略图示)。

图24至图35是表示图4所记载的凹凸部的配置结构的改进例的放大图。在这些图中，对于与图4所记载的构成要素相同的构成要素，赋予相同的符号，并省略其说明。

在图4的构成中，如上所述，凹凸区域A1和平滑区域A2的边界线为直线，凹凸区域A1和平滑区域A2整体具有矩形状(参照图3)。

但是，并不限于此，也可以是，凹凸区域A1和平滑区域A2具有任意的形状。即，如上所述，选择具有规定的凹凸量Hc以及宽度Wc并且以规定的配置间隔Dc密集配置的一组凹凸部6，通过直线状的线段连接这一组凹凸部6的最外侧的端部以及缘部，通过平滑的直线或者曲线来近似这些线段的集合，从而对凹凸区域A1的边界线进行作图。因此，在一组凹凸部6相互错开端部位置来进行排列的构成中，凹凸区域A1的边界线可以具有弯折形状或者弯曲形状。

例如，如图24所示，凹凸区域A1和平滑区域A2可以具有在轮胎周向上具有振幅的锯齿形状，或者也可以具有波浪状形状(省略图示)。此外，如图25所示，凹凸区域A1和平滑区域A2可以具有在轮胎周向上弯曲的圆弧形状，或者也可以具有弯折形状(省略图示)。

此外，在图4的构成中，凹凸区域A1和平滑区域A2在轮胎宽度方向上具有长条的带状构造，与轮胎宽度方向平行(θ＝0)延伸(参照图3)。此外，凹凸区域A1和平滑区域A2具有固定的宽度W1、W2。

但是，并不限于此，也可以是如图26所示，凹凸区域A1和平滑区域A2的长尺寸方向相对于轮胎宽度方向倾斜。不过，如上所述，凹凸区域A1的长尺寸方向的中心线与轮胎宽度方向所成的角度θ优选在-15deg≤θ≤15deg的范围内。

此外，也可以是如图27所示，凹凸区域A1和平滑区域A2的宽度W1、W2朝向轮胎宽度方向变化。例如，在图27的构成中，朝向轮胎宽度方向的一方，凹凸区域A1的宽度W1单调减小，平滑区域A2的宽度W2单调增大。但是，并不限于此，凹凸区域A1的宽度W1可以从凹凸区域A1的长尺寸方向的中央部朝向两端部增大，相反地也可以减小(省略图示)。此外，也可以是，凹凸区域A1和平滑区域A2的宽度W1、W2朝向凹凸区域A1和平滑区域A2的长尺寸方向周期性增减(省略图示)。

此外，在图4的构成中，相邻的凹凸区域A1、A1相互分离。因此，各区域的边界线相互不交叉地独立。

但是，并不限于此，也可以是如图28及图29所示，相邻的凹凸区域A1、A1相互连续。换言之，也可以在连续的一个凹凸区域A1之间配置有平滑区域A2。

例如，在图28的构成中，一部分凹凸部6延长而形成有连接部(省略图中的符号)，相邻的凹凸区域A1、A1经由该连接部在长尺寸方向的中央部连接。此外，多个凹凸部6在连接部处以规定的配置间隔Dc密集配置，由此，连接部自身作为凹凸区域A1发挥功能。因此，相邻的凹凸区域A1、A1整体具有H形状。如上所述，凹凸区域A1和平滑区域A2的宽度W1、W2由规定的宽度方向范围内的任意的剖面X定义。因此，在相邻的凹凸区域A1、A1的连接部，凹凸区域A1的宽度W1增加，平滑区域A2的宽度W2变为零。

另一方面，在图29的构成中，凹凸区域A1、A1在多个部位通过单体的凹凸部6部分地连接。由于该单体的凹凸部6不能作为凹凸区域A1充分地发挥功能，因此，定义为不属于凹凸区域A1和平滑区域A2中的任一个的中间区域A3。

此外，如图30所示，在花纹块4的踏面具备不满足构成凹凸区域A1的凹凸部6的条件的其他凹凸部7(例如，深的细槽、切口部、刀槽花纹等)的情况下，凹凸区域A1和平滑区域A2被定义为去除该其他凹凸部7的区域。例如，在图30的构成中，其他凹凸部7贯通第一凹凸区域A1和平滑区域A2，与第二凹凸区域A1交叉而终止。在该情况下，通过沿着其他凹凸部7的外缘的边界线来定义中间区域A3。该中间区域A3不属于凹凸区域A1和平滑区域A2中的任一个。例如，在图30的构成中，第一凹凸区域A1和平滑区域A2被中间区域A3截断，此外，第二凹凸区域A1的一部分被中间区域A3侵蚀。

此外，在图4的构成中，如上所述，构成凹凸区域A1的一组凹凸部6的长尺寸方向相对于轮胎宽度方向以规定的倾斜角(省略图中的尺寸标记)倾斜。此外，各凹凸部6在凹凸区域A1内连续。此外，在图4的构成中，凹凸部6为窄浅槽。

但是，并不限于此，也可以是如图31所示，构成凹凸区域A1的一组凹凸部6与轮胎周向实质性垂直地延伸。具体而言，凹凸部6的长尺寸方向与轮胎周向所成的角度优选在超过70deg且90deg以下的范围内。例如，在图31的构成中，所有的凹凸部6与轮胎周向垂直地延伸。在该构成中，选择以规定的窄的配置间隔Dc密集配置的一组凹凸部6，沿着这些凹凸部6中的最外侧的凹凸部6的外缘来对凹凸区域A1的边界线进行作图。此外，以宽的配置间隔Dc配置的相邻的凹凸部6、6之间的区域在具有规定的平坦的踏面的条件下被定义为平滑区域A2。

此外，也可以是如图32所示，构成凹凸区域A1的一组凹凸部6与轮胎周向实质性平行地延伸。具体而言，凹凸部6的长尺寸方向与轮胎周向所成的角度优选在0deg以上且小于20deg的范围内。例如，在图32的构成中，所有的凹凸部6与轮胎周向平行地延伸。

此外，也可以是如图33所示，凹凸部6在凹凸区域A1内被分割。例如，在图33的构成中，凹凸区域A1内的凹凸部6为短条的窄浅槽，不横截凹凸区域A1，在凹凸区域A1内具有至少一方的端部。

此外，也可以是，如图34所示，凹凸部6为凹坑。例如，在图34的构成中，凹凸部6为具有浅的深度(凹凸量Hc。参照图6)以及小的外径(宽度Wc)的球面状或者圆柱形状的凹坑。此外，一组凹凸部6以规定的配置间隔Dc密集排列，而且，在轮胎周向及轮胎宽度方向上呈交错状排列。然后，通过这些凹凸部6，形成带状的凹凸区域A1。此外，在相邻的凹凸区域A1、A1之间形成有平滑区域A2。

此外，也可以是如图35所示，在图34的构成中，在平滑区域A2内配置有从构成凹凸区域A1的一组凹凸部6孤立出来的凹凸部6。即，在孤立出来的凹凸部6与一组凹凸部6的配置间隔Dc较大的情况下，孤立出来的凹凸部6不包含在凹凸区域A1和平滑区域A2中的任一个，构成中间区域A3。需要说明的是，在平滑区域A2内的多个凹凸部6以窄的配置间隔Dc密集配置的情况下(省略图示)，这些凹凸部6形成一个凹凸区域A1。

图36至图39是表示图5及图6所记载的凹凸部的改进例的说明图。

在图3的构成中，如图5及图6所示，凹凸部6为窄浅槽。

但是，并不限于此，也可以是如图36及图37所示，凹凸部6为具有规定的凹凸量Hc及宽度Wc的凸部(例如，细肋或者小突起)。此外，也可以是如图38及图39所示，一组凹凸部6包括凹部及凸部这双方。在该情况下，也能通过一组凹凸部6以规定的配置间隔Dc密集排列来形成凹凸区域A1。需要说明的是，如图39所示，在凹部6a及凸部6b混合的构成中，如上所述，它们的宽度Wc(Wc_a、Wc_b)及凹凸量Hc(Hc_a、Hc_b)以花纹块4的踏面中的平坦的区域为基准进行测定。

图40是表示图2所记载的胎面表面的改进例的俯视图。该图示出了冬季用的无钉防滑轮胎的胎面表面。此外，图41至图43是表示图40所记载的花纹块的踏面的俯视图。这些图示出了由槽2c、2d(参照图40)划分出的单体的花纹块4。此外，在这些图中，对于与图2所记载的构成要素相同的构成要素，赋予相同的符号，并省略其说明。

在图2的构成中，槽2a为周向主槽，遍及轮胎整周地连续延伸。此外，槽2b为贯通横纹槽，沿轮胎宽度方向贯通胎面表面并在左右轮胎接地端T开口。此外，多个槽2a、2b具有规定的槽宽及槽深度，呈格子状排列并相互连通。由此，在轮胎宽度方向上划分出五列花纹块列。

与此相对，在图40的构成中，槽2c是相对于轮胎周向倾斜的倾斜横纹槽，从轮胎赤道面CL附近朝向轮胎接地端T使相对于轮胎周向的倾斜角阶段性地增加来延伸。此外，槽2c为主槽，具有JATMA规定的磨损标记的显示功能。此外，多个槽2c呈V字状连通，形成有方向性胎面花纹。此外，槽2d是沿轮胎周向延伸的周向槽，配置于胎面部胎肩区域，连接相邻的槽2c、2c。并且，通过这些槽2c、2c具有规定的槽宽及槽深度，划分出多种花纹块4A、4B、4C。

在图41的构成中，花纹块4A位于轮胎接地端T上，由一对倾斜横纹槽2c、2c和周向槽2d划分(参照图40)。此外，花纹块4A整体具有稍微变形的矩形或梯形形状。此外，花纹块4A的踏面，即接地区域由轮胎接地端T划分，此外，在花纹块4A的踏面上形成有多个凹凸部6。此外，一组凹凸部6以规定的配置间隔Dc(参照图4)密集排列，在轮胎宽度方向上形成长条的带状的凹凸区域A1。此外，多个凹凸区域A1在轮胎周向上并列配置。此外，在相邻的凹凸区域A1、A1之间配置有平滑区域A2。此外，多个刀槽花纹5沿轮胎宽度方向延伸并与凹凸区域A1和平滑区域A2交叉。需要说明的是，在图41的构成中，凹凸区域A1仅形成于比轮胎接地端T靠内侧的区域，但并不限于此，凹凸区域A1也可以形成于比轮胎接地端T靠外侧的区域，即非接地区域(省略图示)。

在图42的构成中，花纹块4B位于胎面部中央区域，由一对倾斜横纹槽2c、2c和周向槽2d划分(参照图40)。此外，花纹块4B具有长条的大致平行四边形状，并使其长尺寸方向相对于轮胎周向倾斜。此外，在花纹块4B的踏面形成有多个凹凸部6。此外，一组凹凸部6以规定的配置间隔Dc(参照图4)密集排列，在轮胎宽度方向上形成有长条的带状的凹凸区域A1。此外，多个凹凸区域A1沿着花纹块4B的长尺寸方向并列配置。此外，在相邻的凹凸区域A1、A1之间配置有平滑区域A2。此外，多个刀槽花纹5沿轮胎宽度方向延伸并与凹凸区域A1和平滑区域A2交叉。花纹块4B具备比凹凸部6深的细槽7a及切口部7b。此外，这些细槽7a及切口部7b与凹凸区域A1和平滑区域A2交叉。

在图43的构成中，花纹块4C在轮胎赤道面CL上，由多个倾斜横纹槽2c和周向槽2d划分出(参照图40)。此外，花纹块4C具有连接长条部和短条部的大致L字形状，在其长条部相对于轮胎周向倾斜并且沿轮胎宽度方向延伸，在其短条部沿着轮胎赤道面CL在轮胎周向延伸。此外，在花纹块4C的踏面形成有多个凹凸部6。此外，一组凹凸部6以规定的配置间隔Dc(参照图4)密集排列，在轮胎宽度方向上形成有长条的带状的凹凸区域A1。此外，多个凹凸区域A1沿着花纹块4C的长尺寸方向并列配置。此外，在相邻的凹凸区域A1、A1之间配置有平滑区域A2。此外，多个刀槽花纹5沿轮胎宽度方向延伸并与凹凸区域A1和平滑区域A2交叉。花纹块4C具备比凹凸部6深的细槽7a及切口部7b。此外，这些细槽7a及切口部7b与凹凸区域A1和平滑区域A2交叉。

[效果]

如上所述，该充气轮胎1在胎面表面具备多个花纹块4(参照图2)。此外，花纹块4在踏面具备多个凹凸部6(参照图3)。此外，凹凸部6的凹凸量Hc(参照图6)在0.1mm≤Hc≤1.0mm的范围内。此外，凹凸部6的宽度Wc(参照图4)在0.1mm≤Wc≤0.8mm的范围内。将相邻的凹凸部6的配置间隔Dc在Dc≤1.2mm的范围的区域定义为凹凸区域A1，在凹凸区域A1以外的区域，将花纹块4的踏面的算术平均粗糙度Ra在Ra≤50μm的范围的区域定义为平滑区域A2，定义与轮胎宽度方向垂直的剖面X，定义轮胎宽度方向上的花纹块4的踏面的宽度方向长度Wb。此时，在花纹块4的踏面的宽度方向长度Wb的40％以上的宽度方向范围内的任意的剖面X处，花纹块4分别具有凹凸区域A1和平滑区域A2(参照图3及图4)。

在该构成中，(1)由于花纹块4的踏面具备由密集配置的微细的凹凸部6构成的凹凸区域A1，因此，凹凸区域A1会吸收并去除冰路面的水膜。此外，由于花纹块4的踏面具备平坦的平滑区域A2，因此，能确保花纹块4相对于冰路面的接触面积。并且，由于凹凸区域A1和平滑区域A2混合配置，因此，平滑区域A2相对于冰路面的粘合摩擦力提高。由此，存在花纹块4相对于冰路面的接地特性提高，而协同地提高轮胎的冰上性能的优点。

特别是，(2)在车辆的制动/驱动时，花纹块4的踏面沿轮胎周向滑动并与冰路面接地。此时，由于凹凸区域A1和平滑区域A2在轮胎周向(即，与轮胎宽度方向垂直的剖面X上)混合配置，因此，通过凹凸区域A1和平滑区域A2的协同作用，花纹块4的接地特性提高。由此，高效地提高了轮胎的冰上制动性能及冰上驱动性能。

此外，(3)构成凹凸区域A1的凹凸部6的凹凸量Hc、宽度Wc以及配置间隔Dc在上述数值范围内，由此，存在能适当地确保凹凸区域A1的水膜吸收作用的优点。这些数值范围过大或过小都会使凹凸区域A1的水膜吸收作用降低。

此外，(4)凹凸区域A1和平滑区域A2的宽度W1、W2的下限在上述的范围内，由此，存在能适当地确保凹凸区域A1和平滑区域A2的上述作用的优点。

此外，在该充气轮胎1中，平滑区域A2配置于相邻的凹凸区域A1、A1之间(参照图3)。在该构成中，相邻的凹凸区域A1、A1在平滑区域A2的两侧吸收冰路面的水膜。由此，存在平滑区域A2相对于冰路面的粘合摩擦力提高，而进一步提高轮胎的冰上性能的优点。

此外，在该充气轮胎1中，平滑区域A2分别配置于三个以上的凹凸区域A1之间(参照图3)。即，在规定的宽度方向范围内，三个以上的凹凸区域A1将平滑区域A2夹在各自之间并排列为条纹状。由此，存在平滑区域A2相对于冰路面的粘合摩擦力进一步提高的优点。

此外，在该充气轮胎1中，凹凸区域A1的宽度W1在1.0mm≤W1的范围内，平滑区域A2的宽度W2在2.0mm≤W2的范围内(参照图3)。由此，存在能分别确保凹凸区域A1和平滑区域A2的宽度W1、W2，而能确保凹凸区域A1和平滑区域A2的功能的优点。

此外，在该充气轮胎1中，凹凸区域A1的宽度W1和与该凹凸区域A1相邻的平滑区域A2的宽度W2具有0.50≤W1/W2≤1.50的关系(参照图3)。在该构成中，相互相邻的凹凸区域A1和平滑区域A2的宽度W1、W2被设定为大致相同，由此，存在能有效地获得由凹凸区域A1和平滑区域A2的混合配置实现的作用的优点。

此外，在该充气轮胎1中，凹凸区域A1的宽度W1的总和∑W1与剖面X上的花纹块4的踏面的长度Lb’具有0.20≤∑W1/Lb’的关系(参照图3)。由此，存在能适当地确保规定的宽度方向范围内的凹凸区域A1的总宽度∑W1的优点。

此外，在该充气轮胎1中，平滑区域A2的宽度W2的总和∑W2与剖面X上的花纹块4的踏面的长度Lb’具有0.20≤∑W2/Lb’的关系(参照图3)。由此，存在能适当地确保规定的宽度方向范围内的平滑区域A2的总宽度∑W2的优点。

此外，在该充气轮胎1中，凹凸区域A1中的凹凸部6的面积比在20％以上45％以下的范围内。由此，存在能更适当地确保凹凸区域A1中的凹凸部6的水膜去除作用的优点。

此外，在该充气轮胎1中，凹凸区域A1中的凹凸部6的宽度Wc及配置间隔Dc具有0.80≤Dc/Wc的关系(参照图4)。由此，存在能确保凹凸区域A1的内部的接地面积，而凹凸区域A1自身的接地特性提高的优点。

此外，在该充气轮胎1中，凹凸区域A1中的凹凸部6的配置间隔Dc与平滑区域A2的宽度W2具有4.0≤W2/Dc的关系(参照图4)。由此，存在能适当地获得由凹凸区域A1和平滑区域A2的混合配置实现的作用的优点。

此外，在该充气轮胎1中，凹凸区域A1在轮胎宽度方向上具有长条的形状，并且凹凸区域A1的长尺寸方向的中心线与轮胎宽度方向所成的角度θ在-15deg≤θ≤15deg的范围内(参照图3)。由此，存在使凹凸区域A1的长尺寸方向的角度θ适当化，而能适当地确保凹凸区域A1的功能的优点。

此外，在该充气轮胎1中，凹凸区域A1沿着花纹块4的踏面的轮胎周向的边缘部延伸(参照图3)。由此，存在花纹块4的踏面的排水性提高，而轮胎的冰上制动性能及冰上转弯性能提高的优点。

此外，在该充气轮胎1中，平滑区域A2沿着花纹块4的踏面的轮胎宽度方向的边缘部延伸(参照图20)。由此，存在花纹块4的接地面积增加，而轮胎的冰上制动性能及冰上转弯性能提高的优点。

此外，在该充气轮胎1中，凹凸部6为窄浅槽(参照图4至图7)。在该构成中，由于凹凸部6具有长条构造，因此，与凹凸部6为短条的凹坑的构成(参照图34)相比，存在高效地获得凹凸部6的除水作用的优点。

实施例

图44是表示本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验的结果的图表。

在该性能试验中，对多种试验轮胎进行了关于(1)冰上制动性能以及(2)冰上驱动性能的评价。此外，将轮胎尺寸为195/65R15 91Q的试验轮胎组装至轮辋尺寸为15×6J的轮辋，对该试验轮胎赋予210kPa的内压以及由JATMA规定的规定载荷。此外，试验轮胎被安装在试验车辆即排气量为1600cc且FF(Front engine Front drive)方式的轿车上。

(1)在关于冰上制动性能的评估中，使试验车辆行驶在规定的冰路面上，测定从行驶速度40km/h开始的制动距离。然后，基于该测定结果，进行以以往例为基准(100)的指数评价。该评价的数值越大越优选。

(2)在关于冰上驱动性能(冰上起步性能)的评价中，使试验车辆行驶在规定的冰路面上，测定从完全停止状态至行驶速度达到20km/h的加速时间。然后，基于该测定结果，进行以以往例为基准(100)的指数评价。该评价的数值越大越优选。

实施例1至9的试验轮胎具有图1至图7所记载的构造。此外，花纹块4的周向长度Lb为Lb＝50mm，宽度方向长度Wb为Wb＝40mm。此外，花纹块4具有刀槽花纹5，刀槽花纹5的深度为7.0mm，宽度为0.8mm。此外，花纹块4的踏面具备凹凸区域A1和平滑区域A2，此外，凹凸区域A1的凹凸部6由窄浅槽构成。此外，具有规定的宽度W1、W2的多组凹凸区域A1和平滑区域A2在轮胎周向上并列配置。此外，在花纹块4的踏面不施加有上述凹凸部6及刀槽花纹5以外的表面加工部，花纹块4具有平坦的踏面。

在实施例1的试验轮胎中，以往例的试验轮胎的凹凸部6排列在花纹块4的踏面的整个区域。

如试验结果所示可知：在实施例1至9的试验轮胎中，轮胎的冰上制动性能及冰上驱动性能提高。

符号说明

1 充气轮胎，

2a～2d 槽，

4、4A～4C 花纹块，

5 刀槽花纹，

6 凹凸部，

7 其他凹凸部，

11 胎圈芯，

12 胎边芯，

13 胎体层，

14 带束层，

141、142 交叉带束，

143 带束覆盖层，

15 胎面橡胶，

16 侧壁橡胶，

17 轮辋缓冲橡胶，

A1 凹凸区域，

A2 平滑区域，

A3 中间区域。