阅读说明：本技术 海上风电场升压站主变压器和升压系统 (Main transformer and boosting system of offshore wind power plant boosting station ) 是由 林睿 沈云 阳熹 汤翔 张振 黄旭丹 胡建军 许一泽 熊晓晟 何韶渺 于 2018-10-31 设计创作，主要内容包括：本申请涉及一种海上风电场升压站和升压系统。其中,海上风电场升压站主变压器,包括：铁芯,附加绕组,接地电阻,连接第一海缆的高压侧绕组,以及连接第二海缆的低压侧绕组。高压侧绕组绕、低压侧绕组和附加绕组绕制于铁芯上。高压侧绕组和低压侧绕组均为星型连接的绕组；附加绕组为三角形连接的绕组。低压侧绕组的中性点通过接地电阻接地。基于上述结构,可改变传统的海上风电场升压站中低压侧系统的中性点接地方式,能够在海上风电场发生单相接地故障时,降低发生电缆故障的概率,保障整个升压站的安全运行。同时,可在主变压器的低压侧发生单相接地故障时,避免主变压器的高压侧开关跳闸,提高风电场运行的可靠性,保证风电场发电量的送出。(the application relates to an offshore wind farm booster station and a booster system. Wherein, offshore wind power plant booster station owner transformer includes: the high-voltage side winding is connected with the first submarine cable, and the low-voltage side winding is connected with the second submarine cable. The high-voltage side winding, the low-voltage side winding and the additional winding are wound on the iron core. The high-voltage side winding and the low-voltage side winding are both star-connected windings; the additional windings are delta-connected windings. The neutral point of the low-voltage side winding is grounded through a grounding resistor. Based on the structure, the neutral point grounding mode of a low-voltage side system in the traditional offshore wind farm booster station can be changed, the probability of cable faults can be reduced when a single-phase grounding fault occurs in the offshore wind farm, and the safe operation of the whole booster station is guaranteed. Meanwhile, when the low-voltage side of the main transformer has single-phase earth fault, the high-voltage side switch of the main transformer is prevented from tripping, the running reliability of the wind power plant is improved, and the generated energy of the wind power plant is ensured to be sent out.)

海上风电场升压站主变压器和升压系统

技术领域

本申请涉及海上风能发电技术领域，特别是涉及一种海上风电场升压站主变压器和升压系统。

背景技术

根据最新数据显示，风能发电仅次于水力发电，占到全球可再生资源发电量的16％。在全球高度关注发展低碳经济的环境下，海上风电有成为可再生能源电力的主力军。在人口密集的沿海地区，可以快速地建立起吉瓦级的海上风电场，这也使得海上风电可以成为通过经济有效的方式来减少能源生产环节碳排放的重要技术之一。海上风电虽然起步较晚，但是凭借海风资源的稳定性和大发电功率的特点，海上风电近年来正在世界各地飞速发展，海上风电有高度依赖技术驱动的特质，已经具备了作为核心电源来推动未来全球低碳经济发展的条件。所以随着海上风电的发展，相关技术也将在不断的日新月异。

在实现过程中，发明人发现传统技术中至少存在如下问题：在主变压器的低压侧发生单相接地故障时，无法兼顾电缆的保护以及变压器发电的可靠性。

发明内容

基于此，有必要针对传统技术在主变压器的低压侧发生单相接地故障时，无法兼顾安全性以及可靠性的问题，提供一种海上风电场升压站主变压器和升压系统。

为了实现上述目的，一方面，本申请实施例提供了一种海上风电场升压站主变压器，包括：铁芯，附加绕组，接地电阻，用于连接第一海缆的高压侧绕组，以及用于连接第二海缆的低压侧绕组。

高压侧绕组绕、低压侧绕组以及附加绕组绕制于铁芯上。高压侧绕组为星型连接的绕组；低压侧绕组为星型连接的绕组；附加绕组为三角形连接的绕组。低压侧绕组的中性点通过接地电阻接地。

在其中一个实施例中，附加绕组为预设容量的绕组；预设容量的取值范围为主变压器的额定容量的33％至30％。

在其中一个实施例中，第一海缆为220kV(千伏特)母线。

第二海缆为35kV母线。

在其中一个实施例中，低压侧绕组包括用于连接第二海缆的第一低压侧绕组、第二低压侧绕组。接地电阻包括第一接地电阻和第二接地电阻。第一低压侧绕组的中性点通过第一接地电阻接地；第二低压侧绕组的中性点通过第二接地电阻接地。

在其中一个实施例中，还包括开关电路；高压侧绕组通过开关电路接地。

另一方面，本申请实施例还提供了一种海上风电场升压系统，包括用于连接陆上升压站的第一海缆，用于连接海上风机的第二海缆，以及如上述的海上风电场升压站主变压器。主变压器的高压侧绕组连接第一海缆；主变压器的低压侧绕组连接第二海缆。

在其中一个实施例中，主变压器的数量为两个；第一海缆包括两条220kV母线；第二海缆包括至少两条35kV母线。高压侧绕组连接对应的220kV母线；低压侧绕组连接对应的35kV母线。

在其中一个实施例中，还包括站用变压器。低压侧绕组通过对应的35kV母线连接站用变压器。

在其中一个实施例中，站用变压器为Z型连接的变压器。

在其中一个实施例中，站用变压器包括站内变压铁芯，三角形连接的第一绕组，以及星型连接的第二绕组；第一绕组绕制在站内变压铁芯上；第二绕组绕制在站内变压铁芯上。第一绕组连接对应的35kV母线。

上述技术方案中的一个技术方案具有如下优点和有益效果：

海上风电场升压站主变压器，包括：铁芯，附加绕组，接地电阻，用于连接第一海缆的高压侧绕组，以及用于连接第二海缆的低压侧绕组。高压侧绕组绕、低压侧绕组以及附加绕组绕制于铁芯上。高压侧绕组为星型连接的绕组；低压侧绕组为星型连接的绕组；附加绕组为三角形连接的绕组。低压侧绕组的中性点通过接地电阻接地。基于上述结构，可改变传统的海上风电场升压站中低压侧系统的中性点接地方式，能够在海上风电场发生单相接地故障时，降低发生电缆故障的概率，保障整个升压站的安全运行。同时，可在主变压器的低压侧发生单相接地故障时，避免主变压器的高压侧开关跳闸，提高风电场运行的可靠性，保证风电场发电量的送出。

附图说明

通过附图中所示的本申请的优选实施例的更具体说明，本申请的上述及其它目的、特征和优势将变得更加清晰。在全部附图中相同的附图标记指示相同的部分，且并未刻意按实际尺寸等比例缩放绘制附图，重点在于示出本申请的主旨。

图1为传统海上风电场升压站的第一示意性结构图；

图2为传统海上风电场升压站的第二示意性结构图；

图3为传统海上风电场升压站的***变压器的外形示意图；

图4为传统海上风电场升压站的35kV系统接线示意图；

图5为传统海上风电场升压站的第三示意性结构图；

图6为一个实施例中海上风电场升压站主变压器的第一示意性结构图；

图7为一个实施例中海上风电场升压站主变压器的第二示意性结构图；

图8为一个实施例中海上风电场升压站主变压器的第三示意性结构图；

图9为一个实施例中海上风电场升压系统的第一示意性结构图；

图10为一个实施例中海上风电场升压系统的第二示意性结构图。

具体实施方式

为了便于理解本申请，下面将参照相关附图对本申请进行更全面的描述。附图中给出了本申请的首选实施例。但是，本申请可以以许多不同的形式来实现，并不限于本文所描述的实施例。相反地，提供这些实施例的目的是使对本申请的公开内容更加透彻全面。

需要说明的是，当一个元件被认为是“连接”另一个元件，它可以是直接连接到另一个元件并与之结合为一体，或者可能同时存在居中元件。

除非另有定义，本文所使用的所有的技术和科学术语与属于本申请的技术领域的技术人员通常理解的含义相同。本文中在本申请的说明书中所使用的术语只是为了描述具体的实施例的目的，不是旨在于限制本申请。本文所使用的术语“及/或”包括一个或多个相关的所列项目的任意的和所有的组合。

传统的海上风电场升压站可如图1所示，图1为传统海上风电场升压站的第一示意性结构图，在一座220kV海上升压站中，布置两台220/35/35kV、容量为240MVA(兆伏安)的三相、铜绕组、自然油循环、自冷却型、油浸式、低损耗、低压双***的有载调压电力变压器。220kV侧采用2进2出内桥型接线；35kV侧采用4段单母线接，不同的主变(主变压器)之间的母线进行联络。采用2回220kV三芯3×500mm²(平方毫米)、XLPE(交联聚乙烯)的绝缘海底电缆(简称海缆)传输至陆上集控中心。

海上升压站35kV系统与风机之间通过35kV海底电缆连接，电缆数量多，单相接地电容电流较大，需防止在35kV系统单相接地时出现弧光过电压，造成电气设备损伤甚至是绝缘对地击穿。

根据电网公司反措的要求，风电场汇集线系统单相故障时应快速切除，同时，海上风电场集电线路全部采用海底电缆，电容电流较大，推荐采用合适的接地方式，以限制过电压水平，并能通过相应保护快速切除单相接地故障。其中，海上风电场的中性点接地方式应考虑：主变压器高压侧中性点的接地方式应根据电网中的短路电流水平来确定，由于海缆的电容电流水平很高，主变压器低压侧中性点接地方式应采用电阻接地，可快速的切除故障；当主变压器低压侧无中性点引出时，可考虑在主变压器低压侧每段母线或低压出口装设一套接地变压器及接地电阻。

传统的海上风电场项目中，海上升压站可如图2至4所示，图2为传统海上风电场升压站的第二示意性结构图；图3为传统海上风电场升压站的***变压器的外形示意图；图4为传统海上风电场升压站的35kV系统接线示意图。海上风电项目中，海上升压站主变的绕组联结组别接线方案为YN，d11-d11或者是YN，d11，即，低压侧35kV侧绕组的接线型式是三角形联结，无法引出中性点。所以，35kV的中性点只能在35kV母线上设中性点接地变，作为35kV系统的接地设备，即，采用接地变加小电阻接地的方式，在35kV每段母线上装设一套接地变压器(简称接地变)加电阻柜，站用变压器(简称站用变)兼做接地变。在风电场发生单相接地时，快速跳闸故障回路，保护风电场电气设备。

上述传统技术存在以下缺点：

1、如果35kV母线上的接地变发生故障，即，此时35kV上的进线开关将跳开。由于该方案中，主变低压侧到35kV母线进线开关间的35kV电缆无法设置保护，若此时该处发生单相接地故障，该段电缆将会因为没有配置相应的保护而无法断开，则会导致故障扩大，进而发生电缆故障，甚至引发电缆火灾等严重事故，影响整个升压站的安全运行。

2、由于主变低压侧是三角形接线，故无法引出中性点，只能在35kV的每段母线上均考虑设置接地变，该海上升压站平台的35kV母线共4段，每段母线均要设接地变，共需要设置4台接地变，其中两台兼作站用变，如图4所示。接地变房间的面积会相应增大，约为280m²(平方米)，同时，每台接地变荷重为10吨，海上升压站平台的基础重量必然增加，进而大大增加了土建的工程量，提高了工程的成本。

传统的海上升压站还可如图5所示，图5为传统海上风电场升压站的第三示意性结构图，海上升压站的主变的绕组接线方案为YN，d11-d11或者是YN，d11，主变低压侧引出接地变，两台主变共四个低压侧引出点，接地变不设置在35kV母线上，则总共需要设4台接地变，2台站用变，房间尺寸需要达到336m²，增加海上升压站平台的基础重量，大大地增加土建工程量，提高工程的费用，降低海上风电的经济性。并且，如果主变低压侧与35kV配电装置联结的电缆发生单相接地，会直接导致主变高压侧的开关发生跳闸，此时，一台主变停运，减少了风电场电量的送出。

在主变低压侧T接接地变的接地方式，如果风电场所在海域需要考虑升压站带大孤岛的运行模式，则在出现孤岛运行的状态下，需要启动柴油机，此时还需要在柴油发电机出口处增加接地变，又需要增加柴油发电机的接地变的布置及升压站面积。

基于此，海上风电场升压站可在主变压器上进行选型的调整。变压器绕组联结组别选择的基本原理如下：

传统的海上风电升压站的主变采用的是YNd11-d11或者是YNd11，中性点无法引出；但如选择联结组别为YNyn0-yn0或者是YNyn0的变压器，需要考虑变压器谐波的影响。变压器运行中的三相电压对称性、电压谐波分量和电流谐波分量取决于三相变压器的连接方式。铁芯的磁性连接决定了变压器能否得到与电网电压变化相对应的磁通密度变化所需的励磁电流的所有高次谐波。

如果三相变压器一次侧绕组中性点星形连接、二次侧绕组是三角形连接，那么变压器的高次谐波3N(N＝1，2，3…)可在二次侧的三角形绕组内流通。如果三相变压器绕组均是星形连接，中性点与三相供电电网的中性点连接，零序电流仅在一次侧流动，变压器处于自由状态，则3N(N＝1，2，3…)的电流谐波不能在一次绕组中通过，此时，在变压器需要增设平衡绕组。

平衡绕组作为三角形连接的绕组，同样能为3N(N＝1，2，3…)次谐波电流提供通路，改善感应电动势波形，进而保证变压器的输出电压接近于正弦波，确保供电质量，防止电力系统中的继电保护误动作，避免造成不必要的损失。在变压器试验过程中，也能保证测量结果的正确性。

具体地，低压侧为星型接线并带附加绕组的油浸式变压器的特点包括：海上风电主变的高低压侧的联结组别为YNyn0-yn0d11或者是YNyn0d11，变压器附加绕组容量为变压器总容量的30％。35kV系统中性点的设备由主变低压侧的星型绕组结出。结合平衡绕组在变压器运行中的参数、运行方式及平衡绕组的结构形式，在确保变压器能够满足使用要求的情况下，当附加绕组仅充当平衡绕组时，一般设计成10kV级，容量大约为变压器额定容量的1/3或30％。

附加绕组的设置能提高变压器的供电质量，减少零序漏磁通在变压器结构件中所产生的局部过热现象；在节约变压器制造成本的同时，确保变压器能够经济、安全、可靠地运行。由于平衡绕组侧输出的电压将是非正弦波电压，非正弦电压中的高次谐波分量(主要是3N次)在三相绕组中同一时刻方向相同，再加上三角形绕组是一个闭合回路，将产生含高次谐波分量(主要是3N次)的非正弦波电流，这样高次谐波分量电流便可在三角形连接的绕组中流通。另外，根据磁势平衡原理，在变压器铁心中将要产生高次谐波磁通，这个磁通可以将送电瞬间所产生的大量高次谐波磁通所抵消，从而使铁心中的磁通接近正弦波，由此所感应的磁势为正弦波形。又由于变压器硅钢片磁致伸缩的基频为变压器额定频率的两倍，由磁致伸缩所决定的变压器噪声也会随之降低，可见附加绕组充当的平衡绕组对减小环境的污染也起到重要的作用。

为此，附加的三角形(d)绕组在变压器(尤其在大容量变压器)内部的应用是非常必要的，可提供高次谐波通道，以改善感应电动势波形。本申请实施例提供了一种新型的海上风电海上升压站，包括了低压侧系统(例如35kV系统)的接线方案。其中，主变的联结组别为“YNyn0-yn0，d11”或者是“YNyn0，d11”；在主变低压侧星型绕组引出中性点，并在该中性点引接电阻，则，低压侧连接的母线侧(例如35kV母线侧)无须设置接地变。

在一个实施例中，提供了一种海上风电场升压站主变压器，如图6、7所示，图6为一个实施例中海上风电场升压站主变压器的第一示意性结构图，图7为一个实施例中海上风电场升压站主变压器的第二示意性结构图，包括：铁芯，附加绕组，接地电阻，用于连接第一海缆的高压侧绕组，以及用于连接第二海缆的低压侧绕组。

高压侧绕组绕、低压侧绕组以及附加绕组绕制于铁芯上。高压侧绕组为星型连接的绕组；低压侧绕组为星型连接的绕组；附加绕组为三角形连接的绕组。低压侧绕组的中性点通过接地电阻接地。

具体而言，海上升压站主变压器包括绕制在铁芯上的高压侧绕组、低压侧绕组和附加绕组。其中，高压侧绕组和低压侧绕组均为星型绕组，附加绕组为三角型绕组。低压侧绕组引出中性点，该中性点通过接地电阻接地。

高压侧绕组用于连接第一海缆；低压侧绕组用于连接第二海缆。

需要说明的是，高压侧绕组可通过第一海缆连接陆上升压站、海上高压开关室或陆上集控中心等，用于将海上风电场产生的电能传输到陆上。低压侧绕组可通过第二海缆连接海上风机，可用于接收海上风机产生的电能。通过高压侧绕组与低压侧绕组的感应，升压站主变压器可对海上风机产生的电能进行升压并传输至陆上站点。

附加绕组可作为平衡绕组，用于提供高次谐波通道，以改善感应电动势波形；同时，主变压器低压侧的星型绕组可结出中性点。中性点用于通过接地电阻进行接地。

第一海缆和第二海缆均为海底电缆，可用于在海底进行电力传输。其中，第一海缆可用于连接陆上中心，第二海缆可用于连接海上风机。

本申请实施例改变传统的海上风电场升压站中低压侧系统的中性点接地方式，能够在海上风电场发生单相接地故障时，降低发生电缆故障的概率，保障整个升压站的安全运行。同时，可在主变压器的低压侧发生单相接地故障时，避免主变压器的高压侧开关跳闸，提高风电场运行的可靠性，保证风电场发电量的送出。基于此，本申请实施例简化海上升压站低压侧系统的接线，提高可靠性，减少设备投资，并且简化平台的布置，降低海上升压站的荷载，减少平台整体成本。

在一个实施例中，附加绕组为预设容量的绕组；预设容量的取值范围为主变压器的额定容量的33％至30％。

具体而言，附加绕组的容量可根据实际需要进行设计；具体地，附加绕组的容量可占主变压器容量的三分之一以下，其取值范围可为主变压器的额定容量的33％至30％。

在一个实施例中，第一海缆为220kV母线。

第二海缆为35kV母线。

具体而言，主变压器的高压侧可用于输出220kV标准的电压，相应地，第一海缆可采用220kV母线等进行匹配。

主变压器的低压侧可用于接收35kV标准的电压，相应地，第二海缆可采用35kV母线等进行匹配。

需要说明的是，海上升压站中，主变压器涉及的高压侧系统和低压侧系统可根据实际需要，设置不同的电压标准；相应地，连接主变压器的海缆的传输规格需匹配该电压标准，在此不做限制。

在一个实施例中，低压侧绕组包括用于连接第二海缆的第一低压侧绕组、第二低压侧绕组。接地电阻包括第一接地电阻和第二接地电阻。第一低压侧绕组的中性点通过第一接地电阻接地；第二低压侧绕组的中性点通过第二接地电阻接地。

具体而言，低压侧可包括两个绕组，两个低压侧绕组的中性点通过对应的接地电阻进行接地。

需要说明的是，主变压器包括两个低压侧绕组，在其中一个低压侧绕组发生单相接地故障时，另一低压侧绕组以及高压侧绕组仍可保持运行，保障海上风电场的发电效率，提高升压站的可靠性。

在一个实施例中，如图8所示，图8为一个实施例中海上风电场升压站主变压器的第三示意性结构图，还包括开关电路；高压侧绕组通过开关电路接地。

具体而言，主变压器还包括用于高压侧绕组接地的开关电路。该开关电路可在高压侧系统发生故障时，及时进行接地，避免故障扩展。

在一个具体的示例中，本申请实施例提供的主变压器与传统的主变压器的对比如表1所示。

表1两种变压器的技术经济比较

传统技术将接地变设置在主变低压侧的方案包括：

1)对于选择YN，d11-d11主变(低压侧双分支运行)，采用35kV母线挂接地变时，(4段母线)35kV母线上一般有4台Z型接线变压器。若此时采用主变压器次级首端挂接地变方式，将比挂母线方式增加两台接地变(4台接地变，2台站用变)。

2)对于选择YN，d11主变(低压侧双分支运行)，采用35kV母线挂接地变时，(4段母线)35kV母线上一般也有4台Z型接线变压器。若此时采用主变压器次级首端挂接地变方式，将与挂母线方式台数相同，即为接地变2台接地变，2台站用变。

在上述传统技术的方案中，当接地变发生故障的时候，将会连跳主变高压侧，即GIS(气体绝缘金属封闭开关设备)侧的220kV侧的开关，此时将会有相当数量的风机停止运行，导致输出电量的减少，影响整个项目的经济性。

本申请实施例提供的海上升压站主变压器，其联结组别采用Y/Y或者Y/Y/Y(Y指的是星型连接)；主变压器的附加绕组容量可为主变压器总容量的30％；中性点由低压侧的星型绕组引出，由中性点与接地电阻进行接地。基于此结构，主变压器能够在海上风电场发生单相接地故障时，降低发生电缆故障的概率，保障整个升压站的安全运行。同时，主变压器可在低压侧发生单相接地故障时，避免主变压器的高压侧开关跳闸，提高海上风电场运行的可靠性，保证海上风电场发电量的送出。基于此，本申请实施例简化海上升压站低压侧系统的接线，提高可靠性，减少设备投资，并且简化平台的布置，降低海上升压站的荷载，减少平台整体成本。

在一个实施例中，还提供一种海上风电场升压系统，如图9所示，图9为一个实施例中海上风电场升压系统的第一示意性结构图，包括用于连接陆上升压站的第一海缆，用于连接海上风机的第二海缆，以及如上述的海上风电场升压站主变压器。主变压器的高压侧绕组连接第一海缆；主变压器的低压侧绕组连接第二海缆。

具体而言，海上风电场升压系统包括海上风电场升压站主变压器，第一海缆和第二海缆；主变压器的高压侧绕组通过第一海缆连接陆上电力站点，低压侧绕组通过第二海缆连接海上风机。

本申请实施例中，海上风电场升压系统采用的主变压器的联结组别采用Y/Y或者Y/Y/Y，主变压器的附加绕组容量可为主变压器总容量的30％，中性点由低压侧的星型绕组引出，由中性点与接地电阻进行接地。基于此，海上风电场升压系统能够在海上风电场发生单相接地故障时，降低发生电缆故障的概率，保障整个升压系统的安全运行。同时，可在主变压器的低压侧发生单相接地故障时，避免主变压器的高压侧开关跳闸，提高海上风电场运行的可靠性，保证海上风电场发电量的输出。本申请实施例简化海上风电场升压系统的接线，提高可靠性，减少设备投资，并且简化升压系统的布置，降低海上升压系统的荷载，减少升压系统的整体成本。

在一个实施例中，如图9所示，主变压器的数量为两个；第一海缆包括两条220kV母线；第二海缆包括至少两条35kV母线。高压侧绕组连接对应的220kV母线；低压侧绕组连接对应的35kV母线。

具体而言，海上风电场升压系统包括两个主变压器，分别为第一主变压器和第二主变压器；第一海缆包括第一220kV母线和第二220kV母线；第二海缆包括第一35kV母线和第二35kV母线。第一主变压器分别连接第一220kV母线和第一35kV母线，第二主变压器分别连接第二220kV母线和第二35kV母线。

需要说明的是，海上风电场升压系统中主变压器的数量可根据实际设计需求进行设置，在此不做限制。相应地，第一海缆和第二海缆的数量也不做限制。

在一个实施例中，如图10所示，图10为一个实施例中海上风电场升压系统的第二示意性结构图，还包括站用变压器。低压侧绕组通过对应的35kV母线连接站用变压器。

具体而言，海上风电场升压系统还包括站用变压器。主变压器的低压侧绕组通过对应的35kV母线连接站用变压器。

在一个实施例中，站用变压器为Z型连接的变压器。

具体而言，海上风电场升压系统可采用Z型连接的变压器作为站用变压器。

在一个实施例中，如图10所示站用变压器包括站内变压铁芯，三角形连接的第一绕组，以及星型连接的第二绕组；第一绕组绕制在站内变压铁芯上；第二绕组绕制在站内变压铁芯上。第一绕组连接对应的35kV母线。

具体而言，站用变压器可包括站内变压铁芯，绕制在站内变压铁芯的第一绕组和第二绕组；其中，第一绕组为三角形连接的绕组，第二绕组为星型连接的绕组。第一绕组连接对应的35kV母线。

在一个示例中，如图10所示，海上风电场升压系统包括第一站内变压器和第二站内变压器。第二海缆还包括第三35kV母线和第四35kV母线。第一主变压器通过第一35kV母线连接第一站内变压器，通过第三35kV母线连接第二站内变压器。第二主变压器通过第二35kV母线连接第一站内变压器，通过第四35kV母线连接第二站内变压器。

以上所述实施例的各技术特征可以进行任意的组合，为使描述简洁，未对上述实施例中的各个技术特征所有可能的组合都进行描述，然而，只要这些技术特征的组合不存在矛盾，都应当认为是本说明书记载的范围。

以上所述实施例仅表达了本申请的几种实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对本申请范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本申请构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本申请的保护范围。因此，本申请的保护范围应以所附权利要求为准。