热传递方法、系统和流体
阅读说明：本技术 热传递方法、系统和流体 (Heat transfer method, system and fluid ) 是由 赖安·J·赫尔斯 R·J·斯图尔特 拉吉夫·拉特纳·辛格 约书亚·克洛斯 于 2019-12-19 设计创作，主要内容包括：本发明提供了一种热传递流体,该热传递流体包含1-三氟甲基-1,2,2-三氟环丁烷(TFMCB)并且用于高温热传递应用以及环境要求和安全要求,该热传递流体是不可燃的(并且具有不低于100℉的闪点)、具有低毒性、小于0.01的ODP和为44的GWP,该热传递流体是介电且电稳定的。(The present invention provides a heat transfer fluid comprising 1-trifluoromethyl-1, 2, 2-Trifluorocyclobutane (TFMCB) and used for high temperature heat transfer applications and environmental and safety requirements, the heat transfer fluid being non-flammable (and having a flash point of no less than 100 ° f), having low toxicity, an ODP of less than 0.01, and a GWP of 44, the heat transfer fluid being dielectric and electrically stable.)
技术领域
本发明涉及用于从运行的电子设备和系统去除热量和/或向运行的电子设备和系统添加热量的方法和系统，此类运行的电子设备和系统的热管理，以及其他高温热传递应用，如二次回路系统、有机朗肯循环(“ORC”)应用和高温热泵。
背景技术
在许多应用中，热耗散正成为越来越具有挑战性的问题。例如，在便携式和手持式电子设备中，在增加功能的同时实现小型化的愿望增大了设备运行时的热功率密度，从而使得设备内的电子部件(包括电池)的冷却更具挑战性。随着台式计算机、数据中心和电信中心内的计算能力增加，热量输出也增加，这再次使得此类电子设备的热管理变得越来越重要。移动电气化的加速也为热管理(例如，舱室、电动车辆中的电池)带来了新的挑战。在电动车辆中，热管理功能由于若干原因而特别重要，包括在相对窄的温度范围内以可靠、有效和安全的方式冷却电池的关键性。随着对具有更大范围和更快充电的电池驱动型车辆的需求增加，提供有效的热电池管理的挑战变得更大。
电池尤其是在电动车辆中提供电力的电池的效率和有效性是它们工作的工作温度的函数。因此，热管理系统必须频繁地能够执行更多工作，而不只是在工作和/或充电期间简单地从电池去除热量，它必须能够使用成本尽可能低且重量尽可能轻的设备在相对窄的温度范围内实现冷却。这导致在具有难以实现的物理特性和性能特性的组合的此类系统中需要热传递流体。此外，在一些重要应用中，热管理系统必须能够向电池添加热量，尤其是当车辆在寒冷天气中启动时，这进一步增加了选择用于此类系统的热传递流体的难度。
一种常用于电动车辆电池的热管理的系统涉及将电池浸没在用于热管理的流体中。此类系统增加了附加约束，即，当电池或设备工作时，此类系统中使用的流体必须利用与电池或其他电子设备紧密接触而在电子方面相容。一般来讲，这意味着流体不仅必须是不可燃的，而且还必须在部件工作时并且在工作期间存在的相对高温下与电池或其他电子部件接触时具有低电导率和高水平的稳定性。申请人已认识到，即使在运行的电子设备和电池的间接冷却中也需要此类特性，因为任何此类流体的渗漏都可能导致与运行的电子部件接触。
通常用于电池冷却(包括浸没式冷却)的热管理流体为水/二醇组合，但已提及其他类别的材料，包括氯氟烃、氟代烃、氯代烃和氢氟醚也是可以使用的。参见例如US 2018/0191038。
虽然包含上述类别的化合物(包括氟代烃)的许多流体一般已被使用或建议用作制冷剂，但运行的电子设备的热管理领域的技术人员将会理解，氟代烃中的许多(如果不是大多数)将不能完全满足有效用于运行的电子系统的冷却尤其是针对浸没式冷却技术的期望特性。例如，US5,026,499公开了一种包含流体的共沸组合物，该流体包含21重量％至27重量％的1-三氟甲基-1,2,2-三氟环丁烷(TFMCB)、64重量％至72重量％的反式二氯乙烯和5重量％至11重量％的甲醇，并且表明此类流体通常用于溶剂、气溶胶、发泡剂和制冷剂。然而，US 5,026,499中的公开内容没有提及或建议此类共沸组合物在根据本发明的专门方法和系统中的使用，如下文所详述。
因此，申请人已认识到需要使用热传递流体的热管理方法和系统，该热传递流体是环境可接受的，不可燃，具有低毒性或无毒性，具有优异的绝热特性并且具有利用低成本、可靠和轻量的设备在相对窄的温度范围内提供运行的电子部件的效应冷却和/或热量的热特性。因此，例如，申请人已发现具有相对低沸点(例如，低于50℃)的流体在许多应用中是不期望的，因为此类流体的使用将趋于增加用于许多电池和/或电子冷却应用的冷却设备的成本和/或重量，并且还可能降低可靠性，如下文所解释。
朗肯循环是一般用于发电的标准热力学循环。朗肯循环系统的基本要素是：1)在高压下将液体变为蒸气的锅炉；2)使蒸气膨胀以获得机械能的涡轮；3)将来自涡轮的低压废气蒸气变为低压液体的冷凝器；以及4)在高压下将冷凝液移回锅炉的泵。
已提出将各种工作流体用作朗肯循环中的工作流体，包括HFC-245fa。然而，业界希望提供一种工作流体，该工作流体是环境可接受的，具有优异的热力学性质，并且可在广泛的热源温度范围(包括例如至少约200℃，例如约200℃至约400℃)内有效工作。
业界还希望提供一种热传递流体(例如制冷剂)，该热传递流体是环境可接受的，具有优异的热力学性质，并且不可燃。
发明内容
本发明包括用于从制品、设备或流体去除热量的方法，该方法包括：
(a)提供高温热源；以及
(b)通过在高于约50℃、高于约55℃或高于约60℃的温度下蒸发热传递流体来从所述高温热源去除热量，该热传递流体包含1-三氟甲基-1,2,2-三氟环丁烷(TFMCB)、基本上由其组成或由其组成。
本发明包括用于从制品、设备或流体去除热量的方法，该方法包括：
(a)提供高温热源；以及
(b)通过蒸发包含至少约50重量％的TFMCB的热传递流体来从所述高温热源去除热量。
本发明包括用于从制品、设备或流体去除热量的方法，该方法包括：
(a)提供高温热源；以及
(b)通过在高于约50℃、高于约55℃或高于约60℃的温度下蒸发包含至少约50重量％的TFMCB的热传递流体来从所述高温热源去除热量。
本发明包括用于从制品、设备或流体去除热量的方法，该方法包括：
(a)提供高温热源；以及
(b)通过在高于约50℃、高于约55℃或高于约60℃的温度下蒸发基本上由TFMCB组成的热传递流体来从所述高温热源去除热量。
本发明包括用于从制品、设备或流体去除热量的方法，该方法包括：
(a)提供高温热源；以及
(b)通过在高于约50℃、高于约55℃或高于约60℃的温度下蒸发由TFMCB组成的热传递流体来从所述高温热源去除热量。
本发明包括用于从制品、设备或流体去除热量的方法，该方法包括：
(a)提供高温热源；以及
(b)通过在高于约50℃、高于约55℃或高于约60℃的温度下向热传递液体添加显热来从所述高温热源去除热量，所述热传递流体包含1-三氟甲基-1,2,2-三氟环丁烷(TFMCB)、基本上由其组成或由其组成。
本发明包括用于从制品、设备或流体去除热量的方法，该方法包括：
(a)提供高温热源；以及
(b)通过向包含至少约50重量％的1-三氟甲基-1,2,2-三氟环丁烷(TFMCB)的热传递液体添加显热来从所述高温热源去除热量。
本发明包括用于从制品、设备或流体去除热量的方法，该方法包括：
(a)提供高温热源；以及
(b)通过在高于约50℃、高于约55℃或高于约60℃的温度下蒸发包含至少约50重量％的1-三氟甲基-1,2,2-三氟环丁烷(TFMCB)的热传递流体来从所述高温热源去除热量。
本发明包括用于从制品、设备或流体去除热量的方法，该方法包括：
(a)提供高温热源；以及
(b)通过在高于约50℃、高于约55℃或高于约60℃的温度下向热传递液体添加显热来从所述高温热源去除热量，所述热传递流体基本上由1-三氟甲基-1,2,2-三氟环丁烷(TFMCB)组成。
本发明包括用于从制品、设备或流体去除热量的方法，该方法包括：
(a)提供高温热源；以及
(b)通过在高于约50℃、高于约55℃或高于约60℃的温度下向热传
递液体添加显热来从所述高温热源去除热量，所述热传递液体不可燃，并且基本上由1-三氟甲基-1,2,2-三氟环丁烷(TFMCB)组成，并且具有小于30(<30)的介电常数和小于15nS/cm(<15nS/cm)的电导率。
本发明包括用于从制品、设备或流体去除热量的方法，该方法包括：
(a)提供高温热源；以及
(b)通过在高于约50℃、高于约55℃或高于约60℃的温度下蒸发不可燃的热传递流体来从所述高温热源去除热量，该热传递流体基本上由TFMCB组成，并且具有小于30(<30)的介电常数和小于15nS/cm(<15nS/cm)的电导率。
本发明还包括用于从运行的电子设备(尤其是包括电池)去除热量以及任选地向运行的电子设备添加热量的方法，该方法包括：
(a)通过运行所述电子设备来产生热量；以及
(b)通过将运行的所述生成热量的至少一部分传递到包含TFMCB、基本上由TFMCB组成或由TFMCB组成的热传递流体来去除所述热量。
如本文所用，术语“运行的电子设备”和相关字词形式意指处于通过接收和/或传输和/或产生电能和/或电子信号来执行其预期功能的过程中的设备或设备的部件。因此，如本文所用，术语“运行的电子设备”包括例如处于向另一个部件提供电能来源的过程中的电池，以及正在充电或再充电的电池。
本发明还包括用于从运行的电子设备去除热量以及任选地向运行的电子设备添加热量的方法，该方法包括：
(a)通过运行所述电子设备来产生热量；以及
(b)保持所述运行的电子设备浸没在包含TFMCB、基本上TFMCB组成或由TFMCB组成的热传递流体中。
本发明还包括用于热调节电池温度的方法，该方法包括：
(a)提供与包含TFMCB、基本上由TFMCB组成或由TFMCB组成的热传递流体热接触的电池；
(b)提供用于从所述热传递流体去除热量的二次流体或除所述电池之外的制品；以及
(c)提供除所述电池之外的二次流体或制品以用于向所述热传递流体添加热量，其中步骤(b)的所述二次流体或制品可以与步骤(c)的二次流体或制品相同或不同。
本发明还包括热调节电池，该热调节电池包括：
(a)电池的表面，该表面将包含电池在工作期间生成的热量的至少一部分；
(b)与所述表面热接触的热传递流体，所述热传递流体包含TFMCB、基本上由TFMCB组成或由TFMCB组成。
如本文所用，术语“热接触”及其相关形式包括与表面的直接接触以及通过另一主体或流体的间接接触，这有利于表面与流体之间的热量的流动。
申请人意外地发现，TFMCB不仅满足用于高温热传递应用和用于电子冷却的挑战性性能要求，而且还满足严苛的环境要求和安全要求。具体地讲，申请人发现TFMCB不可燃(并且不具有低于100℉的闪点)，具有低毒性、<0.01的ODP和为44的GWP，并且是介电且电稳定的。具体地讲，申请人已确定TFMCB具有如通过ASTM D2477-07测定的在22℃下为20的测量介电常数，并且具有如通过ASTM D 2624测定的在22℃下小于10nS/cm的测量电导率。
本发明还包括热传递组合物，该热传递组合物包含至少约50重量％的TFMCB和至少一种共热传递流体组分，以及基本上由TFMCB和至少一种共热传递流体组分组成，该至少一种共热传递流体组分不会将沸点降至低于约50℃、低于约55℃或低于约60℃。
本发明还包括热传递组合物，该热传递组合物包含至少约50重量％的TFMCB和至少一种共热传递流体组分，或基本上由TFMCB和至少一种共热传递流体组分组成，该至少一种共热传递流体组分不会将沸点降至低于约50℃、低于约55℃或低于约60℃，并且在22℃下不会将热传递组合物的电导率升至高于15nS/cm。
本发明还包括热传递组合物，该热传递组合物包含至少约50重量％的TFMCB和至少一种共热传递流体组分，或基本上由TFMCB和至少一种共热传递流体组分组成，该至少一种共热传递流体组分不会将沸点降至低于约50℃、低于约55℃或低于约60℃，并且不导致热传递组合物的介电常数低于约30。
本发明还包括热传递组合物，该热传递组合物包含至少约50重量％的TFMCB和至少一种共热传递流体组分，或基本上由TFMCB和至少一种共热传递流体组分组成，该至少一种共热传递流体组分不使得热传递组合物可燃。
本发明还包括热传递组合物，该热传递组合物包含至少约50重量％的TFMCB和至少一种共热传递流体组分，或基本上由TFMCB和至少一种共热传递流体组分组成，该至少一种共热传递流体组分不使得热传递组合物具有毒性。
本发明还包括热传递组合物，该热传递组合物包含至少约50重量％的TFMCB和至少一种共热传递流体组分，或基本上由TFMCB和至少一种共热传递流体组分组成，前提条件是所述至少一种共热传递组分具有一种类型并且以不得到以下结果的量存在：(i)将热传递流体的沸点降至低于约50℃、低于约55℃或低于约60℃；或(ii)导致热传递组合物的介电常数低于约30；或(iii)使热传递组合物可燃；或(iv)使热传递组合物具有毒性。申请人相信，根据本文包含的教导内容，共热传递流体及其量的选择可由本领域的技术人员进行，而无需过度实验。
例如，本发明的热传递流体可另外包含选自HFE-7000、HFE-7200、HFE-7100、HFE-7300、HFE-7500、HFE-7600、反式-1,2-二氯乙烯、正戊烷、环戊烷、甲醇、乙醇、全氟(2-甲基-3-戊酮)、顺式-HFO-1336mzz、反式-HFO-1336mzz、HF-1234yf、HFO-1234ze(E)、HFO-1233zd(E)和HFO-1233zd(Z)的至少一种共热传递组分。
热传递可具有不大于约1000的全球变暖潜能值(GWP)。
热传递流体可为1类制冷剂、A类制冷剂或A1类制冷剂。
热传递流体可具有大于约100℉(37.8℃)的闪点。
本发明还公开了包含热传递流体和润滑剂的热传递组合物。润滑剂可以热传递流体的约5重量％至约30重量％的量存在。润滑剂可包括选自多元醇酯(POE)、聚亚烷基二醇(PAG)、聚亚烷基二醇油、聚乙烯醚(PVE)和聚(α-烯烃)(PAO)的至少一种润滑剂。润滑剂可包括至少一种多元醇酯(POE)。
电子设备可包括热传递流体，并且加热或冷却的方法可使用热传递流体。热传递系统可包括热传递流体，其中热传递系统可为包括流体连通的蒸发器、冷凝器和压缩机的蒸气压缩系统。
在其另一种形式中，本发明提供了用于在朗肯循环中将热能转换为机械能的方法，该方法包括以下步骤：i)用热源蒸发热传递流体并使所得的蒸气膨胀；以及ii)用散热器冷却热传递流体以冷凝蒸气。热源温度可为约90℃至约800℃，或者热源温度可为约90℃至约1000℃。
建立了“全球变暖潜能值”(下文为“GWP”)以允许比较不同气体的全球变暖影响。其为相对于排放的一吨二氧化碳，在给定时间段内排放的一吨气体将吸收多少能量的量度。GWP越大，给定气体在该时间段内相比于CO2使地球变得越暖。通常用于GWP的时间段是100年。GWP提供了通用量度——允许分析员累加不同气体的排放估算值。参见2014年政府间气候变化专门委员会(IPCC)第5次评估报告(AR5)。TFMCB具有由大气寿命和辐射效率计算得出的为44的GWP(程序参考：由Hodnebrog、Etminan、Fuglestvedt、Marston、Myhre、Nielsen、Shine、Wallington编写的“卤代烃和相关化合物的全球变暖潜势和辐射效率：综合评述(Global Warming Potentials and Radiative Efficiencies of Halocarbonsand Related Compounds:A Comprehensive Review)”，2013年，地球物理学评论(reviewsof Geophysics)，第51卷。DOI：8755-1209/13/10.1002/rog.20013)。
LC50是化合物急性毒性的量度。化合物的急性吸入毒性可使用以下准则中描述的方法评估：OECD化学品测试准则第403号“急性吸入毒性”(2009)，方法B.2.(吸入)委员会条例(EC)第440/2008号。TFMCB具有>19.15mg/L的LC50。
热管理流体的闪点是指去除点火源之后液体的蒸气将保持燃烧的最低温度，如根据ASTM D3828所测定。根据NFPA 30：可燃性和易燃性液体规范，将闪点不低于100℉(37.8℃)的热管理流体归类为“不可燃”。
在热管理组合物或流体的语境中，“不可燃”意指被确定为不可燃的化合物或组合物。热管理组合物或流体的闪点是指去除点火源之后组合物的蒸气将保持燃烧的最低温度，如根据ASTM D3828所测定。根据NFPA 30：可燃性和易燃性液体规范，将闪点不低于100℉(37.8℃)的热管理组合物或流体归类为“不可燃”。
在制冷剂组合物的语境中，短语“无毒性或低毒性”根据ASHRAE标准34-2016《制冷剂命名和安全分类》分类为“A”并且描述于ASHRAE标准34-2016附录B1中。
在制冷剂组合物的语境中，不可燃且低毒性或无毒性的化合物或组合物将根据ASHRAE标准34-2016《制冷剂命名和安全分类》分类为“A1”并且描述于ASHRAE标准34-2016附录B1中。
“容量”是制冷系统中的制冷剂所提供冷却的量(以BTU/小时计)。这通过使制冷剂经过蒸发器时的焓变(以BTU/lb计)乘以制冷剂的质量流速来以实验方法确定。焓可由制冷剂的压力和温度的测量来确定。制冷系统的容量涉及保持区域冷却于特定温度的能力。制冷剂的容量表示其提供的冷却或加热的量，并且提供压缩机对于给定体积流量的制冷剂而言泵送热量的能力的一些量度。换句话讲，给定特定的压缩机，具有较高容量的制冷剂将递送更多的冷却或加热功率。
“性能系数”(在下文中称为“COP”)是普遍接受的制冷剂性能的量度，尤其可用于表示在涉及制冷剂蒸发或冷凝的特定加热或冷却循环中制冷剂的相对热力学效率。在制冷工程中，该术语表示可用制冷或冷却容量与由压缩机在压缩蒸气时施加的能量的比率，并因此表示给定压缩机对于给定体积流量的热传递流体诸如制冷剂而言泵送热量的能力。换句话讲，给定特定的压缩机，具有较高COP的制冷剂将递送更多的冷却或加热功率。一种用于估算在特定操作条件下制冷剂的COP的方法是使用标准制冷循环分析技术(参见例如R.C.Downing,碳氟化合物制冷剂手册(FLUOROCARBON REFRIGERANTS HANDBOOK)，第3章，普伦蒂斯·霍尔出版社(Prentice-Hall)，1988，其全文以引用方式并入本文)从制冷剂的热力学特性来估算。
“热效率”是衡量可将来自热源的能量转换成功的效率的量度。该特性一般用于表征有机朗肯循环系统的性能，非常类似于用于测量蒸气压缩系统的效率的COP。一种用于估算在特定操作条件下制冷剂的COP的方法是使用标准制冷循环分析技术(参见例如《化学和工程热力学》(Engineering and Chemical Thermodynamics)，Milo D.Koretsky.Wiley2004，第138页)从制冷剂的热力学特性来估算。
附图说明
图1为本发明的热管理系统的示意图。
图2A为根据本发明的浸没冷却系统的示意图。
图2B为根据本发明的另一个浸没冷却系统的示意图。
图3为实施例9中报告的数据的图表。
图4为根据本发明的一个实施方案的电池热管理系统的示意图。
图5为示例性有机朗肯循环的示意图。
图6为示例性热泵的示意图。
图7为示例性二次回路系统的示意图。
图8为根据实施例10的示例性浸没冷却系统。
具体实施方式
热传递流体可为制冷剂或热管理流体。
化合物1-三氟甲基-1,2,2-三氟环丁烷(“TFMCB”)具有以下化学结构：
1-三氟甲基-1,2,2-三氟环丁烷(“TFMCB”)也可用别名提及，包括1,2,2-三氟-1-三氟甲基环丁烷、1,2,2-三氟-1-三氟甲基环丁烷、1,1,2-三氟-2-三氟甲基-环丁烷或六氟丙烯/乙烯环状二聚体。
TFMCB可通过任何适当的方法制造。合适的方法包括US-A-9856193和US-A-10005705中列出的那些，这些文献全文以引用方式并入本文。
热传递流体
本发明提供了使用包含TFMCB的热传递流体的各种方法、工艺和用途。
当热传递流体用于热管理(例如用于电子器件冷却)时，其被称为热管理流体。当热传递流体用于热传递系统(例如蒸气压缩热传递系统)时，其被称为制冷剂。当热传递流体用于有机朗肯循环时，其被称为工作流体。
除非热传递组分之外，热传递流体可包含至少约50重量％、或至少约70重量％、或至少约90重量％、或至少约95重量％、或至少约99重量％的量的TFMCB，或者热传递流体可基本上由TFMCB组成或由TFMCB组成。
当热传递流体用作有机朗肯循环中的工作流体时，工作流体优选地包含基于热传递组分的重量计至少约50重量％的TFMCB。优选地，工作流体包含基于热传递组分的重量计至少约70重量％的TFMCB，更优选地至少约80重量％的TFMCB，更优选地至少约90重量％的TFMCB。
在本发明的一个特别优选特征中，当热传递流体用作有机朗肯循环中的工作流体时，该工作流体基本上由TFMCB组成。更优选地，当热传递流体用作有机朗肯循环中的工作流体时，该工作流体由TFMCB组成。
另选地，当热传递流体用作有机朗肯循环中的工作流体时，该工作流体优选地包含TFMCB，前提条件是工作流体不是为约21重量％至27重量％的TFMCB、64重量％至72重量％的反式-1,2-二氯乙烯和约5重量％至11重量％的甲醇的掺加物的共沸物，并且工作流体不是为约82重量％至92重量％的TFMCB和约8重量％至18重量％的甲醇的掺加物或约82重量％至92重量％的TFMCB和约8重量％至18重量％的乙醇的掺加物的共沸组合物。
更优选地，当热传递流体用作有机朗肯循环中的工作流体时，该工作流体优选地包含基于热传递组分的重量计至少约50重量％的TFMCB，并且前提条件是工作流体不是为约82重量％至92重量％的TFMCB和约8重量％至18重量％的甲醇的掺加物或约82重量％至92重量％的TFMCB和约8重量％至18重量％的乙醇的掺加物的共沸组合物。
优选地，工作流体优选地包含基于热传递组分的重量计至少约70重量％的TFMCB，前提条件是工作流体不是为约82重量％至92重量％的TFMCB和约8重量％至18重量％的甲醇的掺加物或约82重量％至92重量％的TFMCB和约8重量％至18重量％的乙醇的掺加物的共沸组合物。更优选地，工作流体包含至少约80重量％的TFMCB，前提条件是工作流体不是为约82重量％至92重量％的TFMCB和约8重量％至18重量％的甲醇的掺加物或约82重量％至92重量％的TFMCB和约8重量％至18重量％的乙醇的掺加物的共沸组合物。
当热传递流体用作高温热泵中的制冷剂时，该制冷剂优选地包含TFMCB，前提条件是制冷剂不是为约21重量％至27重量％的TFMCB、64重量％至72重量％的反式-1,2-二氯乙烯和约5重量％至11重量％的甲醇的掺加物的共沸物，并且制冷剂不是为约82重量％至92重量％的TFMCB和约8重量％至18重量％的甲醇的掺加物或约82重量％至92重量％的TFMCB和约8重量％至18重量％的乙醇的掺加物的共沸组合物。
优选地，除非制冷剂组分诸如润滑剂之外，制冷剂包含基于制冷剂组分的重量计至少约50重量％的TFMCB，优选地至少约70重量％的TFMCB，更优选地至少约80重量％的TFMCB，更优选地至少约90重量％的TFMCB。
在本发明的一个特别优选特征中，当热传递流体包含用于高温热泵中的制冷剂时，制冷剂基本上由TFMCB组成。更优选地，当热传递流体用作高温热泵中的制冷剂时，制冷剂由TFMCB组成。
更优选地，当热传递流体用作高温热泵中的制冷剂时，制冷剂优选地包含基于制冷剂组分的重量计至少约50重量％的TFMCB，并且前提条件是制冷剂不是为约82重量％至92重量％的TFMCB和约8重量％至18重量％的甲醇的掺加物或约82重量％至92重量％的TFMCB和约8重量％至18重量％的乙醇的掺加物的共沸组合物。
优选地，制冷剂优选地包含基于制冷剂组分的重量计至少约70重量％的TFMCB，前提条件是制冷剂不是为约82重量％至92重量％的TFMCB和约8重量％至18重量％的甲醇的掺加物或约82重量％至92重量％的TFMCB和约8重量％至18重量％的乙醇的掺加物的共沸组合物。更优选地，制冷剂优选地包含至少约80重量％的TFMCB，前提条件是制冷剂不是为约82重量％至92重量％的TFMCB和约8重量％至18重量％的甲醇的掺加物或约82重量％至92重量％的TFMCB和约8重量％至18重量％的乙醇的掺加物的共沸组合物。
热传递流体可包含一种或多种共流体。例如，热传递流体可包含TFMCB，以及选自HFE-7000、HFE-7200、HFE-7100、HFE-7300、HFE-7500、HFE-7600、反式-1,2-二氯乙烯、正戊烷、环戊烷、乙醇、全氟(2-甲基-3-戊酮)(Novec 1230)、顺式-HFO-1336mzz、反式-HFO-1336mzz、HF-1234yf、HFO-1234ze(E)、HFO-1233zd(E)和HFO-1233zd(Z)的一种或多种共流体。
当热传递流体用作热管理流体时，共流体优选地为HFE-7000、HFE-7200、HFE-7100、HFE-7300、HFE-7500、HFE-7600、反式-1,2-二氯乙烯、正戊烷、环戊烷、甲醇、乙醇、全氟(2-甲基-3-戊酮)(Novec 1230)、顺式-HFO-1336mzz、HFO-1233zd(E)、HFO-1233zd(Z)。
当热传递流体用作制冷剂时，共流体优选地为正戊烷、环戊烷、顺式-HFO-1336mzz、反式-HFO-1336mzz、HFO-1233zd(E)、HFO-1233zd(Z)、HFO-1234yf、HFO-1234ze(E)。
当热传递流体包含TFMCB和共流体时，热传递流体可包含至少约5重量％、或至少约15重量％、或至少约50重量％、或至少约70重量％、或至少约90重量％、或至少95重量％、或至少99重量％的量的TFMCB。一种或多种共流体可以热传递流体的至少约5重量％或至少约10重量％的量存在。
热传递流体可基本上由TFMCB和一种或多种共流体组成。热传递流体可由TFMCB和一种或多种共流体组成。
应当理解，热传递流体可基本上由TFMCB组成。还应当理解，热传递流体可由TFMCB组成。
令人惊讶地发现，TFMCB不可燃(并且不具有闪点)并且具有约44的GWP。这是特别令人惊讶的，因为GWP和可燃性通常是负相关的。
因此，本发明包括优选地不可燃的热传递流体。
当热传递流体为制冷剂时，应当理解，制冷剂优选地为1类制冷剂。
当热传递流体为热管理流体时，应当理解，热管理流体优选地不具有闪点或具有高于约100℉(37.8℃)的闪点。
还令人惊讶地发现，TFMCB显示出低水平的毒性。
因此，热传递流体优选地为低毒性或无毒性的热传递流体。
当热传递流体为制冷剂时，应当理解，制冷剂优选地为A类制冷剂。
还优选地，热传递流体不可燃并且为低毒性或无毒性的热传递流体。
当热传递流体为制冷剂时，应当理解，制冷剂优选地为A1类制冷剂并且为低毒性或无毒性的制冷剂。
优选地，热传递流体(以及因此热管理流体、工作流体或制冷剂)具有低GWP。例如，热传递流体可具有不大于约1000、或不大于约700、或不大于约500、或不大于约300、或不大于约150的GWP。优选地，热传递流体(以及因此热管理流体或制冷剂)具有不大于约150的GWP。
应当理解，热传递流体(以及因此热管理流体、工作流体或制冷剂)可具有上述特性中的一种或多种特性的组合。
热传递组合物
本发明还提供了包含本发明热传递流体的热传递组合物。
热传递组合物可包含至少约50重量％或至少约70重量％或至少约90重量％的热传递流体。
出于增强或提供给组合物特定功能的目的，热传递组合物可包含其他组分。
优选地，热传递组合物包含润滑剂。润滑剂润滑使用制冷剂的制冷压缩机。润滑剂可以热传递组合物的约5重量％至约30重量％的量存在于热传递组合物中。润滑剂诸如多元醇酯(POE)、聚亚烷基二醇(PAG)、PAG油、聚乙烯醚(PVE)和聚(α-烯烃)(PAO)以及它们的组合可用于本发明的热传递组合物中。
优选的润滑剂包括POE和PVE，更优选地包括POE。当然，可使用不同类型润滑剂的不同混合物。例如，如果制冷剂用于移动式空调应用，则润滑剂可为PAG。
因此，热传递组合物包含本发明的制冷剂和选自POE、PAG或PVE的润滑剂。
本发明的热传递组合物可基本上由本文所述的热传递流体和润滑剂组成，或由其组成。
可商购获得的矿物油包括得自威科公司(Witco)的Witco LP 250(注册商标)、得自瑞孚化工公司(Shrieve Chemical)的Zerol 300(注册商标)、得自威科公司的Sunisco3GS以及得自卡柳梅特公司(Calumet)的Calumet R015。可商购获得的烷基苯润滑剂包括Zerol 150(注册商标)。可商购获得的酯包括作为Emery 2917(注册商标)和Hatcol 2370(注册商标)获得的新戊二醇二壬酸酯。其他可用的酯包括磷酸酯、二元酸酯和氟代酯。
热传递组合物可包含相容剂以有助于润滑剂的相容性和/或溶解度。合适的相容剂可包括丙烷、丁烷、戊烷和/或己烷。当存在时，相容剂优选地以热传递组合物的约0.5重量％至约5重量％的量存在。也可将表面活性剂和增溶剂的组合添加到本发明的组合物中以助于油溶性，如美国专利6,516,837所公开，该专利的公开内容以引用方式并入。
用途、方法和系统
本发明包括如本文所述的用于传递热量的方法，包括如上文和下文具体描述的方法。
本发明还包括如本文所述的用于传递热量的设备和系统，包括如上文和下文具体描述的设备和系统。
提供本发明的热传递流体、热管理流体、制冷剂、工作流体和热传递组合物，以用于加热和/或冷却，如下所述。
因此，本发明描述了使用本发明的热传递流体、热管理流体、制冷剂、工作流体或热传递组合物来加热或冷却流体或主体的方法。
热管理方法、设备、系统和用途。
在电子器件的几乎每个现代应用中，热耗散是重要的考虑因素。例如，在便携式和手持式设备中，希望在增加功能的同时实现小型化使热功率密度增加，从而使设备内的电子部件的冷却更具挑战性。随着台式计算机、数据中心和电信中心内的计算能力增加，热量输出也增加。电力电子设备诸如插电式电动车辆或混合动力车辆、风力涡轮机、火车发动机、发电机以及各种工业过程中的牵引逆变器利用在越来越高的电流和热通量下运行的晶体管。
如上所述，当在电子设备中进行冷却和/或加热的方法或设备或系统中使用如上所述的热传递流体时，其在本文中有时被称为热管理流体。因此，热管理流体对应于本专利申请中所讨论的热传递流体。所述的热传递流体的所有优选特征适用于如此处所述的绝热流体。
现在将结合图1描述本发明的热管理方法的优选实施方案，在该图中，运行的电子设备示意性地示出为10，其具有流入和/或流出设备10的源电能和/或信号20，并且由于其基于电能和/或信号20的运行而产生热量。本发明的热管理流体被设置成与运行的设备20热接触，使得其由流出箭头30表示的那样去除热量。通过将显热添加到本发明的液体热管理流体中(即，增加液体的温度)，或通过引起热管理液体的相变(即，蒸发液体)或这些的组合，从运行的电子设备去除热。在优选的实施方案中，该方法向设备10提供热传递流体的供应，使得来自设备10的流过本发明的热传递流体30的热流将运行的电子设备保持在优选的工作温度范围处或优选的工作温度范围内。在优选的实施方案中，电子设备的优选工作温度范围为约70℃至约150℃，并且甚至更优选地为约70℃至约120℃，并且来自设备10的流过本发明的热传递流体能量的热流30将运行的电子设备保持在此类优选的温度范围处或此类优选的温度范围内。优选地，已从设备吸收热量的本发明的热传递流体30在低于热传递流体30的温度的温度下与散热器(示意性地表示为40)热接触，从而将设备10产生的热量传递到散热器40。这样，本发明的热耗尽的热传递流体50可返回到电子设备10以重复冷却循环。
在本发明方法的一个优选实施方案中，通过本发明热传递组合物去除热的步骤包括使用由电子设备运行生成的热量蒸发本发明的热传递流体，并且将热量从热传递组合物传递到散热器的步骤包括通过将热量排放至散热器来冷凝热传递流体。在此类方法中，所述蒸发步骤期间热传递流体的温度高于50℃，或优选地高于约55℃，或优选地在约55℃至约85℃、或优选地约65℃至约75℃的范围内。申请人已发现，本发明的热传递流体在此类方法中提供优异的性能，并且同时允许使用相对低成本、轻质且可靠的设备来提供必要的冷却，如将结合如下文结合图2A所述的具体实施方案进一步说明。
在本发明方法的另一个优选实施方案中，通过本发明热传递组合物去除热的步骤包括通过使用由运行电子设备生成的热量向本发明的液体热传递组合物中添加显热(例如在约大气压下将液体温度升至最高约70℃或更低，即，其中不需要流体处于高压容器或器皿中)，以及将热量从热传递组合物传递到散热器从而通过将热量排放到散热器来降低液体温度的步骤。经冷却的液体随后返回以与电子设备热接触，其中循环重新开始。在优选的实施方案中，其热量传递到散热器的热传递液体的温度高于50℃，或优选地高于约55℃，或优选地在约45℃至约70℃的范围内，或优选地在约45℃至约65℃的范围内，并且优选地处于约大气压的压力下。申请人已发现，本发明的热传递液体在此类方法中提供优异的性能，并且同时允许使用相对低成本、轻质且可靠的设备来提供必要的冷却，如将结合如下文结合图2B所述的具体实施方案进一步说明。
本领域的技术人员应当理解，本发明包括使用如上所述的显热传递和相变热传递两者的系统和方法。
现在将结合图2A和图2B描述根据本发明的具体方法，其中电子设备10容纳在适当的容器12中，并且优选地容纳在密封容器中，并且与本发明的液体热传递组合物11A直接接触，并且优选地完全浸没在其中(通过灰色阴影示意性地示出)。运行的电子设备10具有流入和/或流出容器12以及流入和/或流出设备10的电能和/或信号20的源，其基于电能和/或信号20由于其运行而产生热量。本领域的技术人员将会理解，发现可在此类应用中有效运行的热传递流体是一项重大挑战，因为流体必须不仅提供上述所有其他特性，还必须能够在与运行的电子设备(即，涉及电流/信号流动的电子设备)紧密接触的同时这样做。应当理解，可能以其他方式在此类应用中可行的许多流体将是不可用的，因为它们将使设备短路，在暴露于由电子设备的运行所产生的条件时劣化，或者在与运行的电子设备接触时具有对运行有害的一些其他特性。
相比之下，本发明的方法通过使本发明的热管理流体在设备10运行时与设备直接热接触和物理接触而产生优异的结果。该运行热通过以下方式安全且有效地传递到热管理流体11A：(a)使流体的液相蒸发并形成蒸气11B；或(b)升高液体热管理流体11A的温度；或(c)(a)和(b)的组合。
就本发明的相变热传递系统而言，在此处参考图2A。在此类操作中，随着液体蒸发并且蒸气上升穿过容器12中的剩余热管理液体，热量被从设备10带走。热管理流体蒸气11B随后将其已吸收的热量排放到散热器40，该散热器可为封闭的散热器40A和/或外部散热器40B。容器12内部的散热器的示例为冷凝器盘管30A和30B，其具有温度低于热管理流体蒸气的冷凝温度的循环液体，诸如水。容器12外部的散热器的示例将使相对冷的环境空气在容器12上方通过(在这种情况下优选地包括散热片等)，这将用于将热传递蒸气11B冷凝在容器的内表面上。作为该冷凝的结果，液体热管理流体返回到液体流体11A的池中，设备10在运行中保持浸没在该池中。
就本发明的显热传递系统而言，在此处参考图2B。在此类操作中，随着液体温度在接受由设备生成的热量时升高，热量被从设备带走，该设备浸没并且优选地基本上完全浸没在本发明的热管理流体11A中。较高温度的热管理流体液体11A随后将其已吸收的热量排放到散热器40，该散热器可为封闭的散热器40A和/或外部散热器40B。容器12内部的散热器的示例是冷却盘管30A和30B，其具有温度低于已加热液体温度的循环液体，诸如水。容器12外部的散热器的示例将通过导管45从容器去除已加热的液体11A，在该导管中，已加热液体与冷却流体热接触，诸如可由相对冷的环境空气或制冷剂提供，这将用于降低液体的温度。经冷却的液体随后经由导管46返回。
任选地但优选地，在涉及用于电动车辆的电池的热管理的某些实施方案中，热管理系统包括能够加热热管理流体的加热元件，诸如例如也浸没在热管理流体中的电加热元件60。本领域的技术人员将会理解，电动车辆中的电池(其将对应于图2A和图2B中的运行的电子设备10)在许多地理位置在冬季月份之外停放时可达到相对较低的温度，并且很多情况下此类低温条件对于电池操作是不期望的。因此，本发明的热管理系统可包括传感器和控制模块(未示出)，其在电池温度低于预定水平时打开加热元件。在这种情况下，加热器60将被激活，热管理液体11A将被加热，并且继而将该热量传递到电子设备10，直到达到最低温度。此后，在操作期间，本发明的热管理流体将发挥如上所述的冷却功能。
出于本发明的目的，热管理流体可与发热部件直接接触或与发热部件间接接触。
当热管理流体与发热部件间接接触时，热管理流体可用于电子设备中的封闭系统，该封闭系统可包括至少两个热交换器。当热管理流体用于冷却发热部件时，热量可从部件传递到热管理流体，通常穿过与部件的至少一部分接触的热交换器，或者热量可传递到循环空气，该循环空气可将热量传导至与热管理流体热接触的热交换器。
在本发明的一个特别优选特征中，热管理流体与发热部件直接接触。具体地讲，发热部件完全或部分地浸没在热管理流体中。优选地，发热部件完全浸没在热管理流体中。作为温热流体或作为蒸气的热管理流体可随后被循环到热交换器，该热交换器从流体或蒸气获取热量并将热量传递到外部环境。在该热传递之后，经冷却的热管理流体(经冷却或冷凝)再循环回到系统中以冷却发热部件。
当热管理流体为单相液体时，其在被发热部件加热时将保持为液体。因此，可使热管理流体与发热部件接触，从而导致从发热部件去除热量并产生具有较高温度的热管理流体。热管理流体随后被输送到二次冷却回路，诸如辐射器或另一个制冷系统。此类系统的示例在图2中示出，其中热管理流体进入容纳多个电池单元的电池组壳体并且离开壳体，从而从电池组吸收热量。
当热管理流体具有两相时，发热部件与热管理流体热接触并将热量传递到热管理流体，导致热管理流体沸腾。热管理流体随后冷凝。此类系统的示例是其中发热部件浸没在热管理流体中并且外部冷却回路将沸腾流体冷凝成液态。
如果流体与电子设备的电子部件直接接触(诸如采用直接浸没冷却)，或者如果热管理流体从冷却回路泄漏或在维护期间溢出并与电路接触，则热管理流体的电导率变得重要。因此，热管理流体优选地为电绝缘热管理流体。
热管理流体可在设备中被动地或主动地再循环，例如通过使用机械设备诸如泵。在本发明的一个优选特征中，热管理流体在设备中被动地再循环。
被动再循环系统通过以下方式工作：将热量从发热部件传递到热管理流体，直至其通常被气化，从而允许已加热蒸气行进到热交换表面，在该热交换表面处，已加热蒸气将其热量传递到热交换器表面并冷凝回液体。应当理解，热交换表面可为单独的热交换单元的一部分和/或可与容器成一整体，如上文例如结合图2所述。经冷凝的液体随后优选地通过重力完全被动地返回到与发热部件接触的热管理流体中。因此，在本发明的一个优选特征中，将热量从发热部件传递到热管理流体的步骤导致热管理流体蒸发。
被动再循环系统的示例包括散热管或热虹吸器。此类系统利用重力被动地再循环热管理流体。在此类系统中，热管理流体由发热部件加热，从而产生密度较低且浮力较大的已加热热管理流体。该热管理流体行进到存储容器，诸如其中冷却和冷凝热管理流体的罐。经冷却的热管理流体随后流回热源。
电子设备包括发热部件。发热部件可以是包括作为其操作的一部分生成热量的电子元件的任何部件。出于本发明的目的，发热部件可选自半导体集成电路(IC)、电化学电池、功率晶体管、电阻器和电致发光元件，诸如微处理器、用于制造半导体器件的晶片、功率控制半导体、配电开关设备、电力变压器、电路板、多芯片模块、封装或未封装的半导体器件、半导体集成电路、燃料电池、激光器(常规或激光二极管)、发光二极管(LED)和例如用于高功率应用诸如例如混合动力车辆或电动车辆的电化学电池。
出于本发明的目的，电子设备可选自个人计算机、微处理器、服务器、移动电话、平板电脑、数字家用电器(例如电视、媒体播放器、游戏机等)、个人数字助理、数据中心、固定电池和车辆中的电池、混合动力车辆或电动车辆、风力涡轮机、火车发动机或发电机。优选地，电子设备是混合动力车辆或电动车辆。
本发明还涉及包括本发明的热管理流体的电子设备。出于本发明的目的，提供了用于冷却和/或加热电子设备的热管理流体。
本发明还涉及包括发热部件和本发明的热管理流体的电子设备。出于本发明的目的，电子设备还可包括热交换器，特别是在热交换器与发热部件的至少一部分接触的情况下。
本发明还涉及包括发热部件、热交换器、泵和本发明的热管理流体的电子设备。
出于本发明的目的，发热部件可选自半导体集成电路(IC)、电化学电池、功率晶体管、电阻器和电致发光元件，诸如微处理器、用于制造半导体器件的晶片、功率控制半导体、配电开关设备、电力变压器、电路板、多芯片模块、封装或未封装的半导体器件、半导体集成电路、燃料电池、激光器(常规或激光二极管)、发光二极管(LED)和例如用于高功率应用诸如例如混合动力车辆或电动车辆的电化学电池。
出于本发明的目的，电子设备可选自个人计算机、微处理器、服务器、移动电话、平板电脑、数字家用电器(例如电视、媒体播放器、游戏机等)、个人数字助理、数据中心、混合动力车辆或电动车辆、固定电池和车辆中的电池、风力涡轮机、火车发动机或发电机，优选地其中电子设备是混合动力车辆或电动车辆。
本发明还涉及本发明的热管理流体用于冷却电子设备的用途。出于本发明的目的，电子设备可选自个人计算机、微处理器、服务器、移动电话、平板电脑、数字家用电器(例如电视、媒体播放器、游戏机等)、个人数字助理、数据中心、混合动力车辆或电动车辆、固定电池和车辆中的电池、风力涡轮机、火车发动机或发电机，优选地其中电子设备是混合动力车辆或电动车辆。
制冷剂和热传递组合物的用途
本发明还提供了包括本发明的制冷剂或热传递组合物的热传递系统。应当理解，本文所述的热传递系统可为具有流体连通的蒸发器、冷凝器和压缩机的蒸气压缩系统。
本发明的制冷剂或热传递组合物可用作二次流体。
应当理解，本发明的制冷剂或热传递组合物可用于多种不同的热传递应用中。
有机朗肯循环
如上所述，当如上所述的热传递流体用于有机朗肯循环时，其被称为工作流体。因此，工作流体对应于本专利申请中所讨论的热传递流体。热传递流体的所有优选特征适用于如此处所述的工作流体。
已知的是，朗肯循环系统是将热能转换为机械轴能的简单且牢靠的装置。在工业环境中，可能使用可燃的工作流体(诸如甲苯和戊烷)，尤其是当工业环境在工艺或储存中已经现场具有大量可燃物时。然而，在与使用可燃和/或有毒的工作流体相关联的风险不可接受的情况下，诸如在人口区域或建筑物附近发电，必须使用不可燃和/或无毒的制冷剂作为工作流体。在工业中也存在着使这些材料在GWP方面为环境可接受的动力。
用于在有机朗肯循环中回收废热的方法涉及泵送液相工作流体穿过锅炉，其中外部(废)热源(诸如工艺流)加热工作流体，使其蒸发成饱和或过热蒸气。该蒸气通过涡轮膨胀，其中废热能被转换为机械能。随后，将气相工作流体冷凝成液体并泵送回锅炉，以便重复回热循环。
参见图6，在示例性有机朗肯循环系统70中，工作流体在蒸发器设备71与冷凝器75之间循环，其中泵设备72和膨胀设备74功能性地设置在两者之间。在例示的实施方案中，外部流体流经由外部温热导管76被引导至蒸发器71。外部温热导管76可携带来自温热热源的流体，诸如来自工业过程(例如发电)的废热源、烟道气体、废气、地热源等。
蒸发器71被构造为热交换器，其可包括例如一系列热连接但流体隔离的管，这些管分别携带来自温热导管76的流体和来自工作流体导管77B的流体。因此，蒸发器71有利于经由工作流体导管77B将热量QIN从由外部温热导管76到达的温热流体传递到从膨胀设备74到达的相对较冷(例如，“冷”)的工作流体。
从蒸发器71排出的工作流体因此已通过吸收热量QIN而被加温，然后穿过工作流体导管78A行进到泵72。泵72对工作流体加压，由此通过外部能量输入(例如，电力)进一步加温流体。所得的“热”流体经由导管78B任选地经由如下所述的再生器73传递到冷凝器75的输入。
冷凝器75被构造为类似于蒸发器71的热交换器，并且可包括例如一系列热连接但流体隔离的管，这些管分别携带来自冷却导管79的流体和来自工作流体导管78B的流体。冷凝器75有利于经由工作流体导管78B将热量QOUT从由外部冷却导管79到达的冷却流体传递到由泵72到达的相对温热(例如，“热”)的工作流体。
从冷凝器75排出的工作流体因此已通过热损失QOUT而被冷却，然后穿过工作流体导管77A行进到膨胀设备74。膨胀设备74允许工作流体膨胀，由此进一步冷却流体。在该阶段，流体可例如通过驱动涡轮来执行工作。所得的“冷”流体经由导管77B任选地经由如下所述的再生器73传递到蒸发器71的输入，并且循环重新开始。
因此，工作流体导管77A、77B、78A和78B限定闭回路，使得其中容纳的工作流体可无限地重复使用，或直到需要日常维护。
在例示的实施方案中，再生器73可功能性地设置在蒸发器71与冷凝器75之间。再生器73允许从泵72排出的“热”工作流体和从膨胀设备74排出的“冷”工作流体交换一些热量，来自热工作流体的热量沉积与该热量向冷工作流体的释放之间可能存在时间滞后。在一些应用中，这可增大朗肯循环系统70的总体热效率。
因此，本发明涉及包含本发明的工作流体的有机朗肯循环。
本发明还涉及本发明的工作流体在有机朗肯循环中的用途。
本发明还提供了用于在朗肯循环中将热能转换为机械能的方法，该方法包括以下步骤：i)用热源蒸发本发明的工作流体并使所得的蒸气膨胀；然后ii)用散热器冷却工作流体以冷凝蒸气，其中工作流体是本发明的制冷剂或热传递组合物。
机械功可被传输到诸如发电机的电气设备以产生电力。
热源可以由选自工业废热、太阳能、地热热水、低压蒸汽、利用燃料电池的分布式发电设备、原动机或内燃机的热能量源提供。低压蒸汽为低压地热蒸汽或由化石燃料发电的发电厂提供。
热源优选地由选自工业废热或内燃机的热能量源提供。
应当理解，热源温度可广泛地变化，例如从约90℃到>800℃，并且可取决于某些燃烧气体和一些燃料电池的许多因素，包括地理位置、一年中的时间等。
基于诸如废水或低压蒸汽(来自例如塑料制造厂和/或来自化学品或其他工业工厂、炼油厂)和相关字词形式的源以及地热源的系统的源温度可等于或低于约175℃或等于或低于约100℃，并且在一些情况下低至约90℃或甚至低至约80℃。气态热源(诸如来自燃烧过程或来自其中用于去除颗粒和/或腐蚀性物质的后续处理导致低温的任何热源的废气)的源温度也可等于或低于200℃、等于或低于约175℃、等于或低于约130℃、等于或低于约120℃、等于或低于约100℃、等于或低于约100℃，并且在一些情况下低至约90℃或甚至低至约80℃。
然而，优选的是热源具有至少约200℃，例如约200℃至约400℃的温度。
在一个另选的优选实施方案中，热源具有400℃至800℃，更优选地400℃至600℃的温度。
热泵
如上所述，当如上所述的热传递流体用于热泵时，其被称为制冷剂。因此，制冷剂对应于本专利申请中所讨论的热传递流体。所述的热传递流体的所有优选特征适用于如此处所述的制冷剂。
本发明的制冷剂或热传递组合物可用于高温热泵系统中。
参见图6，在一个示例性热泵系统中，压缩机80(诸如回转式压缩机、活塞式压缩机、螺杆式压缩机或涡旋式压缩机)压缩被传送到冷凝器82的制冷剂，以将热量QOUT释放至第一位置，然后使制冷剂经过膨胀设备84以降低制冷剂压力，接着使制冷剂经过蒸发器86以从第二位置吸收热量QIN。制冷剂随后被传送回压缩机80以进行压缩。
本发明提供了使用高温热泵加热流体或主体的方法，所述方法包括以下步骤：(a)在待加热的流体或主体附近冷凝本发明的制冷剂组合物；以及(b)蒸发所述制冷剂。
高温热泵的示例包括热泵滚筒式烘干机或工业热泵。应当理解，热泵可包括抽吸管线/液体管线热交换器(SL-LL HX)。所谓“高温热泵”是指能够产生至少约80℃、优选地至少约90℃、优选地至少约100℃、更优选地至少约110℃的温度的热泵。
二次回路系统
如上所述，当如上所述的热传递流体用于二次回路系统时，其被称为制冷剂。因此，制冷剂对应于本专利申请中所讨论的热传递流体。如第1部分中所述的热传递流体的所有优选特征适用于如此处所述的制冷剂。
本发明的制冷剂可用作二次回路系统中的二次制冷剂流体。
二次回路系统包括一次蒸气压缩系统回路，该一次蒸气压缩系统回路使用一次制冷剂并且其蒸发器冷却二次回路流体。二次制冷剂流体随后为应用提供必要的冷却。二次制冷剂流体必须是不可燃的并且具有低毒性，因为此类回路中的流体潜在地暴露于经冷却的空间附近的人类。换句话讲，本发明的制冷剂或热传递组合物可用作二次回路系统中的“二次制冷剂流体”。
参见图7，一个示例性二次回路系统包括一次回路90和二次回路92。在一次回路90中，压缩机94(诸如回转式压缩机、活塞式压缩机、螺杆式压缩机或涡旋式压缩机)压缩一次制冷剂，该一次制冷剂被传送到冷凝器96以将热量QOUT释放至第一位置，然后使一次制冷剂经过膨胀设备98以降低制冷剂压力，然后使一次制冷剂经过制冷剂/二次流体热交换器100以与二次流体交换热量QIN，其中二次流体经由泵102被泵送经过二次回路92至二次回路热交换器104以与另外的位置交换热量，例如吸收热量QIN-S以向另外的位置提供冷却。
用于一次回路(蒸气压缩循环，回路的外部/室外部分)的一次流体可选自但不限于HFO-1234ze(E)、HFO-1234yf、丙烷、R455A、R32、R466A、R44B、R290、R717、R452B、R448A和R449A，优选HFO-1234ze(E)、HFO-1234yf或丙烷。
二次回路系统可用于制冷或空调应用中，即，
二次回路系统可为二次回路制冷系统或二次回路空调系统。
可包括二次回路制冷系统的制冷系统的示例包括：
·低温制冷系统，
·中温制冷系统，
·商用冷藏机，
·商用冷冻机，
·工业冷冻机，
·工业冷藏机以及
·冷却器。
可包括二次回路空调系统的空调系统的示例包括移动式空调系统或固定式空调系统。移动式空调系统包括诸如汽车、卡车和公共汽车的道路车辆的空调，以及艇和火车的空调。例如，其中车辆包括电池或电源。
固定式空调系统的示例包括：
·冷却器，特别是正位移冷却器，更特别是空气冷却或水冷却的直接膨胀式冷却器，该冷却器是模块化或常规单独封装的，
·住宅空调系统，特别是管道分体式或无管道分体式空调系统，
·住宅热泵，
·住宅空气-水热泵/循环加热系统，
·工业空调系统，
·商用空调系统，特别是封装式屋顶单元和可变制冷剂流量(VRF)系统，
·商用空气源、水源或地源热泵系统。
根据本发明，尤其优选的热传递系统是机动车空调系统，该系统包括蒸气压缩系统(一次回路)和二次回路空调系统，其中一次回路包括HFO-1234yf作为制冷剂，并且二次回路包括本发明的制冷剂或热传递组合物。具体地讲，二次回路可用于冷却汽车发动机中的部件，诸如电池。
应当理解，二次回路空调或制冷系统可包括抽吸管线/液体管线热交换器(SL-LLHX)。
方法
本发明的热传递流体或热传递组合物可用作现有流体的替代物。
本发明提供了替换热传递系统中现有热传递流体的方法，该方法包括以下步骤：(a)从所述系统中去除所述现有热传递流体的至少一部分；以及随后(b)将本发明的热传递流体引入所述系统中。
步骤(a)可涉及在步骤(b)之前从所述系统中去除所述现有热传递流体的至少约5重量％、至少约10重量％、至少约15重量％、至少约50重量％、至少约70重量％、至少约90重量％、至少约95重量％、至少约99重量％或至少约99.5重量％或基本上全部。
该方法可任选地包括在进行步骤(a)之后和进行步骤(b)之前用溶剂冲洗所述系统的步骤。
出于本发明的目的，热传递流体可用于替换电子设备中、有机朗肯循环中、高温热泵中或二次回路中的现有流体。
例如，本发明的热管理流体可用作现有流体诸如HFC-4310mee、HFE-7100和HFE-7200的替代物。另选地，热管理流体可用于替换水和二醇。替换可在现有系统中进行，或在被设计成使用现有流体工作的新系统中进行。另选地，热管理流体可用于先前使用现有制冷剂的应用中。
例如，本发明的制冷剂可用作现有制冷剂诸如HFC-245fa、HFC-134a、HFC-404A和HFC-410A的替代物。制冷剂可用于先前使用现有制冷剂的应用中。另选地，制冷剂可用于改进现有系统中的现有制冷剂。另选地，制冷剂可用于被设计成使用现有制冷剂的新系统中。
本发明提供了替换热传递系统中现有制冷剂的方法，所述方法包括以下步骤：(a)从所述系统中去除所述现有制冷剂的至少一部分；以及随后(b)将本发明的制冷剂引入所述系统中。现有制冷剂可选自HFC-245fa、HFC-134a、HFC-404A和HFC-410A。
步骤(a)可涉及在步骤(b)之前从所述系统中去除所述现有制冷剂的至少约5重量％、至少约10重量％、至少约15重量％、至少约50重量％、至少约70重量％、至少约90重量％、至少约95重量％、至少约99重量％或至少约99.5重量％。
该方法可任选地包括在进行步骤(a)之后和进行步骤(b)之前用溶剂冲洗所述系统的步骤。
实施例
实施例1
有机朗肯循环
该实施例举例说明基于有机朗肯循环中各种工作流体的估计热效率的比较，TFMCB可用作有机朗肯循环中的工作流体。
假定ORC系统包含冷凝器、泵、锅炉和涡轮。使用如表1中定义的每种单元操作的指定条件下每种工作流体的特性，评估热效率。结果示于下表1中。
表1
条件1比较了TFMCB、HFC-245fa和HFCO-1233zd(E)在相同锅炉温度144℃下的热效率。在条件1下的测试表明，TFMCB在该温度下具有与HFC-245fa和HFCO-1233zd(E)相当的热效率。在较高锅炉温度条件(条件2)下，结果表明TFMCB是比HFC-245fa和HFCO-1233zd(E)更有效的工作流体。
实施例2
热交换器中TFMCB和3M Novec 7200的热传递和压降
电动车辆的电池在充电和放电时在运行期间发热。车辆电池的典型设计在三种类型之间不同：圆柱形电池、软包电池和棱柱形电池。所有三种类型由于其形状而在热传递方面具有不同的考虑因素。棱柱形电池单元和软包电池单元由于具有直的外表面而常常与冷却板一起使用。圆柱形电池单元采用与电池单元的外壳热接触的冷却带。在电池的充电和放电期间产生大量热可导致温度升高，这可导致性能降低和电池寿命缩短。
电池冷却板装置可用于向电池提供主动冷却并去除热量(例如，从电动车辆的电池去除热量)。在该实施例中，针对两种流体3M Novec 7200和TFMCB在单相热传递中提供冷却的能力分析其性能。
应当理解，对流热传递可通过直接接触(即，当电池浸没在可被泵送通过电池外壳的流体中时)或间接(即，通过使用具有对流热传递和传导热传递的组合的冷却板)发生。
本实施例使用具有0.55英寸内径的圆管来提供10246BTU/小时(3kW)的冷却负载。管的长度为30英尺(9.14m)，并且假定压降为2.9PSI(20kPa)。流体温度为7.2℃(45℉)。确定湍流的内部热传递系数。确定两种流体去除冷却负载所需的质量流速。比较结果示于表2中。从结果可以看出，TFMCB去除所生成的热量的必要质量流速低于3M Novec 7200。这表明用于从热交换器装置中去除热量的输入减少。TFMCB的可用输出(即，热传递系数)比3MNovec 7200高7％。
表2
热交换器装置的热传递和压降
质量流速
普朗特数
内部热传递系数
lb/s
[-]
BTU/(h-ft<sup>2</sup>-F)
TFMCB
0.94
9.6
324.7
3M Novec 7200
0.98
10.4
303.4
TFMCB相对于3M Novec 7200
96％
93％
107％
实施例3
二次AC系统的热力学性能
评估通过估计性能系数(COP)确定的二次回路空调系统的效率，使用TFMCB作为二次制冷剂，而使用R1234ze(E)、R1234yf和丙烷作为一次制冷剂选项。系统由通过内部热交换器热连接的蒸气压缩一次回路和泵送式两相二次回路组成。该内部热交换器用作一次回路的蒸发器和二次回路的冷凝器。在每个单元操作的指定条件下，使用一次制冷剂和二次制冷剂的热力学特性，如表3A中所定义，相对于空调系统中R410A的性能评估COP。
表3A-操作条件
命名法：T＝温度，SC＝过冷，SH＝过热，IHX＝中间热交换器，Sat＝饱和
表3B二次AC循环的性能
·表3B示出了具有不同一次制冷剂并使用TFMCB作为二次制冷剂的二次AC系统的热力学性能。
·在所有情况下，二次AC系统的容量都与R410A系统匹配。
表3C匹配R410A的效率所需的冷凝温度
·为了匹配效率(COP)，可向冷凝器添加热传递面积，这可降低冷凝温度并且由此改善效率。
·冷凝器的尺寸与匹配效率所需的冷凝温度成反比，因此期望具有较高的冷凝温度。
·表3C示出了采用不同制冷剂时匹配效率所需的冷凝温度。
表3D不同环境条件下的效率
·表3D示出了与35℃环境温度相比，采用不同制冷剂的二次AC系统在升高环境温度下的性能。
随着环境温度从35℃升高到55℃，所有制冷剂均显示出与R410A相比较低的效率劣化。
实施例4
使用TFMCB的高温热泵应用
高温热泵可利用废热并提供高散热器温度。TFMCB在测试的所有冷凝温度下提供优于R245fa的效率有益效果。
操作条件：
·冷凝温度在90℃、100℃和110℃之间变化
·过冷：10℃
·蒸发器温度：25℃
·蒸发器过热：15℃
·等熵效率：65％
表4
在不同冷凝温度下的相对加热COP
实施例5
二次回路中温制冷系统的热力学性能
评估通过估计性能系数(COP)确定的二次回路中温制冷系统的效率，使用TFMCB作为二次制冷剂，而使用R1234ze(E)、R1234yf和丙烷作为一次制冷剂选项。系统由通过内部热交换器热连接的蒸气压缩一次回路和泵送式两相二次回路组成。该内部热交换器用作一次回路的蒸发器和二次回路的冷凝器。在每个单元操作的指定条件下，使用一次制冷剂和二次制冷剂的热力学特性，如表5A中所定义，相对于空调系统中R134a的性能评估COP。
因此，使用本发明的组合物的二次中温制冷系统能够使R134a的效率与系统设计变化相匹配，同时使用市售的超低GWP的不可燃制冷剂。
表5A-操作条件
命名法：T＝温度，SC＝过冷，SH＝过热，IHX＝中间热交换器，Sat＝饱和
表5B二次制冷循环的性能
·表5B示出了具有不同一次制冷剂并使用TFMCB作为二次制冷剂的二次制冷系统的热力学性能。
·在所有情况下，二次制冷系统的容量都与R134a系统匹配。
表5C匹配R134a的效率所需的冷凝温度
·为了匹配效率(COP)，可向冷凝器添加热传递面积，这可降低冷凝温度并且由此改善效率。
·冷凝器的尺寸与匹配效率所需的冷凝温度成反比，因此期望具有较高的冷凝温度。
·表5C示出了采用不同制冷剂时匹配效率所需的冷凝温度。
表5D不同环境条件下的效率
·表5D示出了与35℃环境温度相比，采用不同制冷剂的二次制冷系统在升高环境温度下的性能。
随着环境温度从35℃升高到55℃，所有制冷剂均显示出与R134a相比类似的效率劣化。
实施例6
TFMCB的混溶性
测试TFMCB与各种制冷润滑剂的混溶性。测试的润滑剂为多元醇酯油(Mobil EAL22cc和Solest 120)和聚亚烷基二醇(PAG)油(Toyota ND-oil 8)。对于每种制冷剂/油组合，测试三种组合物，即，5重量％、20重量％和50重量％的润滑剂，每种的余量为待测试的本发明的化合物。
将润滑剂组合物置于厚壁玻璃管中。将管排空，加入根据本发明所述的制冷剂化合物，然后将管密封。然后将管放入空气浴环境室中，其温度在约-50℃至70℃之间变化。以约10℃的间隔，目视观察管内容物是否存在一个或多个液相。在观察到不止一个液相的情况下，报道混合物是不混溶的。在观察到仅一个液相的情况下，报道混合物是可混溶的。在观察到两种液相但液相中的一者仅占据非常小体积的那些情况下，报道混合物是部分可混溶的。
判定聚亚烷基二醇和酯油润滑剂在整个温度范围内在所有所测试比例下是可混溶的。
实施例7
TFMCB的相容性
在350℉下测定本发明的制冷剂化合物和组合物在接触制冷和空调系统中所用的金属时与PAG润滑油的相容性，这代表了比许多制冷和空调应用中发现的条件更严苛的条件。
将铝、铜和钢试样块加入到厚壁玻璃管中。向管中加入二克油。然后将管排空并加入一克制冷剂。将管放入350℉的烘箱中一周并进行目视观察。在暴露期结束时，去除管。
对下列油和本发明化合物的组合进行该过程：
a.TFMCB和Toyota ND-oil 8
b.TFMCB和Mobil EAL 22cc
c.TFMCB和Solest 120。
在所有情况下，管的内容物的外观具有最小变化。这表明，本发明的化合物和组合物与存在于制冷和空调系统中的铝、钢和铜以及可能包含于此类组合物中或与此类组合物一起用于这些类型的系统中的润滑油的类型接触是稳定的。
实施例8
TFMCB的相容性
将TFMCB和弹性体样品置于40cm3不锈钢圆柱体中，该圆柱体在80℃烘箱中加热14天的时间段。
结论：材料样品外观总体上没有变化。TFMCB显示出与塑料和弹性体的良好相容性。
实施例9
使用TFMCB的显热浸没冷却应用
电动车辆的电池在充电和放电时在运行期间发热。车辆电池的典型设计在三种类型之间不同：圆柱形电池、软包电池和棱柱形电池。所有三种类型由于其形状而在热传递方面具有不同的考虑因素。在电池的充电和放电期间产生大量热可导致温度升高，这可导致性能降低和电池寿命缩短。
应当理解，TFMCB是介电且不可燃的流体，其允许直接冷却浸没在流体中的电池单元。
本实施例考虑了由1792个18650型圆柱形电池单元组成的电池模块。在一种情况下，由与电池单元接触的平管热交换器中水/二醇的50/50混合物来冷却电池模块。在另一种情况下，将电池单元浸没在TFMCB中，即，与流体直接接触。电池模块的废热为8750W，其均匀分布在全部数量的电池单元上。假设和操作条件列于表6中。
从表7中列出的最低电池单元温度和最高电池单元温度以及图1中可视化的结果可以看出，与使用水/二醇的热交换器相比，使用TFMCB的浸没冷却提供较低的最高电池单元温度。这对电池单元性能和寿命具有有益效果。
表6
电池模块设计和操作条件的假设
表7
电池模块中的最低电池单元温度和最高电池单元温度
实施例10
在数据中心使用TFMCB的两相浸没冷却应用
参考图9提供了数据中心冷却的示例。数据中心(一般性地表示为200)包括容纳在一个或多个电子支架210中的多个电子子系统220。电子子系统220中的至少一个并且优选地多个并且优选地全部电子子系统与冷却工位240相关联，冷却工位(在一个实施方案中)包括垂直延伸的液-气热交换器243以及用于引导冷却气流244跨过液-气热交换器243的供应管道241和返回管道242。冷却子系统219与多个电子子系统220中的至少一个并且优选地多个并且优选地全部电子子系统相关联。在一个优选的实施方案中，如图9所示，子系统220中的全部子系统都与冷却工位240和冷却子系统219相关联。每个冷却子系统219(在该实施方案中)包括外壳221(其优选地为低压外壳)，该外壳包封包括多个电子部件223的相应电子子系统220。电子部件作为数据中心的一部分运行并且作为在数据中心执行其功能的结果而产生。以举例的方式，部件包括印刷电路板、微处理器模块和存储器设备。每个电子子系统在其运行时都具有浸没在本发明的热管理流体224中的发热部件。流体224在典型的运行中沸腾，产生根据本发明的电介质蒸气225。在例示的实施方案中，通过在电子支架210内提供向上倾斜的支撑导轨222来使电子子系统220成角度，以成角度地容纳电子子系统220。如图所示的电子子系统的成角度有利于蒸气225在冷却子系统219与相关联的本地冷却工位240的液-气热交换器243之间的浮力驱动的循环。然而，当不使用此类成角时，根据本发明和本实施例的优异结果也很少获得同样好的效果。多个冷却剂回路226以流体接触和热接触的方式联接液冷电子子系统以及液-气热交换器243的相应部分。具体地讲，多个管段300穿过液-气热交换器243，该热交换器在该实施例中包括多个空气冷却翅片310。蒸气225从外壳221被浮力驱动至液-气热交换器243的对应管段300，其中蒸气冷凝并且随后作为液体返回到相关联的液体冷却电子子系统。冷却气流244平行于数据中心200的多个本地冷却工位240的供应管道241提供，并且已加热的气流经由返回管道242排出。如此处所述但没有本发明的流体的设备公开于US 2013/0019614中，该文献以引用方式并入本文。
如上所述的系统使用由TFMCB和环境空气组成的热管理流体作为冷凝器的散热器来运行，并且该系统运行以在系统在运行的数据中心中执行其功能时有效、高效、安全且可靠地将电子部件保持在最期望的工作温度范围内。
方面
现在将通过参考下列编号实施方案来说明本发明。编号实施方案的主题可附加地与来自说明书或一个或多个权利要求的主题组合。
编号实施方案1：一种热传递组合物，该热传递组合物包含：(a)制冷剂组分，该制冷剂组分包含基于制冷剂组分的重量计至少约50重量％的1-三氟甲基-1,2,2-三氟环丁烷(TFMCB)。
编号实施方案2：根据编号实施方案1所述的热传递组合物，其中制冷剂组分包含基于制冷剂组分的重量计至少约50重量％的量的TFMCB。
编号实施方案3：根据编号实施方案1或2所述的热传递组合物，其中制冷剂组分包含基于制冷剂组分的重量计至少约70重量％的量的TFMCB。
编号实施方案4：根据编号实施方案1至3所述的热传递组合物，其中制冷剂组分包含基于制冷剂组分的重量计至少约90重量％的量的TFMCB。
编号实施方案5：根据编号实施方案1至4所述的热传递组合物，其中制冷剂组分包含基于制冷剂组分的重量计至少约95重量％的量的TFMCB。
编号实施方案6：根据编号实施方案1至5所述的热传递组合物，其中制冷剂组分包含基于制冷剂组分的重量计至少约99重量％的量的TFMCB。
编号实施方案7：根据编号实施方案1至6所述的热传递组合物，其中制冷剂组分基本上由TFMCB组成。
编号实施方案8：根据编号实施方案1至7所述的热传递组合物，其中制冷剂组分由TFMCB组成。
编号实施方案9：根据编号实施方案1至8所述的热传递组合物，其中热传递组合物还包含润滑剂。
编号实施方案10：根据编号实施方案9所述的热传递组合物，其中润滑剂以热传递组合物的约5重量％至约30重量％的量存在于热传递组合物中。
编号实施方案11：根据编号实施方案9或10所述的热传递组合物，其中润滑剂选自多元醇酯(POE)、聚亚烷基二醇(PAG)、PAG油、聚乙烯醚(PVE)和聚-α-烯烃(PAO)以及它们的组合。
编号实施方案12：根据编号实施方案11所述的热传递组合物，其中润滑剂是POE或PVE。
编号实施方案13：根据编号实施方案11所述的热传递组合物，其中润滑剂是POE。
编号实施方案14：根据编号实施方案11所述的热传递组合物，其中润滑剂是PVE。
编号实施方案15：根据编号实施方案1至14中任一项所述的热传递组合物，其中热传递流体另外包含选自HFE-7000、HFE-7200、HFE-7100、HFE-7300、HFE-7500、HFE-7600、反式-1,2-二氯乙烯、正戊烷、环戊烷、乙醇、全氟(2-甲基-3-戊酮)(Novec 1230)、顺式-HFO-1336mzz、反式-HFO-1336mzz、HF-1234yf、HFO-1234ze(E)、HFO-1233zd(E)和HFO-1233zd(Z)的一种或多种共流体。
编号实施方案16：根据编号实施方案1至14中任一项所述的热传递组合物，其中热传递流体另外包含选自HFE-7000、HFE-7200、HFE-7100、HFE-7300、HFE-7500、HFE-7600、反式-1,2-二氯乙烯、正戊烷、环戊烷、甲醇、乙醇、全氟(2-甲基-3-戊酮)(Novec 1230)、顺式-HFO-1336mzz、HFO-1233zd(E)、HFO-1233zd(Z)的一种或多种共流体。
编号实施方案17：根据编号实施方案15至16所述的热传递组合物，其中一种或多种共流体以热传递组合物的至少约5重量％的量存在于热传递流体中。
编号实施方案18：根据编号实施方案15至16所述的热传递组合物，其中一种或多种共流体以热传递组合物的至少约10重量％的量存在于热传递流体中。
编号实施方案19：根据编号实施方案15至18所述的热传递组合物，
其中热传递组合物基本上由TFMCB和一种或多种共流体组成。
编号实施方案20：根据编号实施方案15至18所述的热传递组合物，
其中热传递组合物由TFMCB和一种或多种共流体组成。
编号实施方案21：根据编号实施方案1至20中任一项所述的热传递组合物，其中热传递组合物是1类热传递流体。
编号实施方案22：根据编号实施方案1至21中任一项所述的热传递组合物，其中热传递组合物是A类制冷剂。
编号实施方案23：根据编号实施方案1至22中任一项所述的热传递组合物，其中热传递组合物是A1类制冷剂。
编号实施方案24：根据编号实施方案1至22中任一项所述的热传递组合物，其中热传递组合物具有不大于约1000的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案25：根据编号实施方案1至23中任一项所述的热传递组合物，其中热传递组合物具有不大于约700的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案26：根据编号实施方案1至23中任一项所述的热传递组合物，其中热传递组合物具有不大于约500的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案27：根据编号实施方案1至23中任一项所述的热传递组合物，其中热传递组合物具有不大于约300的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案28：根据编号实施方案1至23中任一项所述的热传递组合物，其中热传递组合物具有不大于约150的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案29：一种用于冷却运行的电子设备中的发热部件的方法，所述电子设备包括热管理流体，该热管理流体包含与其热接触的TFMCB，该方法包括通过蒸发所述热管理流体将在运行期间由电子设备生成的热传递到热管理流体。
编号实施方案30：根据编号实施方案29所述的方法，其中热管理流体包含为热管理流体的至少约5重量％的量的TFMCB。
编号实施方案31：根据编号实施方案29所述的方法，其中热管理流体包含为热管理流体的至少约15重量％的量的TFMCB。
编号实施方案32：根据编号实施方案29所述的方法，其中热管理流体包含为热管理流体的至少约50重量％的量的TFMCB。
编号实施方案33：根据编号实施方案29所述的方法，其中热管理流体包含为热管理流体的至少约70重量％的量的TFMCB。
编号实施方案34：根据编号实施方案29所述的方法，其中热管理流体包含为热管理流体的至少约90重量％的量的TFMCB。
编号实施方案35：根据编号实施方案29所述的方法，其中热管理流体包含为热管理流体的至少约95重量％的量的TFMCB。
编号实施方案36：根据编号实施方案29所述的方法，其中热管理流体包含为热管理流体的至少约99重量％的量的TFMCB。
编号实施方案37：根据编号实施方案29所述的方法，其中热管理流体基本上由TFMCB组成。
编号实施方案38：根据编号实施方案29所述的方法，其中热管理流体由TFMCB组成。
编号实施方案39：根据编号实施方案29至36中任一项所述的方法，其中热管理流体另外包含选自HFE-7000、HFE-7200、HFE-7100、HFE-7300、HFE-7500、HFE-7600、反式-1,2-二氯乙烯、正戊烷、环戊烷、乙醇、全氟(2-甲基-3-戊酮)(Novec 1230)、顺式-HFO-1336mzz、反式-HFO-1336mzz、HF-1234yf、HFO-1234ze(E)、HFO-1233zd(E)和HFO-1233zd(Z)的一种或多种共流体。
编号实施方案40：根据编号实施方案29至36中任一项所述的方法，其中热管理流体另外包含选自HFE-7000、HFE-7200、HFE-7100、HFE-7300、HFE-7500、HFE-7600、反式-1,2-二氯乙烯、正戊烷、环戊烷、甲醇、乙醇、全氟(2-甲基-3-戊酮)(Novec 1230)、顺式-HFO-1336mzz、HFO-1233zd(E)、HFO-1233zd(Z)的一种或多种共流体。
编号实施方案41：根据编号实施方案39至40中任一项所述的方法，其中一种或多种共流体以热管理流体的至少约5重量％的量存在。
编号实施方案42：根据编号实施方案39至40中任一项所述的方法，其中一种或多种共流体以热管理流体的至少约10重量％的量存在。
编号实施方案43：根据编号实施方案39至42中任一项所述的方法，其中热管理流体基本上由TFMCB和一种或多种共流体组成。
编号实施方案44：根据编号实施方案39至42中任一项所述的方法，其中热管理流体由TFMCB和一种或多种共流体组成。
编号实施方案45：根据编号实施方案29至44中任一项所述的方法，其中热管理流体是1类制冷剂。
编号实施方案46：根据编号实施方案29至45中任一项所述的方法，其中热管理流体是A类制冷剂。
编号实施方案47：根据编号实施方案29至46中任一项所述的方法，其中热管理流体是A1类制冷剂。
编号实施方案48：根据编号实施方案29至47中任一项所述的方法，其中热管理流体不具有闪点。
编号实施方案49：根据编号实施方案29至48中任一项所述的方法，其中热管理流体具有高于约100℉(37.8℃)的闪点。
编号实施方案50：根据编号实施方案29至49中任一项所述的方法，其中所述热管理流体是电绝缘热管理流体。
编号实施方案51：根据编号实施方案29至50中任一项所述的方法，其中热管理流体具有不大于约1000的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案52：根据编号实施方案29至50中任一项所述的方法，其中热管理流体具有不大于约700的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案53：根据编号实施方案29至50中任一项所述的方法，其中热管理流体具有不大于约500的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案54：根据编号实施方案29至50中任一项所述的方法，其中热管理流体具有不大于约300的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案55：根据编号实施方案29至50中任一项所述的方法，其中热管理流体具有不大于约150的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案56：根据编号实施方案29至55中任一项所述的方法，其中
热管理流体与发热部件直接接触。
编号实施方案57：根据编号实施方案29至56中任一项所述的方法，其中发热部件浸没在热管理流体中。
编号实施方案58：根据编号实施方案29至57中任一项所述的方法，其中将热从发热部件传递到热管理流体的所述步骤致使热管理流体蒸发。
编号实施方案59：根据编号实施方案29至58中任一项所述的方法，其中所述热管理流体在所述设备中被动地循环。
编号实施方案60：根据编号实施方案29至58中任一项所述的方法，其中所述热管理流体例如通过使用机械设备诸如泵在所述设备中主动地循环。
编号实施方案61：根据编号实施方案29至60中任一项所述的方法，其中发热部件选自半导体集成电路(IC)、电化学电池、功率晶体管、电阻器和电致发光元件，诸如微处理器、用于制造半导体器件的晶片、功率控制半导体、配电开关设备、电力变压器、电路板、多芯片模块、封装或未封装的半导体器件、半导体集成电路、燃料电池、激光器(常规或激光二极管)、发光二极管(LED)和例如用于高功率应用诸如例如混合动力车辆或电动车辆的电化学电池。
编号实施方案62：根据编号实施方案29至61中任一项所述的方法，其中所述电子设备选自个人计算机、微处理器、服务器、移动电话、平板电脑、数字家用电器(例如电视、媒体播放器、游戏机等)、个人数字助理、数据中心、混合动力车辆或电动车辆、固定电池和车辆中的电池、风力涡轮机、火车发动机或发电机，优选地其中电子设备是混合动力车辆或电动车辆。
编号实施方案63：一种包含根据编号实施方案29至55中任一项所述的热管理流体的电子设备。
编号实施方案64：根据编号实施方案63所述的电子设备，该电子设备包括发热部件。
编号实施方案65：根据编号实施方案64所述的电子设备，其中发热部件选自半导体集成电路(IC)、电化学电池、功率晶体管、电阻器和电致发光元件，诸如微处理器、用于制造半导体器件的晶片、功率控制半导体、配电开关设备、电力变压器、电路板、多芯片模块、封装或未封装的半导体器件、半导体集成电路、燃料电池、激光器(常规或激光二极管)、发光二极管(LED)和例如用于高功率应用诸如例如混合动力车辆或电动车辆的电化学电池。
编号实施方案66：根据编号实施方案63至65中任一项所述的电子设备，该电子设备包括至少一个热交换器。
编号实施方案67：根据编号实施方案63至66中任一项所述的电子设备，该电子设备包括用于主动循环热管理流体的装置，诸如泵。
编号实施方案68：根据编号实施方案63至67中任一项所述的电子设备，其中所述电子设备选自个人计算机、微处理器、服务器、移动电话、平板电脑、数字家用电器(例如电视、媒体播放器、游戏机等)、个人数字助理、数据中心、混合动力车辆或电动车辆、固定电池和车辆中的电池、风力涡轮机、火车发动机或发电机，优选地其中电子设备是混合动力车辆或电动车辆。
编号实施方案69：根据编号实施方案29至55中任一项所述的热管理流体用于冷却根据编号实施方案56至62中任一项所述的电子设备中的发热部件的用途。
编号实施方案70：一种用于在朗肯循环中将热能转换为机械能的方法，该方法包括以下步骤：i)用热源蒸发工作流体并使所得的蒸气膨胀；然后ii)用散热器冷却工作流体以冷凝蒸气，其中工作流体是根据编号实施方案1至28所述的热传递组合物。
编号实施方案71：一种用于在朗肯循环中将热能转换为机械能的方法，该方法包括以下步骤：i)用热源蒸发工作流体并使所得的蒸气膨胀；然后ii)用散热器冷却工作流体以冷凝蒸气，其中工作流体包含至少约50重量％的TFMCB。
编号实施方案72：一种用于在朗肯循环中将热能转换为机械能的方法，该方法包括以下步骤：i)用热源蒸发工作流体并使所得的蒸气膨胀；然后ii)用散热器冷却工作流体以冷凝蒸气，其中工作流体包含TFMCB，前提条件是工作流体不是为约21重量％至27重量％的TFMCB、64重量％至72重量％的反式-1,2-二氯乙烯和约5重量％至11重量％的甲醇的掺加物的共沸物，并且工作流体不是为约82重量％至92重量％的TFMCB和约8重量％至18重量％的甲醇的掺加物或约82重量％至92重量％的TFMCB和约8重量％至18重量％的乙醇的掺加物的共沸组合物。
编号实施方案73：根据编号实施方案72所述的方法，其中工作流体包含至少约50％重量％的TFMCB。
编号实施方案74：根据编号实施方案72所述的方法，其中工作流体包含至少约70％重量％的TFMCB。
编号实施方案75：根据编号实施方案72所述的方法，其中工作流体包含至少约80％重量％的TFMCB。
编号实施方案76：根据编号实施方案72所述的方法，其中工作流体包含至少约90％重量％的TFMCB。
编号实施方案77：根据编号实施方案72所述的方法，其中工作流体基本上由TFMCB组成。
编号实施方案78：根据编号实施方案72所述的方法，其中工作流体由TFMCB组成。
编号实施方案79：根据编号实施方案1至8中任一项所述的方法，其中工作流体另外包含选自HFE-7000、HFE-7200、HFE-7100、HFE-7300、HFE-7500、HFE-7600、反式-1,2-二氯乙烯、正戊烷、环戊烷、乙醇、全氟(2-甲基-3-戊酮)(Novec 1230)、顺式-HFO-1336mzz、反式-HFO-1336mzz、HF-1234yf、HFO-1234ze(E)、HFO-1233zd(E)和HFO-1233zd(Z)的一种或多种共流体。
编号实施方案80：根据编号实施方案1至8中任一项所述的方法，其中工作流体另外包含选自HFE-7000、HFE-7200、HFE-7100、HFE-7300、HFE-7500、HFE-7600、反式-1,2-二氯乙烯、正戊烷、环戊烷、甲醇、乙醇、全氟(2-甲基-3-戊酮)(Novec 1230)、顺式-HFO-1336mzz、HFO-1233zd(E)、HFO-1233zd(Z)的一种或多种共流体。
编号实施方案81：根据编号实施方案79至80所述的方法，其中一种或多种共流体以工作流体的至少约5重量％的量存在于工作流体中。
编号实施方案82：根据编号实施方案79至80所述的方法，其中一种或多种共流体以工作流体的至少约10重量％的量存在于工作流体中。
编号实施方案83：根据编号实施方案79至82所述的方法，
其中工作流体基本上由TFMCB和一种或多种共流体组成。
编号实施方案84：根据编号实施方案79至82所述的方法，其中工作流体由TFMCB和一种或多种共流体组成。
编号实施方案85：根据编号实施方案79至84中任一项所述的方法，其中工作流体是1类制冷剂。
编号实施方案86：根据编号实施方案79至85中任一项所述的方法，其中工作流体是A类制冷剂。
编号实施方案87：根据编号实施方案71至86中任一项所述的方法，其中工作流体是A1类制冷剂。
编号实施方案88：根据编号实施方案71至87中任一项所述的方法，其中工作流体具有不大于约1000的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案89：根据编号实施方案71至87中任一项所述的方法，其中工作流体具有不大于约700的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案90：根据编号实施方案71至87中任一项所述的方法，其中工作流体具有不大于约500的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案91：根据编号实施方案71至87中任一项所述的方法，其中工作流体具有不大于约300的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案92：根据编号实施方案71至87中任一项所述的方法，其中工作流体具有不大于约150的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案93：根据编号实施方案71至92所述的方法，其中机械功被传输到电子设备诸如发电机以产生电力。
编号实施方案94：根据编号实施方案71至93所述的方法，其中热源由选自工业废热、太阳能、地热热水、低压蒸汽、利用燃料电池的分布式发电设备、原动机或内燃机的热能量源提供。
编号实施方案95：根据编号实施方案71至94所述的方法，其中热源温度为约90℃至>800℃。
编号实施方案96：根据编号实施方案71至95所述的方法，其中热源温度为约400℃至800℃。
编号实施方案97：根据编号实施方案71至96所述的方法，其中热源温度为约400℃至600℃。
编号实施方案98：根据编号实施方案79至97所述的方法，其中热源温度为至少约200℃，例如约200℃至约400℃。
编号实施方案99：一种有机朗肯循环，该有机朗肯循环包含根据编号实施方案71至92所述的工作流体，或根据方面1至28所述的热传递组合物。
编号实施方案100：一种包含根据方面1至28所述的热传递组合物的高温热泵。
编号实施方案101：一种包含制冷剂的高温热泵，其中制冷剂包含TFMCB，前提条件是制冷剂不是为约21重量％至27重量％的TFMCB、64重量％至72重量％的反式-1,2-二氯乙烯和约5重量％至11重量％的甲醇的掺加物的共沸物，并且制冷剂不是为约82重量％至92重量％的TFMCB和约8重量％至18重量％的甲醇的掺加物或约82重量％至92重量％的TFMCB和约8重量％至18重量％的乙醇的掺加物的共沸组合物。
编号实施方案102：根据编号实施方案101所述的高温热泵，其中制冷剂包含至少约50重量％的TFMCB。
编号实施方案103：根据编号实施方案101所述的高温热泵，其中制冷剂包含至少约70重量％的TFMCB。
编号实施方案104：根据编号实施方案101所述的高温热泵，其中制冷剂包含至少约80重量％的TFMCB。
编号实施方案105：根据编号实施方案101所述的高温热泵，其中制冷剂包含至少约90重量％的TFMCB。
编号实施方案106：根据编号实施方案101所述的高温热泵，其中制冷剂基本上由TFMCB组成。
编号实施方案107：根据编号实施方案101所述的高温热泵，其中制冷剂由TFMCB组成。
编号实施方案108：根据编号实施方案101至107中任一项所述的高温热泵，其中制冷剂另外包含选自HFE-7000、HFE-7200、HFE-7100、HFE-7300、HFE-7500、HFE-7600、反式-1,2-二氯乙烯、正戊烷、环戊烷、乙醇、全氟(2-甲基-3-戊酮)(Novec 1230)、顺式-HFO-1336mzz、反式-HFO-1336mzz、HF-1234yf、HFO-1234ze(E)、HFO-1233zd(E)和HFO-1233zd(Z)的一种或多种共流体。
编号实施方案109：根据编号实施方案101至107中任一项所述的高温热泵，其中制冷剂另外包含选自正戊烷、环戊烷、顺式-HFO-1336mzz、反式-HFO-1336mzz、HFO-1233zd(E)、HFO-1233zd(Z)、HFO-1234yf、HFO-1234ze(E)的一种或多种共流体。
编号实施方案110：根据编号实施方案108至109所述的高温热泵，其中一种或多种共流体以制冷剂的至少约5重量％的量存在于制冷剂中。
编号实施方案111：根据编号实施方案108至109所述的高温热泵，其中一种或多种共流体以制冷剂的至少约10重量％的量存在于制冷剂中。
编号实施方案112：根据编号实施方案108至111所述的高温热泵，其中制冷剂基本上由TFMCB和一种或多种共流体组成。
编号实施方案113：根据编号实施方案108至111所述的高温热泵，
其中制冷剂由TFMCB和一种或多种共流体组成。
编号实施方案114：根据编号实施方案101至113中任一项所述的高温热泵，其中制冷剂是1类制冷剂。
编号实施方案115：根据编号实施方案101至114所述的高温热泵，其中制冷剂是A类制冷剂。
编号实施方案116：根据编号实施方案101至115中任一项所述的高温热泵，其中制冷剂是A1类制冷剂。
编号实施方案117：根据编号实施方案101至116中任一项所述的高温热泵，其中制冷剂具有不大于约1000的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案118：根据编号实施方案101至116中任一项所述的高温热泵，其中制冷剂具有不大于约700的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案119：根据编号实施方案101至116中任一项所述的高温热泵，其中制冷剂具有不大于约500的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案120：根据编号实施方案101至116中任一项所述的高温热泵，其中制冷剂具有不大于约300的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案121：根据编号实施方案101至116中任一项所述的高温热泵，其中制冷剂具有不大于约150的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案122：一种使用高温热泵加热流体或主体的方法，所述方法包括以下步骤：(a)在待加热的流体或主体附近冷凝根据编号实施方案101至120所述的制冷剂；以及(b)蒸发所述制冷剂。
编号实施方案123：根据编号实施方案100至121所述的热泵或根据编号实施方案122所述的方法，其中所述热泵选自热泵滚筒式干燥机、工业热泵、可逆热泵、空气对空气热泵、热泵水加热器或高温水加热器。
编号实施方案124：一种包含根据编号实施方案1至28中任一项所述的热传递组合物的二次回路系统。
编号实施方案125：一种包含一次制冷剂和二次制冷剂的二次回路系统，其中所述二次制冷剂是根据编号实施方案1至28所述的热传递组合物。
编号实施方案126：根据编号实施方案125所述的二次回路系统，其中二次制冷剂包含为制冷剂的至少约5重量％的量的TFMCB。
编号实施方案127：根据编号实施方案125所述的二次回路系统，其中二次制冷剂包含为制冷剂的至少约15重量％的量的TFMCB。
编号实施方案128：根据编号实施方案125所述的二次回路系统，其中二次制冷剂包含为制冷剂的至少约50重量％的量的TFMCB。
编号实施方案129：根据编号实施方案125所述的二次回路系统，其中二次制冷剂包含为制冷剂的至少约70重量％的量的TFMCB。
编号实施方案130：根据编号实施方案125所述的二次回路系统，其中二次制冷剂包含为制冷剂的至少约90重量％的量的TFMCB。
编号实施方案131：根据编号实施方案125所述的二次回路系统，其中二次制冷剂包含为制冷剂的至少约95重量％的量的TFMCB。
编号实施方案132：根据编号实施方案125所述的二次回路系统，其中二次制冷剂包含为制冷剂的至少约99重量％的量的TFMCB。
编号实施方案133：根据编号实施方案125所述的二次回路系统，其中二次制冷剂基本上由TFMCB组成。
编号实施方案134：根据编号实施方案125所述的二次回路系统，其中二次制冷剂由TFMCB组成。
编号实施方案135：根据编号实施方案125至134中任一项所述的二次回路系统，其中二次制冷剂另外包含选自HFE-7000、HFE-7200、HFE-7100、HFE-7300、HFE-7500、HFE-7600、反式-1,2-二氯乙烯、正戊烷、环戊烷、乙醇、全氟(2-甲基-3-戊酮)(Novec 1230)、顺式-HFO-1336mzz、反式-HFO-1336mzz、HF-1234yf、HFO-1234ze(E)、HFO-1233zd(E)和HFO-1233zd(Z)的一种或多种共流体。
编号实施方案136：根据编号实施方案125至134中任一项所述的二次回路系统，其中二次制冷剂另外包含选自正戊烷、环戊烷、顺式-HFO-1336mzz、反式-HFO-1336mzz、HFO-1233zd(E)、HFO-1233zd(Z)、HFO-1234yf、HFO-1234ze(E)的一种或多种共流体。
编号实施方案137：根据编号实施方案135或136所述的二次回路系统，其中一种或多种共流体以制冷剂的至少约5重量％的量存在。
编号实施方案138：根据编号实施方案135或136所述的二次回路系统，其中一种或多种共流体以制冷剂的至少约10重量％的量存在。
编号实施方案139：根据编号实施方案135至138所述的二次回路系统，其中二次制冷剂基本上由TFMCB和一种或多种共流体组成。
编号实施方案140：根据编号实施方案135至138所述的二次回路系统，其中二次制冷剂由TFMCB和一种或多种共流体组成。
编号实施方案141：根据编号实施方案125至140中任一项所述的二次回路系统，其中二次制冷剂是1类制冷剂。
编号实施方案142：根据编号实施方案125至141中任一项所述的二次回路系统，其中二次制冷剂是A类制冷剂。
编号实施方案143：根据编号实施方案125至142中任一项所述的二次回路系统，其中二次制冷剂是A1类制冷剂。
编号实施方案144：根据编号实施方案125至143中任一项所述的二次回路系统，其中二次制冷剂具有不大于约1000的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案145：根据编号实施方案125至143中任一项所述的二次回路系统，其中二次制冷剂具有不大于约700的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案146：根据编号实施方案125至143中任一项所述的方法，其中二次制冷剂具有不大于约500的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案147：根据编号实施方案125至143中任一项所述的二次回路系统，其中二次制冷剂具有不大于约300的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案148：根据编号实施方案125至143中任一项所述的方法，其中二次制冷剂具有不大于约150的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案149：根据编号实施方案124至148所述的二次回路系统，其中所述系统包括使用一次制冷剂的一次蒸气压缩系统回路，并且该一次蒸气压缩系统回路的蒸发器冷却二次回路流体，其中根据编号实施方案125至148所述的所述制冷剂或根据编号实施方案124所述的热传递组合物用作二次回路流体。
编号实施方案150：根据编号实施方案149所述的二次回路系统，其中所述一次制冷剂选自HFO-1234ze(E)、HFO-1234yf、丙烷、R455A、R32、R466A、R44B、R290、R717、R452B、R448A和R449A，优选HFO-1234ze(E)、HFO-1234yf或丙烷。
编号实施方案151：根据编号实施方案124至150所述的二次回路系统，其中所述系统是二次制冷回路系统。
编号实施方案152：根据编号实施方案124至150所述的二次回路系统，其中所述系统是二次空调回路系统。
编号实施方案153：根据编号实施方案151所述的二次回路系统，其中所述二次制冷回路系统选自低温制冷系统、中温制冷系统、商用冷藏机、商用冷冻机、工业冷冻机、工业冰箱和冷却器。
编号实施方案154：根据编号实施方案152所述的二次回路系统，其中所述二次空调回路系统选自移动式空调系统或固定式空调系统。
编号实施方案155：根据编号实施方案154所述的二次回路系统，其中所述固定式空调系统选自模块化或常规单独包装的冷却器，具体地为正排量冷却器，更具体地为空气冷却或水冷却的直接膨胀式冷却器，住宅空调系统，具体地为管式分流或无管式分流空调系统、住宅热泵、住宅空气-水热泵/热水系统、工业空调系统、商用空调系统，具体地为包装屋顶式单元和可变制冷剂流(VRF)系统；以及商用空气源、水源或地源热泵系统。
编号实施方案156：一种包括蒸气压缩系统(一次回路)和二次回路空调系统的机动车空调系统，其中一次回路包含HFO-1234yf作为制冷剂，并且二次回路包含编号实施方案125至148所述的制冷剂或编号实施方案1至28所述的热传递组合物。
编号实施方案157：根据编号实施方案156所述的机动车空调系统，其中二次回路用于冷却汽车发动机中的部件。
编号实施方案158：根据编号实施方案156或157所述的机动车空调系统，其中二次回路用于冷却电池。
编号实施方案159：一种替换热传递系统中现有热传递流体的方法，所述方法包括以下步骤：(a)从所述系统中去除所述现有热传递流体的至少一部分；并且随后(b)将包含TFMCB的热传递流体以热传递流体的至少约5重量％的量引入所述系统中。
编号实施方案160：根据编号实施方案159所述的方法，其中热传递流体包含为热传递流体的至少约15重量％的量的TFMCB。
编号实施方案161：根据编号实施方案159所述的方法，其中热传递流体包含为热传递流体的至少约50重量％的量的TFMCB。
编号实施方案162：根据编号实施方案159所述的方法，其中热传递流体包含为热传递流体的至少约70重量％的量的TFMCB。
编号实施方案163：根据编号实施方案159所述的方法，其中热传递流体包含为热传递流体的至少约90重量％的量的TFMCB。
编号实施方案164：根据编号实施方案159所述的方法，其中热传递流体包含为热传递流体的至少约95重量％的量的TFMCB。
编号实施方案165：根据编号实施方案159所述的方法，其中热传递流体包含为热传递流体的至少约99重量％的量的TFMCB。
编号实施方案166：根据编号实施方案159所述的方法，其中热传递流体基本上由TFMCB组成。
编号实施方案167：根据编号实施方案159所述的方法，其中热传递流体由TFMCB组成。
编号实施方案168：根据编号实施方案159至167中任一项所述的方法，其中热传递流体是1类制冷剂。
编号实施方案169：根据编号实施方案159至168中任一项所述的方法，其中热传递流体是A类制冷剂。
编号实施方案170：根据编号实施方案159至169中任一项所述的方法，其中二次制冷剂是A1类制冷剂。
编号实施方案171：根据编号实施方案159至170中任一项所述的方法，其中二次制冷剂具有不大于约1000的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案172：根据编号实施方案159至170中任一项所述的方法，其中二次制冷剂具有不大于约700的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案173：根据编号实施方案159至170中任一项所述的方法，其中二次制冷剂具有不大于约500的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案174：根据编号实施方案159至170中任一项所述的方法，其中二次制冷剂具有不大于约300的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案175：根据编号实施方案159至170中任一项所述的方法，其中二次制冷剂具有不大于约150的全球变暖潜能值(GWP)。
编号实施方案176：根据编号实施方案159至175中任一项所述的方法，其中步骤(a)涉及在步骤(b)之前从所述系统中去除现有热传递流体中的至少5重量％。
编号实施方案177：根据编号实施方案159至175中任一项所述的方法，其中步骤(a)涉及在步骤(b)之前从所述系统中去除现有热传递流体中的至少10重量％。
编号实施方案178：根据编号实施方案159至175中任一项所述的方法，其中步骤(a)涉及在步骤(b)之前从所述系统中去除现有热传递流体中的至少15重量％。
编号实施方案179：根据编号实施方案159至175中任一项所述的方法，其中步骤(a)涉及在步骤(b)之前从所述系统中去除现有热传递流体中的至少50重量％。
编号实施方案180：根据编号实施方案159至175中任一项所述的方法，其中步骤(a)涉及在步骤(b)之前从所述系统中去除现有热传递流体中的至少70重量％。
编号实施方案181：根据编号实施方案159至175中任一项所述的方法，其中步骤(a)涉及在步骤(b)之前从所述系统中去除现有热传递流体中的至少90重量％。
编号实施方案182：根据编号实施方案159至175中任一项所述的方法，其中步骤(a)涉及在步骤(b)之前从所述系统中去除现有热传递流体中的至少95重量％。
编号实施方案183：根据编号实施方案159至175中任一项所述的方法，其中步骤(a)涉及在步骤(b)之前从所述系统中去除现有热传递流体中的至少99重量％。
编号实施方案184：根据编号实施方案159至175中任一项所述的方法，其中步骤(a)涉及在步骤(b)之前从所述系统中去除现有热传递流体中的至少99.5重量％。
编号实施方案185：根据编号实施方案159至175中任一项所述的方法，其中步骤(a)涉及在步骤(b)之前从所述系统中去除现有热传递流体中的基本上全部。
编号实施方案186：根据编号实施方案159至185中任一项所述的方法，其中该方法包括在进行步骤(a)之后并且在进行步骤(b)之前用溶剂冲洗所述系统的步骤。
编号实施方案187：根据编号实施方案159至186中任一项所述的方法，其中热传递流体替换电子设备中的现有流体。
编号实施方案188：根据编号实施方案159至186中任一项所述的方法，其中热传递流体替换有机朗肯循环中的现有流体。
编号实施方案189：根据编号实施方案159至186中任一项所述的方法，其中热传递流体替换高温热泵中的现有流体。
编号实施方案190：根据编号实施方案159至186中任一项所述的方法，其中热传递流体替换二次回路中的现有流体。
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