发明内容

本发明的目的是提供一种止回阀单元，该止回阀单元在给定条件下展现出明确的打开和关闭时间并且不太易于产生噪音。

以上目的通过根据权利要求1的止回阀单元来解决。

特别地，止回阀单元包括：

·轴轴承体，其包括沿着轴向方向延伸的至少大致圆柱形的安装部分；

·安装在安装部分中的阀轴，其中，该阀轴沿着轴向方向延伸并且沿着轴向方向可移位；

·包括密封表面的阀头，其中，该阀头沿轴向方向安置在阀轴的远端上，该远端背向安装部分；以及

·在轴轴承体内部的阻尼储液器，其中，该阻尼储液器的体积通过阀轴沿着轴向方向相对于轴轴承体的运动而改变；

此外，在根据本发明的止回阀中，并行地提供至少两个通道，这些通道中的每一个构成阻尼储液器和外部之间的流体连接件，其中，阻尼储液器与这些通道分开，至少基本上被封闭，其中，每个通道的长度是相应通道的水力直径的至少十倍。

一般而言，术语“并行地提供通道”(或“平行通道”)不要求该至少两个通道在几何上平行。该术语应仅指示该至少两个通道建立至少两个不同的流体连接件，流体可以通过这些流体连接件并行地通过，以便从阻尼储液器流到外部，且反之亦然。换句话说，如果流体的同一部分在从阻尼储液器流到外部(或反之亦然)时首先必须流过第一通道且然后进一步流过第二通道，则第一和第二通道在这个意义上不平行。在这种情况下，第一通道和第二通道“串联”布置(“连续通道”)。此外，必须理解的是，不要求阻尼储液器和外部之间的流体连接件仅由平行通道单独建立。例如，可向平行通道中的一个或多个串联地提供一个附加导管或几个附加导管，以便完成阻尼储液器和外部之间的流体连接件。

通道的长度与其水力直径相比是大的。因此，通道包括面向通道内部的流体的大的内表面。边界效应对于流过通道的流体而言的重要性很高。因此，促进了通道内的层流。通过提供至少两个通道，该效应得以显著增加，因为与所有流体都必须穿过一个单个通道的情况相比，各个通道可以更小。因此，阻尼储液器和外部之间的流体流动由通道来精确地确定。另一方面，在并行地具有至少两个通道的情况下，各个通道可以更短，且因此止回阀单元的尺寸保持为小的。

该至少两个平行通道被构造为用于在阻尼储液器和外部之间流动的流体的“瓶颈”。因此，阻尼至少基本上由该至少两个通道来确定。换句话说，止回阀单元被构造成使得对于在阻尼储液器和外部之间流动的流体而言流动阻力至少基本上由该至少两个平行通道来确定。

根据本发明的止回阀单元就阀轴的轴向移位而论展现出明确定义的和最佳的阻尼特性。因此，可以保证明确定义的打开和关闭时间。此外，避免了不期望的振荡。例如，即使止回阀单元仅部分打开，也防止阀颤振。

另外，根据本发明的止回阀单元在离心式压缩机中发生喘振时展现出快速且明确定义的关闭。

通道中的单独一者的水力直径d_H可从该通道在垂直于该通道的纵向方向的平面中的截面积Ac和所述通道的内圆周O_c如下计算得出：d_H＝4*A_c/O_c。

一般而言，单独通道的水力直径可沿着通道的纵向方向变化。术语“水力直径”优选地是指最小水力直径或有效水力直径。有效水力参数是与实施例的实际通道具有相同长度并展现出与实际通道基本上相同流动阻力的均匀圆柱形通道的水力参数，其中，实际通道可具有更复杂的形状。

优选地，每个通道的长度是相应通道的水力直径的至少25倍，更优选地至少50倍。在这些情况下，通道足够长以获得通道的面向在其中流动的流体的内表面的甚至更强烈的影响。

然而，每个通道的长度优选地等于或小于其水力直径的2000倍，更优选地小于1000倍。否则，流动阻力将过高并且可能损害止回阀单元的快速关闭。

止回阀单元可被构造成允许流体沿着顺流方向流动但防止流体沿与顺流方向相反的逆流方向流动。

密封表面可以被构造用于密封地抵靠对应阀座。例如，密封表面可以至少基本上具有环形线的形状。根据另一个示例，密封表面可具有至少截头圆锥形状。作为另外的示例，密封表面的形状可以至少基本上对应于球形区。

阀轴以及阀头和密封表面(即，阀轴组件)被构造成沿着轴向方向从关闭位置移位。阀轴(以及阀头及其密封表面)沿轴向方向的最大行程为关闭位置与完全打开位置之间的范围。阀轴的移位会引起止回阀单元的打开和关闭。

根据本发明的优选实施例，密封表面的直径在15mm到300mm、更优选地20mm到150mm、最优选地25mm到100mm的范围内。例如，密封表面的直径可为27mm。在具有那些尺寸的情况下，止回阀单元适合于例如在典型的制冷循环中使用。

根据另一个方面，阀轴的最大行程优选地在4mm到100mm、更优选地5mm到50mm、且最优选地6mm到35mm的范围内。这种最大行程对于止回阀单元的短的打开和关闭时间而言足够小，但展现出足够大的开度以基本上不阻碍沿着顺流方向通过止回阀单元的期望的流体流动。

特别地，关闭位置可以是阀轴的轴向位置，在该位置中，阀头从轴轴承体突出得最远。

阀头相对于阀轴被至少轴向地固定。优选地，阀头轴向地且旋转地固定到阀轴。例如，阀头可以与阀轴一体地形成。

附加地或替代地，包括阀轴和阀头的阀轴组件的总质量小于0.2kg，更优选地小于0.1kg，且最优选地小于0.02kg。

阀轴的近侧侧部以及其近端被插入到轴轴承体的内部中。阀轴是通过轴轴承体的安装部分来安装的。特别地，安装部分以轴向可移位方式来保持和引导阀轴。

阻尼储液器可以部分地延伸到阀轴的位于阀轴远端处的空腔中，其中，该空腔在阀轴的远端处是开放的。

在本发明的优选的实施例中，阀轴的近端构成阻尼储液器的远端。此实施例需要很少的零件并且制造起来容易且便宜。

在本发明的优选实施例中，阀头包括密封元件，其中，密封表面位于该密封元件上。密封元件至少轴向地固定到阀头，更优选地轴向地且旋转地固定到阀头。例如，密封元件可以由PFFE制成。

优选地，止回阀单元进一步包括迫使阀轴沿轴向方向朝向关闭位置的弹性元件。换句话说，弹性元件展现出用于关闭止回阀单元的恢复力。因此，阀头和密封表面与阀轴一起被迫处于关闭位置中。阀轴可以通过抵消弹性力的外力而移位。例如，用于使阀轴沿轴向方向朝向完全打开位置移位的打开力可由作用在阀头远侧侧部上的上游侧压力和作用在阀头近侧侧部上的下游侧压力之间的差异产生。在这种情况下，打开力由上游侧压力高于下游侧压力造成和/或通过上游侧压力作用在其上的远侧侧部的有效面积产生。所述有效面积可大于下游侧压力作用在其上的阀头近侧侧部的有效面积。上游侧和下游侧是相对于上述顺流方向定义的。

根据本发明的方面，止回阀单元具有包括至少阀头和轴轴承体的中心单元，其中，该中心单元被构造成使得当止回阀单元完全打开时其具有滴状的外部形状。因此，对于围绕中心单元流过止回阀的流体而言流动阻力非常低。这提高了其中使用止回阀单元的回路的能量效率。

更优选地，弹性元件是弹簧，例如压缩弹簧。弹簧可安装在阀轴与轴轴承体之间。特别地，轴轴承体的构成阻尼储液器的近侧侧部的一部分可包括弹簧座。弹簧座适于安装弹簧的近端。弹簧座可具有至少基本上环形的形状。最优选地，弹簧部分地延伸穿过阀轴的空腔。

更优选地，上文提到的弹性元件(其可以是压缩弹簧)的恢复力适于在没有压差的情况下关闭止回阀单元。例如，在关闭位置中施加的恢复力可对应于由于阀轴组件的质量所致的重力的至少100％，最优选地至少120％或至少140％。因此，对于止回阀单元的每种空间取向确保了止回阀单元的关闭。例如，如果阀轴组件的总质量为0.02kg，则在关闭位置中的恢复力可能为0.24N。

附加地或替代地，弹性元件的弹簧常数可小于0.1N/mm，更优选地小于0.02N/mm。弹簧常数应尽可能低，使得仅沿着顺流方向的小的压降是必要的，以使止回阀单元保持处于完全打开位置中。

根据本发明的另外的方面，止回阀单元优选地以至少基本上竖直构型来安装和/或使用，其中，由于阀轴组件的质量所致的重力迫使阀轴组件朝向其关闭位置。因此，为使阀轴组件远离其关闭位置移位，必须克服至少其重力。例如，所需的打开力可以是阀轴组件的重力与弹性构件的弹性力之和。在竖直构型中，轴向方向平行于重力方向。

根据本发明的另一个方面，阀轴和/或阀头由铝和/或聚四氟乙烯(PFFE)制成。

优选地，如果出现反向压降，则止回阀单元被构造成在小于2s内关闭，更优选地在小于0.5s内关闭，最优选地在小于0.2s内关闭。如果止回阀单元没有关闭，则反向压降将引起流体沿逆流方向流动。在这种快速关闭时间的情况下，可以安全地保护流体循环(诸如，制冷剂循环)中的元件免受损坏。

如上文所指出的，阻尼储液器的容积根据阀轴的轴向位置而改变。止回阀单元被构造成使得如果阀轴轴向地移位以便抑制所述轴向运动，则流体通过通道流入或流出阻尼储液器。

特别地，阀轴沿轴向方向远离其关闭位置移位得越多，阻尼储液器的容积就减小得越多。因此，阻尼储液器中的流体从阻尼储液器流入通道中，进一步流过通道，且最后流到外部。流体的粘性引起阻尼力抵消阀轴的轴向运动。

反之亦然，阀轴沿轴向方向朝向其关闭位置移位得越多，阻尼储液器的容积就增加得越多。因此，流体从外部进入到通道中，进一步流过通道，且最后进入到阻尼储液器中。再次，流体的粘性引起阻尼力抵消阀轴的轴向运动。外部可以是指轴轴承体的外部。特别地，如果止回阀单元打开，则外部可以是用于使流体通过止回阀单元的主要流动通道。

在本发明的情况下，阻尼力主要由流过通道的流体来确定。由于通道的尺寸与制造公差相比是大的，因此仅存在阻尼特性对制造公差的低敏感性。因此，利用本发明，确保了明确定义的阻尼特性。

例如，可以通过通道的数量、通道的长度和通道的形状来精细地调节期望的阻尼特性。

在本发明的另外的优选实施例中，阻尼储液器位于轴轴承体中。例如，阻尼储液器可由形成在轴轴承体中的空腔和轴轴承体的内部的近侧部分构成。阻尼储液器在其远端处可由阀轴的近侧侧部界定。在其近端处，阻尼储液器可由轴轴承体的壁界定。

优选地，宽度、长度、深度、直径和/或形状对于所有通道而言都相同。据此，促进了所有通道中更均匀的流体流动。因此，可以避免失衡和不期望的力矩。

附加地或替代地，通道被构造成使得对于流过通道的流体而言流动阻力对所有通道都可至少基本上相同。在此上下文中，基本上相同可意味着：对于给定的相同条件，两个不同通道的所述流动阻力相差不超过40％，更优选地不超过20％，且最优选地不超过10％。

根据本发明的另一个优选方面，每个通道的宽度、深度、直径和/或截面形状沿着相应通道的纵向方向不改变或至少基本上不改变。因此，流体可以以均匀的方式流过每个通道。

优选地，通道的垂直于其纵向方向的直径和/或宽度在0.05mm到3mm、更优选地0.08mm到1mm、最优选地0.1mm到0.5mm的范围内。

根据本发明的另一个方面，通道的沿着其纵向方向的长度可为至少5mm，更优选地至少8mm。因此，通道的流动阻力对于流体的层流而言是足够高的。

每个通道的水力直径优选地至少为0.07mm，更优选地至少为0.1mm。附加地或替代地，每个通道的水力直径优选地最大等于或小于1mm，更优选地为0.5mm，最优选地为0.3mm。

一般而言，通道没必要具有直线形状。例如，它们可被提供为螺旋凹槽(见下文)。然而，在本发明的优选实施例中，通道具有直线形状。

优选地，提供至少三个通道，更优选地至少四个通道，且最优选地至少五个通道。因此，流体流动被划分到更多的通道中。存在足够数量的通道，使得各个通道足够小以即使在阀轴组件的快速运动期间出现大的流体流动也确保其中的流体的层流。

在所有通道的垂直于通道内部的相应流体流动方向的给定总横截面面积(称为总通道横截面)的情况下，提供通道，阻尼特性越好。这在下文中进行了解释：假设所有通道都具有相同的形状或至少具有类似的形状，在不增加总通道截面的情况下提供更多通道意味着每一单个通道的通道截面(垂直于其中的相应流体流动方向)被减小。换句话说，单个通道越来越小。如果通道足够小，则得以确保通道内的层流。提供更多通道促进使单个通道足够小，使得阻尼力与阀轴的速度的绝对值成比例，而不是与所述速度的二次幂成比例。

另一方面，通道的数量不应过高，以便允许实现止回阀单元的具成本效益的、快速和可靠的生产。因此，通道的数量优选地最大为200，更优选地最大为100，且最优选地最大为50。此外，如果单个通道太小，则它们可易于甚至被很小的污垢和/或磨蚀微粒堵塞。

当然，非常有利的是，通道的数量在上文提到的上限和下限内。

周向方向垂直于轴向方向。阀轴沿轴向方向的与其远端相反的端部被表示为其近端。阻尼储液器可位于阀轴的近端的侧部处。

活塞直径是阀轴的周向外表面在阀轴的接合部分中的直径，其中，该接合部分是阀轴沿着轴向方向的一部分，其被构造成与安装部分接合以用于将阀轴安装在其中。接合部分设置在阀轴的近侧侧部处。

在本发明的优选实施例中，止回阀单元对于在阻尼储液器和外部之间的预定流体的流动展现出小于2300的雷诺数。流动至少主要通过通道发生。雷诺数是流动特性的指标。如果雷诺数小于2300，则阻尼力至少基本上与阀轴的移位速度的绝对值成比例。然而，应指出，阀轴和轴轴承体之间的流动的一部分可能发生在轴轴承体和阀轴之间的接合区域处。该接合区域是这样的区域，即，轴轴承体的安装部分与阀轴的接合部分在此处接合，换句话说，安装部分和接合部分之间的接触和滑动区域。接合区域的位置和/或尺寸可取决于阀轴的轴向位置与否而变化。

更优选地，预定流体包括空气、制冷剂R134a、制冷剂R410a和/或CO2。附加地，预定流体可包括高达5质量％的润滑剂，特别是油。替代地，预定流体可不含油，且最优选地不含任何润滑剂。对于给定的操作条件，R134a和R410a的粘性可以在10μPa·s到20μPa·s的范围内。

根据本发明的优选方面，在阻尼储液器和外部之间流动的流体必须独立于阀轴的轴向位置通过通道的总长度。因此，阻尼特性独立于阀轴的轴向位置。

根据本发明的另一个方面，止回阀单元包括排放通路(drain passage)，该排放通路构成阻尼储液器和轴轴承体的外部之间的另外的流体连接件(补充所述通道)。例如，如果穿过止回阀单元的流体(比如制冷剂)包括油，则一部分油可通过通道进入到阻尼储液器内部。存在油被困在阻尼储液器中并至少部分地填充阻尼储液器的风险。由于油几乎不可压缩，因此在这种情况下减小了阻尼储液器的有效体积。这可能阻碍阻尼特性，且甚至使阀轴的可能行程变小。利用附加的排放通路，被困在阻尼储液器中的油可以通过排放通路离开阻尼储液器。因此，当阀轴向近侧移动时，油通过排放通路被泵送出阻尼储液器。排放通路可通过内开口通向阻尼储液器并且可通过外开口通到外部，例如通到主要流动通道。

例如，排放通路可以在阻尼储液器的底部区域处通向阻尼储液器。底部区域可能由重力方向来定义。被困在阻尼储液器中的油将收集在底部区域中，且因此更轻松地通过排放通路流出阻尼储液器。

更优选地，排放通路由排放孔构成，该排放孔延伸穿过将阻尼储液器与轴轴承体的外部分离的储液器壁。特别地，储液器壁可以是轴轴承体的一部分。

在本发明的更优选的实施例中，排放通路包括排放止回阀，例如止回瓣。排放止回阀可在排放通路内设置在其内开口处或在其外开口处。排放止回阀确保可以将油泵送出阻尼储液器，但它防止流体和油通过阻尼道从外部进入到阻尼储液器中，因为这可能阻碍阻尼特性。最优选地，排放止回阀被构造成使得它仅在达到从阻尼储液器到外部的预定压降时才打开。

一些通道或所有通道可设置在通道部分中。换句话说，所述通道被聚集在一个单个通道部分中。通道部分可设置在一个单个单元中。这显著促进了止回阀单元的生产并降低了其成本。此外，止回阀单元的尺寸通过将通道聚集在一起而减小。

优选地，阀轴的周向外表面沿轴向方向在接合部分和阀头之间的中间部分中的直径小于活塞直径。

在本发明的优选实施例中，止回阀包括周向凹槽部分，该周向凹槽部分安置在阀轴的周向外表面上或安装部分的周向内表面上并且沿着轴向方向延伸，其中，通道由设置在凹槽部分中的平行螺旋凹槽形成。

在这种情况下，螺旋凹槽中的每一个构成一个通道，且因此构成外部和阻尼储液器之间的流体连接件。此外，在这种情况下，通道部分由凹槽部分形成。由于在此实施例中凹槽构成通道，因此自然地，关于通道所描述的任何特征都可适用于凹槽。更详细地，通道受相应的螺旋凹槽的表面和配对物的表面的限制。如果凹槽部分安置在安装部分的周向内表面上，则配对物的表面是阀轴的周向外表面。反之亦然，如果凹槽部分安置在阀轴的周向外表面上，则配对物的表面是安装部分的周向内表面。

在凹槽为螺旋形的情况下，其总长度以及其总表面与直通道相比而更大。因此，边界效应的重要性增加，这有助于确保螺旋凹槽内部的层流。此外，由于活塞杆的轴向移位所致的磨损沿周向方向均匀地分布。沿着轴向方向的直凹槽将不会出现这种情况。

平行螺旋凹槽具有相同的螺距。因此，不同的螺旋凹槽彼此不交叉。因此，确保了每个螺旋凹槽中更均匀的流体流动。提供了至少两个螺旋凹槽，以便获得流动力对称性而达到更好的同心度和较少的磨损。

如果凹槽部分位于阀轴的周向外表面处，则凹槽部分可对应于接合部分。

螺旋凹槽可占据凹槽部分的周向表面的至少20％。例如，如果凹槽部分位于安装部分的周向内表面处，则螺旋凹槽可在凹槽部分内占据安装部分的周向内表面的至少20％，或者如果凹槽部分位于阀轴的周向外表面处，则螺旋凹槽可在凹槽部分内占据阀轴的周向外表面的至少20％。更优选地，螺旋凹槽占据凹槽部分的至少25％，甚至更优选地至少30％，最优选地至少50％。

在本发明的甚至更优选的实施例中，所有螺旋凹槽都沿周向方向均等地间隔开。这也有助于避免失衡和不期望的力矩，并且降低了阀轴卡住的风险。

更优选地，凹槽部分沿轴向方向的长度对应于阀轴沿轴向方向的长度的至少20％，更优选地至少35％，最优选地至少50％。附加地或替代地，凹槽部分的长度可等于或小于50mm，更优选地小于25mm。以此，可以将止回阀单元的尺寸保持为小的。

关于通道的数量，参考上文。具体地，平行螺旋凹槽的数量可在5和25之间。随着平行螺旋凹槽数量的增加，实现了通过螺旋凹槽的流动以及沿周向方向的对应力的更好分布。这导致阀轴和安装部分之间的更好的同心度和较小且更均匀分布的磨损。如果凹槽部分设置在阀轴处，则提供来保持总横截面面积的螺旋凹槽越多，阀轴被螺旋凹槽机械削弱得越少。

详细地说，螺旋凹槽的深度在0.1mm到1mm的范围内。附加地或替代地，螺旋凹槽的深度在从活塞直径的1％到5％的范围内。深度可沿着垂直于轴向方向和周向方向两者的径向方向限定。因此，螺旋凹槽足够平坦以展现出流体的层流，但可以轻松制造。此外，这些尺寸适合于足够的制造公差和预期的可能偏心度。

更优选地，螺旋凹槽沿周向方向的宽度在0.15mm到1.5mm的范围内。附加地或替代地，螺旋凹槽的深度在从阀轴的活塞直径的1.5％到7.5％的范围内。因此，螺旋凹槽足够窄以展现出流体的层流，但可以轻松制造。

由于螺旋凹槽的尺寸与制造公差相比是大的，因此仅存在阻尼特性对制造公差的低敏感性。螺旋凹槽比可能的偏心度要深，且因此阻尼特性受阀轴和/或安装部分的不期望的偏心度的影响较小。这进一步支持明确定义的阻尼特性。

根据本发明的又一更优选的方面，活塞直径和安装部分的内圆周之间的差异在0.05mm到0.15mm的范围内。附加地或替代地，活塞直径和安装部分的内圆周之间的差异在活塞直径的0.4％到0.8％的范围内。因此，充分考虑了预期的公差和可能的偏心度。

在本发明的更优选的实施例中，外部与每个螺旋凹槽的面向阀轴远端的远端开口流体连接，并且阻尼储液器与每个螺旋凹槽的背向阀轴远端的近端开口流体连接。这确保了恰当的流体流动和阻尼特性。

更优选地，螺旋凹槽的螺旋圈数为整数。如果由于偏心度所致而存在第一区(在接合部分中的阀轴的周向外表面和安装部分的周向内表面的直径之间具有最小距离)以及由于偏心度所致而存在第二区(在接合部分中的阀轴的周向外表面和安装部分的内圆周之间具有最大距离)，则流过螺旋凹槽的流体将必须穿过第一区和第二区相同的次数。

附加地或替代地，螺旋凹槽的螺旋圈数是在从1到10的范围内，最优选地在1到3的范围内，特别是1、2或3。螺旋圈数越多，生产螺旋凹槽就越困难，并且也就越难以提供足够数量的凹槽。如果螺旋凹槽未展现出足够的螺旋圈数，例如少于一个完整的螺旋圈数(即，如果螺旋凹槽沿着其整个长度沿周向方向没有缠绕至少360°)，则所得阻尼行为可能并不令人满意。

在更优选的实施例中，径向间隙设置在阀轴的周向外表面和接合区域外部的包围型(surrounding)轴轴承体之间。特别地，间隙可设置在接合区域的远侧和/或近侧。

根据本发明的更优选的实施例，凹槽部分位于阀轴的周向外表面处。在此实施例的情况下，在将阀轴插入到阀体中之前，可以轻松地在所述周向外表面上加工出螺旋凹槽。这促进了生产并降低了制造成本。此外，通过螺旋凹槽减小了阀轴的质量。这有益于短的关闭和打开时间。

最优选地，凹槽部分对应于接合部分，并且凹槽部分中的周向外表面的直径大于阀轴的周向外表面在阀轴的中间部分中的直径，所述中间部分沿轴向方向位于凹槽部分和阀头之间。中间部分不直接与安装部分接合。相应地，间隙设置在中间部分中的阀轴的周向外表面和包围型轴轴承体之间。该间隙被构造成允许流体在螺旋凹槽的远端和轴轴承体的外部之间流动。在这种构型中，凹槽部分不需要延伸到轴轴承体的外部中，但如论如何，流体可以流入和流出螺旋凹槽。

附加地或替代地，止回阀单元被构造成使得凹槽部分(其对应于接合部分)独立于阀轴的轴向位置而完全保持在轴轴承体内部，特别是在安装部分内。因此，接合区域的大小与阀轴的轴向位置无关。此外，在阻尼储液器和外部之间流动的流体必须独立于阀轴的轴向位置而通过螺旋凹槽的总长度。

在本发明的另一个更优选的实施例中，凹槽部分位于安装部分处。

类似于上文所描述的实施例，为了构成间隙，阀轴的周向外表面在接合部分中的直径可大于在阀轴的中间部分的直径，中间部分沿轴向方向在远侧与接合部分相邻。特别地，中间部分可延伸直到阀头。

最优选地，在所提到的相应实施例中，周向外表面在阀轴的中间部分中的直径比周向外表面在接合部分中的直径小螺旋凹槽的深度的至少100％，格外优选地小螺旋凹槽的深度的至少200％。因此，间隙足够大而不会严重损害流体流动。

替代地或附加地，为了构成间隙，周向内表面在凹槽部分中的直径可小于轴轴承体的内部的周向内表面在轴轴承体的远侧部分中的直径，所述远侧部分沿轴向方向位于凹槽部分和轴轴承体的内部的远端之间。

最优选地，止回阀单元被构造成使得凹槽部分独立于阀轴的轴向位置而在其完整的轴向长度上与阀轴保持接合。因此，在阻尼储液器和外部之间流动的流体必须独立于阀轴的轴向位置而通过螺旋凹槽的总长度。

根据本发明的另一个优选实施例，止回阀包括插入件，其中，通道由该插入件形成。特别地，通道可包括通道部分。例如，插入件可具有至少大致圆柱形的形状。

插入件可压配合到止回阀单元，特别是压配合到止回阀单元的接收部分。因此，插入件本身是单独生产的。

这显著促进了通道的产生。替代地，插入件可借助于螺纹固定到止回阀单元。

根据更优选的实施例，插入件固定在阀轴内。相应地，阀轴包括用于插入件的接收部分。最优选地，插入件布置在阀轴内的空腔的远端处。例如，插入件可压配合到空腔的远端中。对于每个通道，通道的远端可与外部流体连接，并且通道的近端可与阻尼储液器流体连接。例如，通道的近端直接通向阻尼储液器中。可在阀轴中提供与通道串联的导管，以用于在外部和通道的远侧开口之间建立流体连接件。该导管可沿径向方向延伸。

根据另一个更优选的实施例，插入件直接固定到轴轴承体并固定在轴轴承体内(例如，通过如上文所指出的压配合)。因此，在这种情况下，轴轴承体包括接收部分。甚至更优选地，插入件布置在阻尼储液器的近端处。对于每个通道，通道的近端可与外部流体连接，并且通道的远端可与阻尼储液器流体连接。例如，通道的远侧开口直接通向阻尼储液器中。可在轴轴承体中提供与通道串联的导管，以用于在外部与通道的近侧开口之间建立流体连接件。该导管可沿轴向方向延伸。

最优选地，导管的水力直径显著大于(例如，超过50％)所有通道的水力直径之和。因此，导管对止回阀单元的阻尼特性没有显著影响。

在更优选的实施例中，通道平行于轴向方向延伸。换句话说，每个通道的纵向方向平行于轴向方向。

更优选地，通道完全形成在插入件内部。各个通道可具有矩形(例如，方形)形状或圆弧(例如，圆形、椭圆形、卵形)形状。不同的通道可具有不同的形状，或者所有通道都可具有相同的形状。通道可以以规则图案分布在插入件内。特别地，所有通道都可完全形成在插入件内部。

此外，通道可由在沿着轴向方向延伸的插入件实心杆之间的空的空间形成。例如，插入件可包括：外壁，其具有套管状形状并沿轴向方向延伸；以及几个圆柱形杆，其平行于轴向方向径向地布置在外壁内部。这些杆可通过压配合固定到外壁中。也有可能例如通过压配合直接平行于轴向方向将几个杆(例如，这种圆柱形杆)安装在引导部分内(即，没有附加外壁)。在这种情况下，所述多个杆构成插入件。

更优选地，通道由插入件的径向外表面(即，沿径向方向所见的插入件的外表面)上的凹槽形成。在这种情况下，每个通道受相应凹槽的表面和接收部分的面向凹槽的表面的限制。

特别地，通道可由平行于轴向方向的直凹槽形成。可以可靠地、快速地且具成本效益地生产包括这种直凹槽的插入件。直凹槽可均等地分布在插入件的径向外表面上。

替代地，通道由插入件的径向外表面上的螺旋凹槽形成。径向外表面上的所述螺旋凹槽可形成为像上文所描述的凹槽区段中的螺旋凹槽一样。螺旋凹槽的优点从上文是明显可见的。然而，制造螺旋凹槽比制造直凹槽更困难且更昂贵。最优选地，所有通道都由径向外表面上的螺旋凹槽形成。

一般而言，取决于针对不同止回阀单元的各个要求，可以生产相同的止回阀单元但不同的插入件。因此，可以通过生产特定的插入件且然后将此插入件固定到止回阀单元来制造展现出特定的阻尼特性的止回阀单元，该插入件被构造成在恰当地固定到止回阀单元时展现出所述期望的阻尼特性。特别地，止回阀单元的阻尼特性由插入件的通道的数量和/或形状来确定。

在使用插入件的情况下，在安装插入件前插入件的外周向直径与接收部分的内周向直径之间的差异可约为0.5％，但至少小于0.7％。如果通道形成在插入件的径向外表面上，则所述直径差异可小于通道深度的40％。

止回阀单元还可包括两个插入件。例如，它可包括：第一插入件，其固定在阀轴内并且布置在阀轴内的空腔的远端处；以及第二插入件，其直接固定到轴轴承体并固定在轴轴承体内且布置在阻尼储液器的近端处。

因此，本发明还涉及在止回阀单元中使用具有至少两个平行通道的插入件，以便获得止回阀单元的预定阻尼特性。特别地，插入件和/或止回阀可包括如上文和/或下文所描述的的特征和优点。

优选地，止回阀单元进一步包括阀座，其中，当阀轴处于关闭位置中时，阀头的密封表面密封地抵靠阀座，并且其中，当阀轴沿轴向方向远离关闭位置移位时，密封表面远离阀座移位。换句话说，当阀轴处于其关闭位置中时，止回阀单元关闭，并且当阀轴不处于其关闭位置中时，止回阀单元打开。当阀轴处于其关闭位置中时，得以防止流体流过止回阀单元。然而，如果阀轴不处于关闭位置中，则流体可以流过止回阀(特别地，在密封表面和阀座之间通过)。

阀座的形状可适合密封表面的形状(和/或反之亦然)。上文提到了密封表面的形状的示例。

更优选地，止回阀单元包括壳体，壳体包括阀座，其中，轴轴承体固定到壳体。最优选地，阀座和轴轴承体与壳体一体地形成。因此，改进了止回阀单元的坚固性和紧凑性。特别地，可以通过3D打印来制造壳体。例如，壳体和/或轴轴承体可以是金属印刷的。金属可包括钛、铝和钢或由钛、铝和钢组成。

根据本发明的另一个方面，止回阀单元更优选地展现出至少下至止回阀单元的额定质量流量的15％、最优选地下至10％的稳定的部分开度。如下文提到的，没有根据本发明的明确定义的阻尼特性的已知止回阀单元在仅部分打开的情况下易于发生振荡。

更优选地，止回阀单元是直流阀。因此，在操作期间流体的流动不需要偏转，并且打开的止回阀单元的流动阻力减小。除此之外，直流阀构型需要较小的空间并且更容易包括在流体回路(例如，制冷剂回路)中。

例如，根据本发明的止回阀单元可以用于保护离心式压缩机。止回阀单元可以是压缩机的一部分。替代地，止回阀单元可设置在压缩机外部，例如在连接到压缩机的出口的出口管中。