具体实施方式

结合图1和图2，对本发明作进一步地说明：

新能源汽车永磁同步油冷电机，包括定子100、转子及壳体200，所述定子100与壳体200间隙布置，所述定子100与壳体200之间通过键槽配合；所述键槽沿着所述定子100与壳体200的周向方向间隔设置多组。

在实际设计过程中，在定子100的外壁设置凸台110，在壳体200的内体设置凹槽210，所述凸台110沿着定子100的外壁等角度设置四组，所述凹槽210沿着壳体200的内壁等角度设置四组；所述凸台110沿着定子100的轴向长度方向布置；所述凹槽210沿着壳体200的轴向长度方向布置，实际应用时所述凸台110的截面为矩形或三角形；所述凹槽210的截面轮廓与凸台110的截面轮廓吻合。

对现有的油冷电机的定子100与壳体200之间的连接关系进行改进，定子100与壳体200通过键槽配合，替代了悬臂结构，可靠性显著提高；该定子100与壳体200之间取消螺栓的方式，使得成本低，装配简单，拆装更为方便；并且定子100与壳体200通过与键槽配合，定子100刚度显著增加，噪声振动得到显著改善；

定子100与壳体200通过凸台110与凹槽210配合进行连接，为了保证定子100散热，定子100外圆与壳体200内圆之间应留有一定间隙储存冷却油，但为了满足电机振动设计目标，尤其控制定子呼吸模态下的振动噪声，定子的厚度若太薄，会导致刚度过低，振动幅值较大；

因此同时考虑油冷散热效果以及噪声振动设计目标，基于动力学理论，结合图2所示，定子100厚度尺寸设计方法如下：所述机定子内径尺寸设计包括如下步骤：

第一步，计算定子的呼吸模态频率大小：

其中f₀是定子呼吸模态频率，D_c是定子的平均外径，ρ_c为定子铁芯的密度，E_c为定子铁芯的弹性模量，k_i为定子压装的叠压系数，k_md为质量系数，M_t为定子齿质量，M_w为定子绕组质量，M_i为绝缘层质量，M_c为定子铁芯质量；

第二步，计算定子呼吸模态下的振动放大系数：

其中为f_r外部激励频率，ξ₀为呼吸模态下的阻尼比

第三步，建立定子呼吸模态频率与振动放大系数之间的关系，通常情况下外部激励频率f_r与呼吸模态频率f₀相等时则定子总成结构将发生共振，此时电机振动将达到峰值，因此考虑f_r＝f₀的情况下振动放大系数h₀与阻尼比ξ₀之间关系即可：

第四步，计算在外部电磁激励的情况下，定子呼吸模态对外辐射的振动幅值：

ω₀＝2πf₀⑦

M_c＝2πD_ch_cρ_cL_i⑧

其中A₀为定子振动幅值，D_in为定子内径，L_i为定子轴向有效长度，P_r为电磁激励幅值，M_c为定子铁芯质量，h_c为定子的设计厚度，ω₀为呼吸模态对应的角频率；

第五步，联立公式⑤⑥⑦建立A₀与f₀的关系：

为简化计算公式，根据工程经验，f₀取值通常在6000Hz至8000Hz之间，将等号右边f₀取中值代入公式⑧进行简化计算：

第六步，联立公式①⑧⑩，建立振动幅值与定子尺寸的关系：

第七步，根据电机呼吸模态频率下的振动设计目标A₀≤A_m，计算定子尺寸的设计范围，基于公式

得出：

第八步，考虑到代入公式可得：

通过公式推导可得在考虑定子呼吸模态振动设计指标下，定子的内径设计范围：

其中为A_m振动设计目标，E_c为定子铁芯材料的弹性模量，k_i为定子压装的叠压系数，k_md为质量系数，P_r为电磁激励幅值，h_c为定子的设计厚度。

本发明中，从噪声振动控制角度，提出了一种定子外径结构设计方法，计算出定子尺寸参数范围，规避由于油冷结构所带来的振动噪声问题。

对于本领域技术人员而言，显然本发明不限于上述示范性实施例的细节，而且在不背离本发明的精神或基本特征的情况下，能够以其他的具体形式实现本发明。因此，无论从哪一点来看，均应将实施例看作是示范性的，而且是非限制性的，本发明的范围由所附权利要求而不是上述说明限定，因此旨在将落在权利要求的等同要件的含义和范围内的所有变化囊括在本发明内。不应将权利要求中的任何附图标记视为限制所涉及的权利要求。

此外，应当理解，虽然本说明书按照实施方式加以描述，但并非每个实施方式仅包含一个独立的技术方案，说明书的这种叙述方式仅仅是为清楚起见，本领域技术人员应当将说明书作为一个整体，各实施例中的技术方案也可以经适当组合，形成本领域技术人员可以理解的其他实施方式。