具体实施方式

本部分将详细描述本发明的具体实施例，本发明之较佳实施例在附图中示出，附图的作用在于用图形补充说明书文字部分的描述，使人能够直观地、形象地理解本发明的每个技术特征和整体技术方案，但其不能理解为对本发明保护范围的限制。

在本发明的描述中，需要理解的是，涉及到方位描述，例如上、下、前、后、左、右等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。

在本发明的描述中，如果具有“若干”之类的词汇描述，其含义是一个或者多个，多个的含义是两个以上，大于、小于、超过等理解为不包括本数，以上、以下、以内等理解为包括本数。

本发明的描述中，除非另有明确的限定，设置、安装、连接等词语应做广义理解，所属技术领域技术人员可以结合技术方案的具体内容合理确定上述词语在本发明中的具体含义。

参照图1，本发明的热水器作出如下实施例：

本实施例的热水器包括上述的机体、风量检测调节装置、风机总成、控制器，其中出烟通道100、风压检测装置、平口风压取样嘴200和斜口风压取样嘴300，出烟通道100设置于机体上，出烟通道100设置有烟气从下往上流动的竖直检测段110。

如图3和图4所示，本实施例中的平口风压取样嘴200和斜口风压取样嘴300均为直管结构，平口风压取样嘴200具有第一进气端210和第一出气端220，所述第一出气端220与所述风压检测装置连接，所述第一进气端210伸入所述竖直检测段110内，所述第一进气端210设置呈竖直设置的端面230，所述端面230设置有第一进气口240，且平口风压取样嘴200的轴线与水平面平行，斜口风压取样嘴300具有第二进气端310和第二出气端320，所述第二出气端320与所述风压检测装置连接，所述第二进气端310伸入所述竖直检测段110内，所述第二进气端310设置有与水平面呈一定夹角设置的斜面330，所述夹角为锐角，所述斜面330朝向下侧，所述斜面330设置有第二进气口340，所述第二进气口340与所述第一进气口240设置于同一水平面上，本实施例中的平口风压取样嘴200与斜口风压取样嘴300呈相对设置，并且同心。

为了便于安装，在所述第一出气端220和第二出气端320的外周壁均设置有外螺纹，在所述出烟通道100的侧壁上设置有与两个螺孔120，所述第一出气端220和第二出气端320分别与两个所述两个螺孔120螺纹连接，平口风压取样嘴200和斜口风压取样嘴300可直接螺纹连接于出烟通道100上，一来便于拆装和维修，二来通过螺纹的配合可实现密封。进一步地，所述第一出气端220和第二出气端320的外周均套设有密封套400，所述密封套400与所述出烟通道100的外壁密封接触，其中两个所述密封套400分别与所述第一出气端220、第二出气端320螺纹连接，在安装时，可通过转动密封套400来调节密封套400与出烟通道100的外壁的紧密性，通过密封套400可提高平口风压取样嘴200和斜口风压取样嘴300安装的密封性。

本实施例的风压检测装置为压差式变送器，所述压差式变送器具有第一检测口和第二检测口，所述第一出气端220设置有第一出气口250，所述第一出气口250通过导管500与第一检测口连接，所述第二出气端320设置有第二出气口350，所述第二出气口350通过导管500与第二检测口连接，其中导管500为软管，通过压差式变送器可直接检测并得出平口风压取样嘴200和斜口风压取样嘴300所检测到的压力差，并把压力差转化为电信号。

控制器同时与所述风机总成、风压检测装置电连接，控制器被配置为接受风压检测装置传送过来的信号、控制所述风机总成的转速。

在热水器运行时，烟气经过出烟通道100时会出现紊流现象，其中平口风压取样嘴200和斜口风压取样嘴300所检测到压力均包括所检测位置的静压和动压，由于述第二进气口340与所述第一进气口240设置于同一水平面上，所以第二进气口340与所述第一进气口240的静压相等，这时平口风压取样嘴200和斜口风压取样嘴300所测的压力差是两个动压差，由于第一进气口240设置在竖直设置的端面230上，而第二进气口340设置在与水平面呈一定夹角设置的斜面330，且该夹角为锐角，从而平口风压取样嘴200和斜口风压取样嘴300所测的动压存在一定的差值，而紊流的程度(即是出烟通道100的烟气量)决定了两个动压的差值，所以这时可通过该实时的压力差与设定的起始压差做对比来控制调节风机的电功率，与传统的普通单侧压嘴测得的压力值是与大气压做对比所形成的压力差相比，本方案中的平口风压取样嘴200和斜口风压取样嘴300所测压力之间的实时压力差，可不受环境、海拔、地域不同而造成的大气压变化的影响，更能实时检测出烟通道100内的压力变化，更能根据实际情况对燃烧工况进行调节。

本实施例中斜面330与水平面之间的夹角在30°～60°范围。如果该夹角过大的话，会导致检测的实时压差值过小，易产生误差；如果该夹角过小的话，会导致检测的实时压差值过大，第二进气口340的静压与第一进气口240的静压存在差值，降低风量调节的精度。进而使得第二进气口340检测的压力值与第一进气口240所测得的压力值相差更大，从而获得较大的压差，减少误差。

同时，本实施例还提供一种恒风量检测调节方法，其具体步骤如下：S1：预先在所述热水器确保燃烧工况良好下，通过风压检测装置检测到平口风压取样嘴200监测到的初始压力值为P1、平口风压取样嘴200监测到的初始压力值为P2，从而得到初始压差为ΔP1＝P2-P1；

S2：在所述热水器实际运行过程中，通过风压检测装置检测到平口风压取样嘴200监测到的有实时压力值为P3、平口风压取样嘴200监测到的实时压力值为P4，从而得到实时压差为ΔP2＝P4-P3；

S3：控制器实时控制风机总成的转速，使得ΔP2＝ΔP1。

从而能根据实际情况对燃烧工况进行调节，并且不受由于环境，海拔，地域不同而造成的大气压变化的影响，保持风量恒定。

在一些实施例中，平口风压取样嘴200和斜口风压取样嘴300可为其他形状，只需确保第二进气端310上的斜面330与水平面呈一定夹角且所述斜面330朝向下侧，第一进气端210上的端面230呈竖直设置，以及所述第二进气口340与所述第一进气口240设置于同一水平面上即可。

此外，就针对本实施例热水器的恒风量检测调节方法与现有风机恒电流控制方法做堵塞测试及抗风压能力测试。

如图4所示，堵塞测试的对比分析数据，其中横坐标表示烟管堵塞程度，纵坐标表示烟气情况μCO，单位ppm，在两种控制方案中，设置烟气出现恶化的转速值为最高转速保护值，控制器检测到风机转速达到此值时，关闭气阀装置，机器停止运行。从图4可看出，在测试条件相同的情况下，两种控制方式下的烟气在烟管缓慢堵塞的情况下分别有一段平稳期，这表示两种控制方法都有一定的适应能力；但明显在现有风机恒电流控制方案情况下，烟管堵塞至55％左右时会出现烟气恶化，并在堵塞至60％时达到停机要求；虽然本技术的恒风量检测调节方法也会出现烟气恶化的情况，但相对现有风机恒电流控制方案来说，烟气恶化的区间段相对靠后。

如图5所示，抗风压能力测试对比分析数据，其中纵坐标表示抗风压能力单位Pa，在测试条件相同的情况下，两种控制方法都具备一定的主动抗风能力，但相比较而言，本技术的恒风量检测调节方法会优于恒电流的控制方式。

以上对本发明的较佳实施方式进行了具体说明，但本发明创造并不限于所述实施例，熟悉本领域的技术人员在不违背本发明精神的前提下还可作出种种的等同变型或替换，这些等同的变型或替换均包含在本申请权利要求所限定的范围内。