阅读说明：本技术 一种用于四氯间苯二甲腈反应气的捕集方法及捕集系统 (Trapping method and trapping system for tetrachloroisophthalonitrile reaction gas ) 是由 禚文峰 顾林健 潘修伟 王晴 于 2020-07-17 设计创作，主要内容包括：本发明提供了一种用于四氯间苯二甲腈反应气的捕集方法及捕集系统,所述的捕集方法包括：上游产线输送的反应气过滤后进入多级捕集单元,在多级捕集单元中与液氮经过至少两次混合,反应气与液氮混合后凝华,捕集析出其中的四氯间苯二甲腈。本发明使用液氮作为捕集装置的冷却介质,液氮通过分布器进入捕集装置直接汽化,反应气中的四氯间苯二甲腈气体与液氮接触直接凝华析出四氯间苯二甲腈至捕集装置底部,经过输送机进入产品料仓,将传统的风冷或水冷方式替换为液氮冷却,有效避免了传统捕集工艺使用夹套冷却介质冷却反应气导致物料结壁和塌料现象,从而有效解决了捕集装置底部排料口堵塞,影响正常生产的技术问题。(The invention provides a method and a system for trapping tetrachloroisophthalonitrile reaction gas, wherein the trapping method comprises the following steps: and filtering the reaction gas conveyed by the upstream production line, then feeding the reaction gas into a multistage trapping unit, mixing the reaction gas with liquid nitrogen at least twice in the multistage trapping unit, and sublimating the reaction gas after mixing with the liquid nitrogen to trap and separate out tetrachloroisophthalonitrile in the reaction gas. According to the invention, liquid nitrogen is used as a cooling medium of the trapping device, the liquid nitrogen enters the trapping device through the distributor to be directly vaporized, tetrachloroisophthalonitrile gas in reaction gas is contacted with the liquid nitrogen to be directly desublimated and separated out to the bottom of the trapping device, and the tetrachloroisophthalonitrile gas enters the product bin through the conveyor, so that the traditional air cooling or water cooling mode is replaced by liquid nitrogen cooling, the phenomena of material wall formation and material collapse caused by cooling of the reaction gas by using a jacket cooling medium in the traditional trapping process are effectively avoided, and the technical problem that the normal production is influenced due to the blockage of a discharge port at the bottom of the trapping device is effectively solved.)

一种用于四氯间苯二甲腈反应气的捕集方法及捕集系统

技术领域

本发明属于产品捕集技术领域，涉及一种捕集方法及捕集系统，尤其涉及一种用于四氯间苯二甲腈反应气的捕集方法及捕集系统。

背景技术

四氯间苯二甲腈，又称百菌清，是一种高效、低毒、广谱保护性杀菌剂，主要防治各类真菌性病害，其作用机理是能与真菌细胞中的三磷酸甘油醛脱氢酶发生作用，与该酶中含有半胱氨酸的蛋白质相结合，从而破坏该酶活性，使真菌细胞的新陈代谢受破坏而失去生命力。百菌清没有内吸传导作用，但喷到植物体上之后，能在体表上有良好的黏着性，不易被雨水冲刷掉，因此药效期较长。主要用于果树、蔬菜上锈病、炭疽病、白粉病、霜霉病的防治。主要用于果树、蔬菜上锈病、炭疽病、白粉病、霜霉病的防治，防止植物受到真菌的侵害。四氯间苯二甲腈在国外也被用于高尔夫球场、草坪、观赏植物的杀菌，也用于某些树木和绘画的防腐处理。

四氯间苯二甲腈最简单、最经济的制造工艺是：间苯二腈经熔融后送入汽化器汽化或直接与部分气流通过喷嘴雾化进行反应器。氯气经干燥预热后与气态间苯二腈混合，氮气作为稀释气用于间苯二腈汽化或雾化和调节反应物浓度。反应器采用流化床或其他形式，反应后气体经入捕集器，百菌清凝华析出并被连续送出即为产品，收率90％。尾气主要是氯、氯化氢和氮气，可部分循环或全部去尾气回收处理系统。也可采用将液态四氯化碳喷入捕集器中，在与反应气接触后，百菌清凝华析出。四氯化碳则汽化，与尾气一同排出，经进一步冷却至-6℃，四氯化碳冷凝循环使用。

间接冷却式捕集又称为方箱式捕集，是目前国内小型四氯间苯二甲腈生产厂家常用的一种捕集方式。出流化床反应器的混合反应气体经过滤器过滤后进入固定床进一步反应，再通过夹套导热油保温管进人方箱式捕集器，捕集器设外夹套并通循环冷却水对混合反应气体进行冷却，结晶物料凝华自由沉降到捕集器中，通过产品输送系统将四氯间苯二甲腈输送至粉碎装置，粉碎后得到成品四氯间苯二甲腈。由于四氯间苯二甲腈的凝华结晶过程不是恒温过程，通常在一个捕集器中无法完成全部物料的捕集，因此需采用几个方箱串连的方式进行操作。目前，工厂使用最多的为箱串联操作，直至混合反应气中残留的四氯间苯二甲腈含量达到回收的经济下限。尾气处理装置出口设引风机，保证整个捕集系统在微负压状态，出料时不会导致有毒有害反应气体的泄露。

但现有的捕集装置大多采用风冷或水冷作为冷却介质，冷却介质需要在夹套内流动，易导致物料结壁和塌料现象捕集装置底部排料口堵塞，影响正常的捕集作业。

发明内容

针对现有技术存在的不足，本发明的目的在于提供一种用于四氯间苯二甲腈反应气的捕集方法及捕集系统，本发明使用液氮作为捕集装置的冷却介质，液氮通过分布器进入捕集装置直接汽化，反应气中的四氯间苯二甲腈气体与液氮接触直接凝华析出四氯间苯二甲腈至捕集装置底部，经过输送机进入产品料仓，将传统的风冷或水冷间接捕集方式替换为液氮直接接触式捕集，有效避免了传统捕集工艺使用夹套冷却介质冷却因换热面积小，局部温差大而使反应气在捕集器内壁上冷却、结晶析出，出现结壁和塌料现象，从而有效解决了捕集装置底部排料口堵塞，影响正常生产的技术问题。

为达此目的，本发明采用以下技术方案：

第一方面，本发明提供了一种用于四氯间苯二甲腈反应气的捕集方法，所述的捕集方法包括：

上游产线输送的反应气过滤后进入多级捕集单元，在多级捕集单元中与液氮经过至少两次混合，反应气与液氮混合后凝华，捕集析出其中的四氯间苯二甲腈。

本发明使用液氮作为捕集装置的冷却介质，液氮通过分布器进入捕集装置直接汽化，反应气中的四氯间苯二甲腈气体与液氮接触直接凝华析出四氯间苯二甲腈至捕集装置底部，经过输送机进入产品料仓，将传统的风冷或水冷方式替换为液氮冷却，有效避免了传统捕集工艺使用夹套冷却介质冷却反应气导致物料结壁和塌料现象，从而有效解决了捕集装置底部排料口堵塞，影响正常生产的技术问题。

本发明将液氮直接通入捕集装置内部，液氮与反应气直接接触，相较传统的夹套式捕集工艺，反应气与换热介质的接触换热面积显著提高，同时配合多级捕集工艺，一定程度上减少了不合格的固废量，捕集效率和生产效益均得到了大幅提高。

作为本发明一种优选的技术方案，所述的捕集方法具体包括：

(Ⅰ)上游产线输送的反应气由袋式过滤装置过滤后通过保温管通入固定床过滤装置；

(Ⅱ)固定床过滤装置排出的反应气依次流经第一捕集装置和第二捕集装置，在第一捕集装置和第二捕集装置中分别与液氮混合，反应气与液氮混合后凝华，捕集析出其中的四氯间苯二甲腈；

(Ⅲ)第二捕集装置排出的尾气通入尾气过滤装置，过滤后的尾气分为两部分，一部分回用至第一捕集装置，另一部分经尾气处理后排放。

作为本发明一种优选的技术方案，步骤(Ⅰ)中，所述的保温管外侧设有夹套，夹套内通入导热介质。

优选地，所述的导热介质为导热油。

优选地，所述的导热油为低温导热油、中温导热油或高温导热油，进一步优选地，所述的导热油为高温导热油。

优选地，所述的导热介质的温度为330～350℃，例如可以是330℃、331℃、332℃、333℃、334℃、335℃、336℃、337℃、338℃、339℃、340℃、341℃、342℃、343℃、344℃、345℃、346℃、347℃、348℃、349℃或350℃，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。

优选地，通过调整导热介质在夹套内的流量控制保温管内的温度。

优选地，所述保温管内的温度与导热介质流量之间进行自动连锁控制。

优选地，所述的导热介质的流量为20～30m³/h，例如可以是20m³/h、21m³/h、22m³/h、23m³/h、24m³/h、25m³/h、26m³/h、27m³/h、28m³/h、29m³/h或30m³/h，进一步优选地，所述的导热介质的流量为25m³/h，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。

优选地，所述的保温管内的温度控制在320～340℃，例如可以是320℃、321℃、322℃、323℃、324℃、325℃、326℃、327℃、328℃、329℃、330℃、331℃、332℃、333℃、334℃、335℃、336℃、337℃、338℃、339℃或340℃，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。

作为本发明一种优选的技术方案，步骤(Ⅱ)中，液氮通过均布装置分别独立通入第一捕集装置和第二捕集装置。

优选地，通过独立调整液氮的流量分别控制第一捕集装置和第二捕集装置内的捕集温度。

优选地，所述的第一捕集装置和第二捕集装置内的捕集温度与液氮流量之间进行自动连锁控制。

优选地，通入第一捕集装置内的液氮流量为75～200kg/h，例如可以是75kg/h、80kg/h、85kg/h、90kg/h、95kg/h、100kg/h、105kg/h、110kg/h、115kg/h、120kg/h、125kg/h、130kg/h、135kg/h、140kg/h、145kg/h、150kg/h、155kg/h、160kg/h、165kg/h、170kg/h、175kg/h、180kg/h、185kg/h、190kg/h、195kg/h或200kg/h，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。

优选地，所述的第一捕集装置内的捕集温度控制在140～180℃，例如可以是140℃、142℃、144℃、146℃、148℃、150℃、152℃、154℃、156℃、158℃、160℃、162℃、164℃、168℃、170℃、172℃、174℃、176℃、178℃或180℃，进一步优选地，所述的第一捕集装置内的捕集温度控制在150～170℃，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。

优选地，通入第二捕集装置内的液氮流量为20～45kg/h，例如可以是20kg/h、21kg/h、22kg/h、23kg/h、24kg/h、25kg/h、26kg/h、27kg/h、28kg/h、29kg/h、30kg/h、31kg/h、32kg/h、33kg/h、34kg/h、35kg/h、36kg/h、37kg/h、38kg/h、39kg/h、40kg/h、41kg/h、42kg/h、43kg/h、44kg/h或45kg/h，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。

优选地，所述的第二捕集装置内的捕集温度控制在100～140℃，例如可以是100℃、102℃、104℃、106℃、108℃、110℃、112℃、114℃、116℃、118℃、120℃、122℃、124℃、126℃、128℃、130℃、132℃、134℃、136℃、138℃或140℃，进一步优选地，所述的第二捕集装置内的捕集温度为110～130℃，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。

优选地，所述的第一捕集装置的捕集效率为70～90％，例如可以是70％、71％、72％、73％、74％、75％、76％、77％、78％、79％、80％、81％、82％、83％、84％、85％、86％、87％、88％、89％或90％，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。

优选地，所述的第二捕集装置的捕集效率为5～25％，例如可以是5％、6％、7％、8％、9％、10％、11％、12％、13％、14％、15％、16％、17％、18％、19％、20％、21％、22％、23％、24％或25％，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。

优选地，所述的液氮含量为99～99.9％，例如可以是99.0％、99.1％、99.2％、99.3％、99.4％、99.5％、99.6％、99.7％、99.8％或99.9％，进一步优选地，所述的液氮含量为99.9％，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。

优选地，所述的第一捕集装置和第二捕集装置捕集得到的四氯间苯二甲腈分别通入产品输送系统。

作为本发明一种优选的技术方案，步骤(Ⅲ)中，所述的尾气过滤装置外侧设有夹套，夹套内通入冷却介质。

优选地，所述的冷却介质为循环水或冷冻盐水，进一步优选地，所述的冷却介质为循环水。

优选地，所述的冷却介质的温度为10～20℃，例如可以是10℃、11℃、12℃、13℃、14℃、15℃、16℃、17℃、18℃、19℃或20℃，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。

优选地，通过调整冷却介质在夹套内的流量控制尾气过滤装置内的温度。

优选地，所述尾气过滤装置内的温度与冷却介质流量之间进行自动连锁控制。

优选地，所述的冷却介质的流量为10～15m³/h，例如可以是10m³/h、11m³/h、12m³/h、13m³/h、14m³/h或15m³/h，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。

优选地，所述的尾气过滤装置内的温度控制在50～80℃，例如可以是50℃、52℃、54℃、56℃、58℃、60℃、62℃、64℃、66℃、68℃、70℃、72℃、74℃、76℃、78℃或80℃，进一步优选地，所述的尾气过滤装置的温度控制在60～70℃，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。

优选地，所述的第二捕集装置排出的尾气通过尾气过滤装置滤除其中的固废，滤除固废后的尾气按体积比分为第一尾气和第二尾气，所述的第一尾气和第二尾气的体积比为0.11～0.25，例如可以是0.11、0.12、0.13、0.14、0.15、0.16、0.17、0.18、0.19、0.20、0.21、0.22、0.23、0.24或0.25，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。

优选地，所述的第一尾气经风机回输至第一捕集装置，在第一捕集装置内循环套用第一尾气中的冷量。

在本发明中，经尾气过滤装置过滤后的尾气部分经过风机再回到第一捕集装置中，有效利用了尾气冷量的同时也极大地减少了液氮的损耗。

优选地，所述的风机风量为150～300m³/h，例如可以是150m³/h、160m³/h、170m³/h、180m³/h、190m³/h、200m³/h、210m³/h、220m³/h、230m³/h、240m³/h、250m³/h、260m³/h、270m³/h、280m³/h、290m³/h或300m³/h，进一步优选地，所述的风机风量为300m³/h，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。

优选地，所述的第二尾气经尾气处理装置处理后由排风机引出排放。

优选地，所述的排风机的流量为5000～10000m³/h，例如可以是5000m³/h、5500m³/h、6000m³/h、6500m³/h、7000m³/h、7500m³/h、8000m³/h、8500m³/h、9000m³/h、9500m³/h或10000m³/h，进一步优选地，所述的排风机的流量为10000m³/h，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。

优选地，所述的排风机的风压为1000～2500Pa，例如可以是1000Pa、1100Pa、1200Pa、1300Pa、1400Pa、1500Pa、1600Pa、1700Pa、1800Pa、1900Pa、2000Pa、2100Pa、2200Pa、2300Pa、2400Pa或2500Pa，进一步优选地，所述的排风机的风压为2000Pa，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。

第二方面，本发明提供了一种用于四氯间苯二甲腈反应气的捕集系统，所述的捕集系统用于进行第一方面所述的捕集方法，所述的捕集系统包括相连的过滤单元和多级捕集单元。

所述的多级捕集单元包括依次连接的至少两个捕集装置，所述的捕集装置分别连接液氮供给装置。

作为本发明一种优选的技术方案，所述的过滤单元包括依次连接的袋式过滤装置和固定床过滤装置。

优选地，所述的袋式过滤装置和固定床过滤装置通过保温管连接。

优选地，所述的保温管外侧设有夹套，夹套内通入导热介质。

优选地，所述的导热介质为导热油。

优选地，所述的保温管内设置有反应气温度传感器，保温管的夹套进液管路上设置有导热介质流量控制阀，所述的反应气温度传感器与反应气流量控制阀反馈连接，通过反应气温度传感器检测到的管内反应气温度实时控制导热介质流量控制阀的开度。

作为本发明一种优选的技术方案，所述的捕集装置的进气口处设置有均布装置。

优选地，所述的捕集装置的产品出口分别连接产品输送系统。

优选地，所述的多级捕集单元包括依次连接的第一捕集装置和第二捕集装置，所述的第一捕集装置和第二捕集装置分别连接液氮供给装置。

优选地，所述的第一捕集装置与液氮供给装置的连接管路上设置有第一电控阀，所述的第一捕集装置与液氮供给装置的连接管路上设置有第二电控阀。

优选地，所述的第一捕集装置和第二捕集装置内分别设置有第一温度传感装置和第二温度传感装置，所述的第一温度传感装置与第一电控阀反馈连接，所述的第二温度传感装置与第二电控阀反馈连接。

作为本发明一种优选的技术方案，所述的捕集系统还包括与多级捕集单元出口依次连接的尾气过滤装置和尾气处理装置。

优选地，所述的尾气过滤装置外侧设有夹套，夹套内通入冷却介质。

优选地，所述的冷却介质为循环水或冷冻盐水，进一步优选地，所述的冷却介质为循环水。

优选地，所述的尾气过滤装置内设置有尾气温度传感器，尾气过滤装置的夹套进液管路上设置有冷却介质流量控制阀，所述的尾气温度传感器与冷却介质流量控制阀反馈连接，通过尾气温度传感器检测到的尾气温度实时控制冷却介质流量控制阀的开度。

优选地，所述的尾气过滤装置的尾气出口分为两路，一路回接第一捕集装置，另一路接入下游的尾气处理装置。

作为本发明一种优选的技术方案，所述的尾气过滤装置与第一捕集装置之间的连接管路上设置有风机。

优选地，所述的风机材质为钢衬四氟或玻璃钢，进一步优选地，所述的风机材质为玻璃钢。

优选地，所述的尾气处理装置的排气口设置有引风机。

所述系统是指设备系统、装置系统或生产装置。

与现有技术相比，本发明的有益效果为：

(1)本发明使用液氮作为捕集装置的冷却介质，液氮通过分布器进入捕集装置直接汽化，反应气中的四氯间苯二甲腈气体与液氮接触直接凝华析出四氯间苯二甲腈至捕集装置底部，经过输送机进入产品料仓，将传统的风冷或水冷方式替换为液氮冷却，有效避免了传统捕集工艺使用夹套冷却介质冷却反应气导致物料结壁和塌料现象，从而有效解决了捕集装置底部排料口堵塞，影响正常生产的技术问题。

(2)本发明将液氮直接通入捕集装置内部，液氮与反应气直接接触，相较传统的夹套式捕集工艺，反应气与换热介质的接触换热面积显著提高，同时配合多级捕集工艺，一定程度上减少了不合格的固废量，捕集效率和生产效益均得到了大幅提高。

(3)经尾气过滤装置过滤后的尾气部分经过风机再回到捕集装置中，有效利用了尾气冷量的同时也极大地减少了液氮的损耗。

附图说明

图1为本发明一个

具体实施方式

提供的系统结构框图。

具体实施方式

需要理解的是，在本发明的描述中，术语“中心”、“纵向”、“横向”、“上”、“下”、“前”、“后”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“顶”、“底”、“内”、“外”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。此外，术语“第一”、“第二”等仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性或者隐含指明所指示的技术特征的数量。由此，限定有“第一”、“第二”等的特征可以明示或者隐含地包括一个或者更多个该特征。在本发明的描述中，除非另有说明，“多个”的含义是两个或两个以上。

需要说明的是，在本发明的描述中，除非另有明确的规定和限定，术语“设置”、“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或一体连接；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通。对于本领域的普通技术人员而言，可以通过具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。

下面结合附图并通过具体实施方式来进一步说明本发明的技术方案。

在一个具体实施方式中，本发明提供了一种用于四氯间苯二甲腈反应气的捕集系统，所述的捕集系统如图1所示，包括相连的过滤单元和多级捕集单元。

过滤单元包括依次连接的袋式过滤装置和固定床过滤装置。袋式过滤装置和固定床过滤装置通过保温管连接，保温管外侧设有夹套，夹套内通入导热介质，导热介质为导热油。保温管内设置有反应气温度传感器，保温管的夹套进液管路上设置有导热介质流量控制阀，反应气温度传感器与反应气流量控制阀反馈连接，通过反应气温度传感器检测到的管内反应气温度实时控制导热介质流量控制阀的开度。

多级捕集单元包括依次连接的至少两个捕集装置，所述的捕集装置分别连接液氮供给装置。捕集装置的进气口处设置有均布装置，捕集装置的产品出口分别连接产品输送系统。在本具体实施方式中，多级捕集单元包括依次连接的第一捕集装置和第二捕集装置，第一捕集装置和第二捕集装置分别连接液氮供给装置。第一捕集装置与液氮供给装置的连接管路上设置有第一电控阀，第一捕集装置与液氮供给装置的连接管路上设置有第二电控阀。第一捕集装置和第二捕集装置内分别设置有第一温度传感装置和第二温度传感装置，第一温度传感装置与第一电控阀反馈连接，第二温度传感装置与第二电控阀反馈连接。

捕集系统还包括与多级捕集单元出口依次连接的尾气过滤装置和尾气处理装置。尾气过滤装置外侧设有夹套，夹套内通入冷却介质，冷却介质可选为循环水或冷冻盐水。尾气过滤装置内设置有尾气温度传感器，尾气过滤装置的夹套进液管路上设置有冷却介质流量控制阀，尾气温度传感器与冷却介质流量控制阀反馈连接，通过尾气温度传感器检测到的尾气温度实时控制冷却介质流量控制阀的开度。尾气过滤装置的尾气出口分为两路，一路回接第一捕集装置，另一路接入下游的尾气处理装置。尾气过滤装置与第一捕集装置之间的连接管路上设置有风机，风机材质可选为钢衬四氟或玻璃钢。尾气处理装置的排气口设置有引风机。

在另一个具体实施方式中，本发明提供了一种用于四氯间苯二甲腈反应气的捕集方法，所述的捕集方法包括：

(1)上游产线输送的反应气由袋式过滤装置过滤后通过保温管通入固定床过滤装置。保温管的夹套内通入导热介质，对流经保温管的反应气进行加热，导热介质的温度为330～350℃；通过调整导热介质在夹套内的流量控制保温管内的温度，导热介质的流量为20～30m³/h，保温管内的温度控制在320～340℃；

(2)固定床过滤装置排出的反应气依次流经第一捕集装置和第二捕集装置，含量为99～99.9％的液氮通过均布装置分别独立通入第一捕集装置和第二捕集装置，反应气在第一捕集装置和第二捕集装置中分别与液氮混合，反应气与液氮混合后凝华，捕集析出其中的四氯间苯二甲腈，分别通入产品输送系统；

通过独立调整液氮的流量分别控制第一捕集装置和第二捕集装置内的捕集温度，通入第一捕集装置内的液氮流量为75～200kg/h，第一捕集装置内的捕集温度控制在140～180℃；通入第二捕集装置内的液氮流量为20～45kg/h，第二捕集装置内的捕集温度控制在100～140℃；第一捕集装置的捕集效率为70～90％，第二捕集装置的捕集效率为5～25％；

(3)第二捕集装置排出的尾气通入尾气过滤装置，尾气过滤装置夹套内的冷却介质对进入尾气过滤装置的尾气进行降温，冷却介质为循环水或冷冻盐水，冷却介质的温度为10～20℃，通过调整冷却介质在夹套内的流量控制尾气过滤装置内的温度，冷却介质的流量为10～15m³/h，尾气过滤装置内的温度控制在50～80℃；

尾气过滤装置滤除其中的固废，滤除固废后的尾气按体积比分为第一尾气和第二尾气，所述的第一尾气和第二尾气的体积比为0.11～0.25，第一尾气经风机回输至第一捕集装置，在第一捕集装置内循环套用第一尾气中的冷量，风机风量为150～300m³/h；第二尾气经尾气处理装置处理后由排风机引出排放，排风机的流量为5000～10000m³/h，排风机的风压为1000～2500Pa。

实施例1

本实施例提供了一种用于四氯间苯二甲腈反应气的捕集方法，所述的捕集方法包括：

(1)上游产线输送的反应气由袋式过滤装置过滤后通过保温管通入固定床过滤装置。保温管的夹套内通入导热介质，对流经保温管的反应气进行加热，导热介质的温度为330℃；通过调整导热介质在夹套内的流量控制保温管内的温度，导热介质的流量为30m³/h，保温管内的温度控制在320℃；

(2)固定床过滤装置排出的反应气依次流经第一捕集装置和第二捕集装置，含量为99％的液氮通过均布装置分别独立通入第一捕集装置和第二捕集装置，反应气在第一捕集装置和第二捕集装置中分别与液氮混合，反应气与液氮混合后凝华，捕集析出其中的四氯间苯二甲腈，分别通入产品输送系统；

通过独立调整液氮的流量分别控制第一捕集装置和第二捕集装置内的捕集温度，通入第一捕集装置内的液氮流量为75kg/h，第一捕集装置内的捕集温度控制在140℃；通入第二捕集装置内的液氮流量为45kg/h，第二捕集装置内的捕集温度控制在140℃；

(3)第二捕集装置排出的尾气通入尾气过滤装置，尾气过滤装置夹套内的冷却介质对进入尾气过滤装置的尾气进行降温，冷却介质为循环水或冷冻盐水，冷却介质的温度为10℃，通过调整冷却介质在夹套内的流量控制尾气过滤装置内的温度，冷却介质的流量为10m³/h，尾气过滤装置内的温度控制在50℃；

尾气过滤装置滤除其中的固废，滤除固废后的尾气按体积比分为第一尾气和第二尾气，所述的第一尾气和第二尾气的体积比为0.11，第一尾气经风机回输至第一捕集装置，在第一捕集装置内循环套用第一尾气中的冷量，风机风量为150m³/h；第二尾气经尾气处理装置处理后由排风机引出排放，排风机的流量为5000m³/h，排风机的风压为1000Pa。

采用上述捕集方法，第一捕集装置的捕集率为70％，第二捕集装置的捕集率为25％，四氯间苯二甲腈的总捕集率达95％。

实施例2

本实施例提供了一种用于四氯间苯二甲腈反应气的捕集方法，所述的捕集方法包括：

(1)上游产线输送的反应气由袋式过滤装置过滤后通过保温管通入固定床过滤装置。保温管的夹套内通入导热介质，对流经保温管的反应气进行加热，导热介质的温度为335℃；通过调整导热介质在夹套内的流量控制保温管内的温度，导热介质的流量为27m³/h，保温管内的温度控制在325℃；

(2)固定床过滤装置排出的反应气依次流经第一捕集装置和第二捕集装置，含量为99.2％的液氮通过均布装置分别独立通入第一捕集装置和第二捕集装置，反应气在第一捕集装置和第二捕集装置中分别与液氮混合，反应气与液氮混合后凝华，捕集析出其中的四氯间苯二甲腈，分别通入产品输送系统；

通过独立调整液氮的流量分别控制第一捕集装置和第二捕集装置内的捕集温度，通入第一捕集装置内的液氮流量为100kg/h，第一捕集装置内的捕集温度控制在150℃；通入第二捕集装置内的液氮流量为40kg/h，第二捕集装置内的捕集温度控制在130℃；

(3)第二捕集装置排出的尾气通入尾气过滤装置，尾气过滤装置夹套内的冷却介质对进入尾气过滤装置的尾气进行降温，冷却介质为循环水或冷冻盐水，冷却介质的温度为13℃，通过调整冷却介质在夹套内的流量控制尾气过滤装置内的温度，冷却介质的流量为14m³/h，尾气过滤装置内的温度控制在60℃；

尾气过滤装置滤除其中的固废，滤除固废后的尾气按体积比分为第一尾气和第二尾气，所述的第一尾气和第二尾气的体积比为0.15，第一尾气经风机回输至第一捕集装置，在第一捕集装置内循环套用第一尾气中的冷量，风机风量为180m³/h；第二尾气经尾气处理装置处理后由排风机引出排放，排风机的流量为6000m³/h，排风机的风压为1500Pa。

采用上述捕集方法，第一捕集装置的捕集率为75％，第二捕集装置的捕集率为23％，四氯间苯二甲腈的总捕集率达98％。

实施例3

本实施例提供了一种用于四氯间苯二甲腈反应气的捕集方法，所述的捕集方法包括：

(1)上游产线输送的反应气由袋式过滤装置过滤后通过保温管通入固定床过滤装置。保温管的夹套内通入导热介质，对流经保温管的反应气进行加热，导热介质的温度为340℃；通过调整导热介质在夹套内的流量控制保温管内的温度，导热介质的流量为25m³/h，保温管内的温度控制在330℃；

(2)固定床过滤装置排出的反应气依次流经第一捕集装置和第二捕集装置，含量为99.5％的液氮通过均布装置分别独立通入第一捕集装置和第二捕集装置，反应气在第一捕集装置和第二捕集装置中分别与液氮混合，反应气与液氮混合后凝华，捕集析出其中的四氯间苯二甲腈，分别通入产品输送系统；

通过独立调整液氮的流量分别控制第一捕集装置和第二捕集装置内的捕集温度，通入第一捕集装置内的液氮流量为135kg/h，第一捕集装置内的捕集温度控制在160℃；通入第二捕集装置内的液氮流量为30kg/h，第二捕集装置内的捕集温度控制在120℃；

(3)第二捕集装置排出的尾气通入尾气过滤装置，尾气过滤装置夹套内的冷却介质对进入尾气过滤装置的尾气进行降温，冷却介质为循环水或冷冻盐水，冷却介质的温度为15℃，通过调整冷却介质在夹套内的流量控制尾气过滤装置内的温度，冷却介质的流量为12m³/h，尾气过滤装置内的温度控制在70℃；

尾气过滤装置滤除其中的固废，滤除固废后的尾气按体积比分为第一尾气和第二尾气，所述的第一尾气和第二尾气的体积比为0.18，第一尾气经风机回输至第一捕集装置，在第一捕集装置内循环套用第一尾气中的冷量，风机风量为200m³/h；第二尾气经尾气处理装置处理后由排风机引出排放，排风机的流量为8000m³/h，排风机的风压为1800Pa。

采用上述捕集方法，第一捕集装置的捕集率为80％，第二捕集装置的捕集率为16％，四氯间苯二甲腈的总捕集率达96％。

实施例4

本实施例提供了一种用于四氯间苯二甲腈反应气的捕集方法，所述的捕集方法包括：

(1)上游产线输送的反应气由袋式过滤装置过滤后通过保温管通入固定床过滤装置。保温管的夹套内通入导热介质，对流经保温管的反应气进行加热，导热介质的温度为345℃；通过调整导热介质在夹套内的流量控制保温管内的温度，导热介质的流量为23m³/h，保温管内的温度控制在335℃；

(2)固定床过滤装置排出的反应气依次流经第一捕集装置和第二捕集装置，含量为99.7％的液氮通过均布装置分别独立通入第一捕集装置和第二捕集装置，反应气在第一捕集装置和第二捕集装置中分别与液氮混合，反应气与液氮混合后凝华，捕集析出其中的四氯间苯二甲腈，分别通入产品输送系统；

通过独立调整液氮的流量分别控制第一捕集装置和第二捕集装置内的捕集温度，通入第一捕集装置内的液氮流量为170kg/h，第一捕集装置内的捕集温度控制在170℃；通入第二捕集装置内的液氮流量为25kg/h，第二捕集装置内的捕集温度控制在110℃；

(3)第二捕集装置排出的尾气通入尾气过滤装置，尾气过滤装置夹套内的冷却介质对进入尾气过滤装置的尾气进行降温，冷却介质为循环水或冷冻盐水，冷却介质的温度为17℃，通过调整冷却介质在夹套内的流量控制尾气过滤装置内的温度，冷却介质的流量为11m³/h，尾气过滤装置内的温度控制在75℃；

尾气过滤装置滤除其中的固废，滤除固废后的尾气按体积比分为第一尾气和第二尾气，所述的第一尾气和第二尾气的体积比为0.2，第一尾气经风机回输至第一捕集装置，在第一捕集装置内循环套用第一尾气中的冷量，风机风量为250m³/h；第二尾气经尾气处理装置处理后由排风机引出排放，排风机的流量为9000m³/h，排风机的风压为2000Pa。

采用上述捕集方法，第一捕集装置的捕集率为85％，第二捕集装置的捕集率为12％，四氯间苯二甲腈的总捕集率达97％。

实施例5

本实施例提供了一种用于四氯间苯二甲腈反应气的捕集方法，所述的捕集方法包括：

(1)上游产线输送的反应气由袋式过滤装置过滤后通过保温管通入固定床过滤装置。保温管的夹套内通入导热介质，对流经保温管的反应气进行加热，导热介质的温度为350℃；通过调整导热介质在夹套内的流量控制保温管内的温度，导热介质的流量为20m³/h，保温管内的温度控制在340℃；

(2)固定床过滤装置排出的反应气依次流经第一捕集装置和第二捕集装置，含量为99.9％的液氮通过均布装置分别独立通入第一捕集装置和第二捕集装置，反应气在第一捕集装置和第二捕集装置中分别与液氮混合，反应气与液氮混合后凝华，捕集析出其中的四氯间苯二甲腈，分别通入产品输送系统；

通过独立调整液氮的流量分别控制第一捕集装置和第二捕集装置内的捕集温度，通入第一捕集装置内的液氮流量为200kg/h，第一捕集装置内的捕集温度控制在180℃；通入第二捕集装置内的液氮流量为20kg/h，第二捕集装置内的捕集温度控制在100℃；

(3)第二捕集装置排出的尾气通入尾气过滤装置，尾气过滤装置夹套内的冷却介质对进入尾气过滤装置的尾气进行降温，冷却介质为循环水或冷冻盐水，冷却介质的温度为20℃，通过调整冷却介质在夹套内的流量控制尾气过滤装置内的温度，冷却介质的流量为10m³/h，尾气过滤装置内的温度控制在80℃；

尾气过滤装置滤除其中的固废，滤除固废后的尾气按体积比分为第一尾气和第二尾气，所述的第一尾气和第二尾气的体积比为0.25，第一尾气经风机回输至第一捕集装置，在第一捕集装置内循环套用第一尾气中的冷量，风机风量为300m³/h；第二尾气经尾气处理装置处理后由排风机引出排放，排风机的流量为10000m³/h，排风机的风压为2500Pa。

采用上述捕集方法，第一捕集装置的捕集率为90％，第二捕集装置的捕集率为5％，四氯间苯二甲腈的总捕集率达95％。

申请人声明，以上所述仅为本发明的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，所属技术领域的技术人员应该明了，任何属于本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，可轻易想到的变化或替换，均落在本发明的保护范围和公开范围之内。