阅读说明：本技术 汽车车顶用构件和用于生产汽车车顶用构件的方法 (Component for a vehicle roof and method for producing a component for a vehicle roof ) 是由 三宅裕一 渡边敏雄 德原渡 泉美奈子 千叶俊辅 于 2020-03-24 设计创作，主要内容包括：本发明涉及通过对层合体进行挤压成型而提供的汽车车顶用构件,其中所述层合体包括三个层：按所提及的顺序层合的层A-a、层B和层A-b,当假设层A-a、层B和层A-b的厚度之和对应于100％时,层A-a和层A-b的厚度之和占6％至8％,层A-a的厚度占0.5％至7.5％,层A-b的厚度占0.5％至7.5％,以及层B的厚度占92％至94％,所述挤压成型以使得层A-a、层B和层A-b的厚度之和占70％至93％的方式来进行。(The present invention relates to a member for an automobile roof provided by extrusion-molding a laminate, wherein the laminate comprises three layers: layer a-a, layer B and layer a-B laminated in the mentioned order, the sum of the thicknesses of layer a-a and layer a-B accounting for 6% to 8%, the thickness of layer a-a accounting for 0.5% to 7.5%, the thickness of layer a-B accounting for 0.5% to 7.5%, and the thickness of layer B accounting for 92% to 94%, when it is assumed that the sum of the thicknesses of layer a-a, layer B and layer a-B corresponds to 100%, the extrusion molding being performed in such a manner that the sum of the thicknesses of layer a-a, layer B and layer a-B accounts for 70% to 93%.)

汽车车顶用构件和用于生产汽车车顶用构件的方法

技术领域

本发明涉及汽车车顶用构件和用于生产汽车车顶用构件的方法。

背景技术

因为包含丙烯聚合物的层合平板非常便宜并且重量轻，因此它们已被用于多种工业部件例如汽车内部和外部部件以及家用电器部件中。

作为用于生产包含丙烯聚合物的层合平板的方法之一，挤压成型(compressionmolding)法是已知的。挤压成型法是可以改善层合平板的耐冲击性的方法。

例如，专利文献1描述了通过对挤压成型用层合体进行挤压成型而获得的成形制品。

引用列表

专利文献

专利文献1：日本专利第6191762号

发明内容

用于汽车的外部材料例如汽车车顶用构件需要具有优异的可涂覆性。因此，本发明的一个目的是提供可涂覆性优异的汽车车顶用构件和用于生产汽车车顶用构件的方法。

本发明涉及通过对层合体进行挤压成型而提供的汽车车顶用构件，其中所述层合体包括三个层：按所提及的顺序层合的以下层A-a、以下层B和以下层A-b，当假设层A-a的厚度、层B的厚度和层A-b的厚度之和对应于100％时，层A-a的厚度和层A-b的厚度之和占6％或更大且8％或更小，层A-a的厚度占0.5％或更大且7.5％或更小，层A-b的厚度占0.5％或更大且7.5％或更小，以及层B的厚度占92％或更大且94％或更小，所述挤压成型以使得层A-a的厚度、层B的厚度和层A-b的厚度之和占70％或更大且93％或更小的方式进行：

层A-a和层A-b：包含以下丙烯聚合物组分(A1)、以下乙烯-甲基丙烯酸甲酯共聚物组分(A2)和以下乙烯-(1-丁烯)共聚物组分(A3)的层，其中，当假设丙烯聚合物组分(A1)、乙烯-甲基丙烯酸甲酯共聚物组分(A2)和乙烯-(1-丁烯)共聚物组分(A3)的总含量为100重量％时，丙烯聚合物组分(A1)的含量为42.5重量％或更大且47.5重量％或更小，乙烯-甲基丙烯酸甲酯共聚物组分(A2)的含量为32.5重量％或更大且37.5重量％或更小，以及乙烯-(1-丁烯)共聚物组分(A3)的含量为15重量％或更大且25重量％或更小；

丙烯聚合物组分(A1)：作为具有全同立构结构的丙烯均聚物的组分，其中所述组分具有使用13C-NMR测量的0.90或更大且0.99或更小的全同立构五元组分数，以及在230℃的温度和2.16kgf的负载的条件下测量的0.1g/10分钟或更大且5.0g/10分钟或更小的熔体质量流量；

乙烯-甲基丙烯酸甲酯共聚物组分(A2)：在190℃的温度和2.16kgf的负载的条件下测量的熔体质量流量为1.5g/10分钟或更大且5.0g/10分钟或更小的乙烯-甲基丙烯酸甲酯共聚物组分；

乙烯-(1-丁烯)共聚物组分(A3)：在190℃的温度和2.16kgf的负载的条件下测量的熔体质量流量为0.1g/10分钟或更大且1.0g/10分钟或更小的乙烯-(1-丁烯)共聚物组分；

层B：包含以下丙烯聚合物组分(B1)和以下滑石(B2)的层，其中，当假设丙烯聚合物组分(B1)和滑石(B2)的总含量为100重量％时，丙烯聚合物组分(B1)的含量为65重量％或更大且75重量％或更小，以及滑石(B2)的含量为25重量％或更大且35重量％或更小；

丙烯聚合物组分(B1)：作为具有全同立构结构的丙烯均聚物的组分，其中所述组分具有使用13C-NMR测量的0.90或更大且0.99或更小的全同立构五元组分数，以及在230℃的温度和2.16kgf的负载的条件下测量的0.1g/10分钟或更大且5.0g/10分钟或更小的熔体质量流量；

滑石(B2)：满足以下要求(1-a)、以下要求(1-b)和以下要求(1-c)的滑石；

要求(1-a)：根据JIS R1629通过激光衍射法测量的中值直径D50(L)为10μm或更大且25μm或更小的滑石；

要求(1-b)：根据JIS R1619通过离心沉降法测量的中值直径D50(S)为2μm或更大且8μm或更小的滑石；以及

要求(1-c)：由以下表达式(1)确定的纵横比(aspect ratio)常数为2或更大且15或更小的滑石：

纵横比常数＝{D50(L)-D50(S)}/D50(S) 表达式(1)。

这样的汽车车顶用构件具有优异的可涂覆性。

本发明还涉及用于生产汽车车顶用构件的方法，包括对层合体进行挤压成型的步骤，其中所述层合体包括三个层：按所提及的顺序层合的上述层A-a、上述层B和上述层A-b，当假设层A-a的厚度、层B的厚度和层A-b的厚度之和对应于100％时，层A-a的厚度和层A-b的厚度之和占6％或更大且8％或更小，层A-a的厚度占0.5％或更大且7.5％或更小，层A-b的厚度占0.5％或更大且7.5％或更小，以及层B的厚度占92％或更大且94％或更小，所述挤压成型以使得层A-a的厚度、层B的厚度和层A-b的厚度之和占70％或更大且93％或更小的方式来进行。

根据这样的方法，可以生产具有优异的可涂覆性的汽车车顶用构件。

根据本发明，提供了具有优异的可涂覆性的汽车车顶用构件以及用于生产汽车车顶用构件的方法。

附图说明

图1A和1B示出了用于说明本实施方案的示例性的汽车车顶用构件和示例性的用于生产汽车车顶用构件的方法的示意性截面图。

具体实施方式

在下文中，将详细描述本发明的一些实施方案。然而，本发明不旨在限于以下实施方案。

图1A和1B示出了用于说明本实施方案的示例性的汽车车顶用构件和示例性的用于生产汽车车顶用构件的方法的示意性截面图。

可以通过在层合体100的厚度方向上热压层合体100对图1A所示的层合体100进行挤压成型来生产图1B所示的汽车车顶用构件200。即，汽车车顶用构件200通过对层合体100进行挤压成型而提供。

层合体100包括三个层：按所提及的顺序层合的层A-a(10a)、层B(20)和层A-b(10b)。当假设层A-a(10a)的厚度t₁₁、层B(20)的厚度t₁₂和层A-b(10b)的厚度t₁₃之和(厚度t₁₀₀)对应于100％时，厚度t₁₁和厚度t₁₃之和占6％或更大且8％或更小，厚度t₁₁占0.5％或更大且7.5％或更小，厚度t₁₃占0.5％或更大且7.5％或更小，以及厚度t₁₂占92％或更大且94％或更小。在汽车车顶用构件200中，层A-a(10a)的厚度t₂₁、层B(20)的厚度t₂₂和层A-b(10b)的厚度t₂₃之和(厚度t₂₀₀)占层合体100中的厚度t₁₀₀的70％或更大且93％或更小。

在下文中，将进一步详细地描述本实施方案的汽车车顶用构件和用于生产汽车车顶用构件的方法。

本实施方案的汽车车顶用构件通过对层合体进行挤压成型而提供，其中所述层合体包括三个层：按所提及的顺序层合的层A-a、层B和层A-b，当假设层A-a的厚度、层B的厚度和层A-b的厚度之和占100％时，层A-a的厚度和层A-b的厚度之和占6％或更大且8％或更小，层A-a的厚度占0.5％或更大且7.5％或更小，层A-b的厚度占0.5％或更大且7.5％或更小，以及层B的厚度占92％或更大且94％或更小(下文中也称为“挤压成型用层合体”)，所述挤压成型以使得层A-a的厚度、层B的厚度和层A-b的厚度之和占70％或更大且93％或更小的方式来进行。

[层A-a和层A-b]

层A-a和层A-b是包含丙烯聚合物组分(A1)(下文中也称为“组分A1”)、乙烯-甲基丙烯酸甲酯共聚物组分(A2)(下文中也称为“组分A2”)和乙烯-(1-丁烯)共聚物组分(A3)(下文中也称为“组分A3”)的层，其中假设组分A1、组分A2和组分A3的总含量为100重量％，组分A1的含量为42.5重量％或更大且47.5重量％或更小，组分A2的含量为32.5重量％或更大且37.5重量％或更小，以及组分A3的含量为15重量％或更大且25重量％或更小。

组分A1是作为具有全同立构结构的丙烯均聚物的组分，其中该组分具有使用13C-NMR测量的0.90或更大且0.99或更小的全同立构五元组分数(下文中也称为[mmmm])，以及在230℃的温度和2.16kgf的负载的条件下测量的0.1g/10分钟或更大且5.0g/10分钟或更小的熔体质量流量。可以单独使用一种组分A1，或者可以组合使用两种或更多种组分A1。

本文中的熔体质量流量是指根据JIS K6758确定的值。

丙烯均聚物是由源自丙烯的构成单元构成的聚合物。

在此，全同立构五元组分数表示使用13C-NMR测量的分子链中根据五元组单元的全同立构序列的比例，即，存在于相继内消旋键合(meso-bonded)的源自丙烯的五个构成单元的序列的中心的源自丙烯的构成单元的分数。具体地，该值计算为在13C-NMR谱中观察到的在甲基碳区域中[mmmm]峰在所有吸收峰中占据的分数。在此，[mmmm]峰是存在于相继内消旋键合的五个构成单元的链的中心的源自丙烯的峰。

该[mmmm]可以通过A.Zambelli等的报告(Macromolecules，1973，第6期)中描述的方法来确定。

组分A1的[mmmm]优选为0.95或更大，更优选为0.96或更大，并且甚至更优选为0.97或更大。

在230℃的温度和2.16kgf的负载的条件下测量的组分A1的熔体质量流量优选为0.1g/10分钟或更大且2g/10分钟或更小，更优选为0.2g/10分钟或更大且1.5g/10分钟或更小，并且甚至更优选为0.3g/10分钟或更大且1.0g/10分钟或更小。组分A1的上述熔体质量流量的值越小，汽车车顶用构件的弹性弯曲强度倾向于越优异。

通过差示扫描量热法(下文中，表示为DSC)确定的组分A1的熔点优选为150℃或更大，更优选为155℃或更大，并且甚至更优选为160℃或更大。通过DSC确定的组分A1的熔化热的量优选为60J/g或更大，更优选为80J/g或更大，并且甚至更优选为90J/g或更大。

组分A1的熔点是组分A1中包含的结晶相的熔融温度。具体地，熔点是在升高组分A1的温度时获得的DSC曲线上的最高温度侧的吸热峰的峰顶温度。

组分A1的熔化热的量是使组分A1中包含的结晶相转变为熔融状态所需的热量。具体地，熔化热的量确定为在升高组分A1的温度时获得的DSC曲线上所有吸热峰的总峰面积。

使用DSC在以下条件下测量组分A1的熔点和熔化热的量。(i)将约10mg的组分A1在氮气氛下在220℃下热处理五分钟，然后以5℃/分钟的降温速率冷却至50℃。(ii)随后，将组分A1保持在50℃一分钟，并以5℃/分钟的升温速率从50℃加热至180℃。

组分A1可以使用以下催化剂体系通过已知的聚合方法来生产：通过使已知的固体钛催化剂组分、有机金属化合物催化剂组分以及此外电子供体(根据需要)彼此接触而形成的催化剂体系；通过使具有环戊二烯基环的元素周期表第4族的过渡金属的化合物和烷基铝氧烷彼此接触而形成的催化剂体系；通过使具有环戊二烯基环的元素周期表第4族的过渡金属的化合物、通过与过渡金属化合物反应形成离子配合物的化合物、和有机铝化合物彼此接触而形成的催化剂体系；等等。

组分A2是乙烯-甲基丙烯酸甲酯共聚物组分，其在190℃的温度和2.16kgf的负载的条件下测量的熔体质量流量为1.5g/10分钟或更大且5.0g/10分钟或更小。乙烯-甲基丙烯酸甲酯共聚物组分是包含15重量％或更多且20重量％或更少的源自甲基丙烯酸甲酯的构成单元(也称为“甲基丙烯酸甲酯单元”)并且包含80重量％或更多且85重量％或更少的源自乙烯的构成单元(也称为“乙烯单元”)的共聚物。可以单独使用一种组分A2，或者可以组合使用两种或更多种组分A2。

乙烯-甲基丙烯酸甲酯共聚物组分中的甲基丙烯酸甲酯单元的含量可以通过生产厚度为0.3mm的压制片材，并通过红外吸收光谱法使用红外光谱仪对该压制片材进行测量来确定。归属于甲基丙烯酸甲酯的3448cm^-1处的峰用作红外吸收光谱的特征吸收，并根据以下表达式用厚度校正吸光度，以确定甲基丙烯酸甲酯单元的含量：

MMA＝4.1×log(I_o/I)/t-5.3

其中MMA表示甲基丙烯酸甲酯单元的含量(重量％)，I表示在3448cm^-1的频率下的透射光的强度，I_o表示在3448cm^-1的频率下的入射光的强度，以及t表示待测量的样品片材的厚度(cm)。

乙烯-甲基丙烯酸甲酯共聚物组分中的乙烯单元的含量通过例如从100重量％中减去甲基丙烯酸甲酯单元的含量来计算。

从可涂覆性的角度出发，在190℃的温度和2.16kgf的负载的条件下测量的组分A2的熔体质量流量优选为1.8g/10分钟或更大且3g/10分钟或更小，更优选为1.9g/10分钟或更大且2.2g/10分钟或更小，并且甚至更优选为1.95g/10分钟或更大且2.1g/10分钟或更小。

组分A2可以通过使用聚合催化剂使乙烯和甲基丙烯酸甲酯聚合来生产。聚合催化剂的实例包括：在日本未审查专利公开第S61-176617号、第S61-179210号和第H6-16726号中描述的催化剂，以及在日本未审查专利公开第H3-263412号中描述的包含稀土金属的茂金属催化剂。

在组分A2中，甲基丙烯酸甲酯单元的含量可以为16重量％或更大，可以为17重量％或更大，或者可以为18重量％或更大。

在组分A2中，乙烯单元的含量可以为84重量％或更小，可以为83重量％或更小，或者可以为82重量％或更小。

作为组分A2，可以使用可商购的产品。可商购的组分A2的实例包括Acryft WH102(由Sumitomo Chemical Co.,Ltd.制造，商品名)。

组分A3是乙烯-(1-丁烯)共聚物组分，其在190℃的温度和2.16kgf的负载的条件下测量的熔体质量流量为0.1g/10分钟或更大且1.0g/10分钟或更小。在此，乙烯-(1-丁烯)共聚物组分是包含10重量％或更多且40重量％或更少的源自1-丁烯的构成单元(也称为“1-丁烯单元”)并且包含60重量％或更多且90重量％或更少的源自乙烯的构成单元的共聚物。可以单独使用一种组分A3，或者可以组合使用两种或更多种组分A3。

乙烯-(1-丁烯)共聚物组分中的乙烯单元的含量可以由根据Kakugo等的报告(Macromolecules,1982,15,1150-1152)在以下条件下测量的13C-NMR谱来确定。

通过将约200mg的乙烯-(1-丁烯)共聚物均匀地溶解在直径为10mm的试管中的3ml邻二氯苯中来制备样品。在135℃的测量温度、10秒的脉冲重复时间、45°的脉冲宽度和2500的累计次数的条件下测量样品的13C-NMR谱。

乙烯-(1-丁烯)共聚物组分中的1-丁烯单元的含量通过例如从100重量％中减去乙烯单元的含量来计算。

从可涂覆性的角度出发，在190℃的温度和2.16kgf的负载的条件下测量的组分A3的熔体质量流量可以为0.1g/10分钟或更大，可以为0.2g/10分钟或更大，或者可以为0.3g/10分钟或更大。

组分A3可以通过使用聚合催化剂使乙烯和1-丁烯聚合来生产。聚合催化剂的实例包括由钒化合物和有机铝化合物构成的催化剂体系、齐格勒-纳塔催化剂体系和茂金属催化剂体系。聚合方法的实例包括溶液聚合法、淤浆聚合法、高压离子聚合法和气相聚合法。

在组分A3中，1-丁烯单元的含量可以为15重量％或更大且35重量％或更小，可以为15.5重量％或更大且32.5重量％或更小，或者可以为20重量％或更大且30重量％或更小。

在组分A3中，乙烯单元的含量可以为65重量％或更大且85重量％或更小，可以为67.5重量％或更大且82.5重量％或更小，或者可以为70重量％或更大且80重量％或更小。

作为组分A3，可以使用可商购的产品。可商购的组分A3的实例包括ENGAGEENR7447(由Dow DuPont Elastomers制造，商品名)和Tafmer A0250(由Mitsui Chemicals,Inc.制造，商品名)。

在层A-a和层A-b中，组分A1的含量可以为43重量％或更大、43.5重量％或更大、或者44重量％或更大，并且可以为47重量％或更小、46.5重量％或更小、或者46重量％或更小。在层A-a和层A-b中，组分A2的含量可以为33重量％或更大、33.5重量％或更大、或者34重量％或更大，并且可以为37重量％或更小、36.5重量％或更小、或者36重量％或更小。在层A-a和层A-b中，组分A3的含量可以为15.5重量％或更大、15重量％或更大、或者14.5重量％或更大，并且可以为24.5重量％或更小、24重量％或更小、或者23.5重量％或更小。注意，假设组分A1、组分A2和组分A3的总含量为100重量％。

包含在层A-a中的组分A1、组分A2和组分A3分别与包含在层A-b中的组分A1、组分A2和组分A3相同。

[层B]

层B是包含丙烯聚合物组分(B1)(下文中，也称为“组分B1”)和滑石(B2)(下文中，也称为“组分B2”)的层，其中，当假设组分B1和组分B2的总含量对应于100重量％时，组分B1的含量为65重量％或更大且75重量％或更小，以及组分B2的含量为25重量％或更大且35重量％或更小。

作为组分B1，可以使用与包含在层A-a和层A-b中的组分A1类似的组分。

组分B2是满足所有以下要求(1-a)、以下要求(1-b)和以下要求(1-c)的滑石。

要求(1-a)：

根据JIS R1629通过激光衍射法测量的中值直径D50(L)为10μm或更大且25μm或更小的滑石；

要求(1-b)：

根据JIS R1619通过离心沉降法测量的中值直径D50(S)为2μm或更大且8μm或更小的滑石；以及

要求(1-c)：

由以下表达式(1)确定的纵横比常数为2或更大且15或更小的滑石：

纵横比常数＝{D50(L)-D50(S)}/D50(S)表达式(1)。

可以单独使用一种组分B2，或者可以组合使用两种或更多种组分B2。

(通过激光衍射法测量的中值直径D50(L))

根据JIS R1629使用激光法粒径分布分析仪进行测量，并且可以由在所获得的累积粒径分布曲线上读取的50重量％的累积量处的粒径值来确定中值直径D50(L)。激光法粒径分布分析仪的实例为由Nikkiso Co.,Ltd制造的MT-3300EX-II。

从汽车车顶用构件的耐冲击性的角度出发，根据JIS R1629通过激光衍射法测量的组分B2的中值直径D50(L)可以为22μm或更小，可以为20μm或更小，或者可以为18μm或更小。

(通过离心沉降法测量的中值直径D50(S))

根据JIS R1619使用离心沉降型粒径分布分析仪进行测量，并且可以由在所获得的累积粒径分布曲线上读取的50重量％的累积量处的粒径值来确定中值直径D50(S)。离心沉降型粒径分布分析仪的实例为由SHIMADZU CORPORATION制造的SA-CP3。

根据JIS R1619通过离心沉降法测量的组分B2的中值直径D50(S)可以为6μm或更小，可以为5μm或更小，或者可以为4μm或更小。

(纵横比常数)

可以通过上述表达式(1)由上述中值直径D50(L)和中值直径D50(S)的值确定纵横比常数。组分B2的纵横比常数可以为2.1或更大且10或更小，可以为2.2或更大且9或更小，或者可以为2.3或更大且8或更小。

包含在层B中的组分B1的含量优选为66重量％或更大且74重量％或更小，更优选为67重量％或更大且73重量％或更小，并且甚至更优选为68重量％或更大且72重量％或更小。包含在层B中的组分B2的含量优选为26重量％或更大且34重量％或更小，更优选为27重量％或更大且33重量％或更小，并且甚至更优选为28重量％或更大且32重量％或更小。注意，假设组分B1和组分B2的总含量为100重量％。

用于混合构成层A-a、层A-b和层B的各组分的方法的实例包括在捏合机例如单螺杆挤出机、双螺杆挤出机、班伯里(Banbury)混合机或热辊中对各组分进行熔体捏合的方法，以及在用于生产组分A1、组分A2、组分A3或组分B1的聚合反应期间将各组分混合的方法。

用于生产层A-a、层A-b和层B的方法的实例包括加压成型法、挤出法和注射成型法。

[挤压成型用层合体]

根据本实施方案的挤压成型用层合体是包括一个层A-a、一个层A-b和一个层B的层合体。在挤压成型用层合体中，层A-a设置成形成层合体的一个表面，层A-b设置成形成层合体的其上未设置层A-a的表面。

本实施方案的挤压成型用层合体是这样的层合体：其中当假设层A-a的厚度、层B的厚度和层A-b的厚度之和占100％时，层A-a的厚度和层A-b的厚度之和占6％或更大且8％或更小，层A-a的厚度占0.5％或更大且7.5％或更小，层A-b的厚度占0.5％或更大且7.5％或更小，以及层B的厚度占92％或更大且94％或更小。

从通过加热变形的量的角度出发，在上述挤压成型用层合体中，层A-a的厚度可以对应于1％或更大且7％或更小，可以对应于2％或更大且6％或更小，或者可以对应于3％或更大且5％或更小。从通过加热变形的量的角度出发，在上述挤压成型用层合体中，层A-b的厚度可以对应于1％或更大且7％或更小，可以对应于2％或更大且6％或更小，或者可以对应于3％或更大且5％或更小。从通过加热变形的量的角度出发，在上述挤压成型用层合体中，层B的厚度可以对应于93.5％或更小，可以对应于93％或更小，或者可以对应于92％。注意，假设层A-a的厚度、层B的厚度和层A-b的厚度之和对应于100％。

挤压成型用层合体可以包含各种添加剂和晶体成核剂。

添加剂的实例包括抗氧化剂、紫外线吸收剂、抗静电剂、增滑剂、压敏粘合剂、防雾剂和防粘连剂。

晶体成核剂的实例包括α-晶体成核剂，例如基于山梨醇的成核剂、基于有机磷酸酯金属盐的化合物、基于有机羧酸金属盐的化合物和基于松香的化合物；以及β晶体成核剂，例如基于酰胺的化合物和基于喹吖啶酮的化合物。从添加效果的角度出发，基于100重量份的挤压成型用层合体，晶体成核剂的含量优选为0.001重量份或更大，以及基于100重量份的挤压成型用层合体，晶体成核剂的含量更优选为1.5重量份或更小，以防止晶体成核剂的分散性劣化。

挤压成型用层合体可以通过共挤出法挤出层A-a、层A-b和层B来生产。

可以通过以使得层A-a的厚度、层B的厚度和层A-b的厚度之和占70％或更大且93％或更小的方式对上述挤压成型用层合体进行挤压成型(在厚度方向上热挤压层合体)来生产根据本实施方案的汽车车顶用构件。即，汽车车顶用构件可以通过以这样的方式对挤压成型用层合体进行挤压成型来获得：当假设挤压成型之前的层合体(挤压成型用层合体)中的层A-a的厚度、层B的厚度和层A-b的厚度之和对应于100％时，挤压成型之后的层A-a的厚度、层B的厚度和层A-b的厚度之和占70％或更大且93％或更小。挤压成型之后的层合体(汽车车顶用构件)中的层A-a、层B和层A-b的总厚度(％)相对于挤压成型之前的层合体(挤压成型用层合体)中的层A-a、层B和层A-b的总厚度也称为挤压比。

在本实施方案的汽车车顶用构件中，组分B2的垂直于厚度方向的表面优选地与挤压成型用层合体中包含的各组分在热挤压期间流动的方向平行取向。

在汽车车顶用构件中组分B2的取向状态可以通过测量汽车车顶用构件的广角X射线散射来评估。

组分B2的取向状态可以通过组分B2的取向度来量化。可以通过以下表达式(2)使用在二维广角X射线散射图像中组分B2的垂直于厚度方向的晶面的方位角强度分布的半宽度来确定组分B2的取向度。注意，假设用于计算方位角强度分布的散射角宽度在距离由上述晶面得出的衍射峰位置±0.5°的范围内：

取向度(％)＝{(180-hwd)/180}×100 表达式(2)

其中hwd表示组分B2的垂直于厚度方向的晶面的方位角强度分布中的半宽度(单位：度)。

在上述取向度的值较高的情况下，可以说组分B2的表面与挤压成型用层合体中包含的各组分在热挤压期间流动的方向平行取向。

汽车车顶用构件中包含的组分B2的取向度为例如80％或更大，并且从耐冲击性的角度出发，优选为85％或更大。

组分B1的晶体中的原子以三维周期性方式重复排列，并且考虑到周期性，认为具有某种结构的平行六面体三维堆积以形成晶体。这样的平行六面体被称为单位晶格。该单位晶格的三个边各自称为a轴、b轴和c轴。在α-晶体聚丙烯晶体的单位晶格中，分子链方向称为c轴，在另外两个晶体轴中，较短的轴称为a轴，而较长的轴称为b轴。

在汽车车顶用构件中，组分B1的晶体结构中的α晶体的c轴或a轴优选与热挤压期间的流动方向平行取向。当组分B1的α晶体的c轴或a轴在挤压成型用层合体中包含的各组分在热挤压期间流动的方向上取向时，可以提高汽车车顶用构件的冲击强度。

组分B1的晶体取向状态可以通过测量汽车车顶用构件的广角X射线散射来评估。

组分B1的晶体取向状态可以通过晶体取向度来量化。可以通过以下表达式(3)使用在二维广角X射线散射图像中(040)平面的方位角强度分布的半宽度来确定晶体取向度。注意，假设用于计算方位角强度分布的散射角宽度在距离由上述(040)平面得出的衍射峰位置±0.5°的范围内：

晶体取向度(％)＝{(180-hw₀₄₀)/180}×100 表达式(3)

其中hw₀₄₀表示组分B1的α晶体中的(040)平面的方位角强度分布中的半宽度(单位：度)。

在晶体取向度的值较高的情况下，可以说组分B1的α晶体的c轴或a轴与挤压成型用层合体中包含的各组分在热挤压期间流动的方向平行取向。

汽车车顶用构件中包含的组分B1的晶体取向度为例如75％或更大，并且优选为80％或更大。

本实施方案的汽车车顶用构件可以通过以上述挤压比对挤压成型用层合体进行挤压成型来生产。即，用于生产本实施方案的汽车车顶用构件的方法包括以下步骤：以使得层A-a的厚度、层B的厚度和层A-b的厚度之和占70％或更大且93％或更小的方式对挤压成型用层合体进行挤压成型。

挤压成型的步骤是例如在接近组分B1的熔点的温度下的热挤压的步骤。

在对挤压成型用层合体进行热挤压时，在用于热挤压的设备中待与挤压成型用层合体接触的加压部分的温度为接近组分B1的熔点(Tm)的温度，优选为熔点(Tm)-20℃或更高且熔点(Tm)+10℃或更低，并且更优选为熔点(Tm)-10℃或更高且熔点(Tm)+5℃或更低。

对挤压成型用层合体进行热挤压的时间优选为15秒或更长且60分钟或更短，更优选为1分钟或更长且小于30分钟，甚至更优选为10分钟或更长且小于15分钟，以使汽车车顶用构件的耐冲击性更好，并防止挤压成型用层合体中包含的组分的热降解。

用于对挤压成型用层合体进行热挤压的设备的实例包括具有温度调节功能的压制成型设备、履带型热压成型设备、可加压的带型密封器和滚压成型设备。作为热挤压方法，优选通过具有温度调节功能的压制成型设备在厚度方向上对挤压成型用层合体进行热挤压的方法。

从提高挤压比时设备上的负载的角度和获得大尺寸的汽车车顶用构件的角度出发，优选具有温度调节功能的压制成型设备。通过成型设备，可以容易地获得当从顶表面观察时任何部分的长度都大于40cm的大的汽车车顶用构件。

作为用于对挤压成型用层合体进行热挤压的方法，还可以在热挤压设备的待与挤压成型用层合体接触的加压部分上施加润滑剂。润滑剂的实例包括硅油。润滑剂的施加减小了挤压成型用层合体与加压部分之间的摩擦阻力，以使得能够实现挤压成型用层合体的更顺利的热挤压，从而导致成型周期的改善和用于热挤压的设备上的负载的减小。

本实施方案的汽车车顶用构件具有优异的可涂覆性。这样的汽车车顶用构件具有低的热变形性、优异的耐冲击性和高的弹性弯曲强度。根据本发明的用于生产汽车车顶用构件的方法，可以生产具有优异的可涂覆性的汽车车顶用构件。此外，根据本发明的用于生产汽车车顶用构件的方法，减小了用于挤压成型的设备上的负载。

实施例

在下文中，将参照实施例和比较例描述本发明。实施例和比较例中使用的组分A1、组分B1、组分A2、组分A3和组分B2如下所示。

(1)组分A1和组分B1

通过使用日本未审查专利公开第H10-212319号中描述的催化剂，并控制聚合反应器中的氢浓度和聚合温度通过气相聚合法来获得以下丙烯均聚物。

(A1-1)丙烯均聚物(组分A1)

MFR(230℃，2.16kg负载)：0.5g/10分钟

全同立构五元组分数：0.977

熔点：163℃

熔化热的量：106J/g

(B1-1)丙烯均聚物(组分B1)

MFR(230℃，2.16kg负载)：0.5g/10分钟

全同立构五元组分数：0.977

熔点：163℃

熔化热的量：106J/g

(2)组分A2

(A2-1)乙烯-甲基丙烯酸甲酯共聚物

MFR(190℃，2.16kg负载)：2.0g/10分钟

甲基丙烯酸甲酯含量：20重量％

乙烯含量：80重量％

(3)组分A3

(A3-1)乙烯-(1-丁烯)共聚物

(商品名)ENGAGE ENR7447：由Dow DuPont Elastomers制造

MFR(190℃，2.16kg负载)：0.5g/10分钟

乙烯含量：74重量％

1-丁烯含量：26重量％

(4)组分B2

(B2-1)滑石

(商品名)HAR W92：由Imerys制造

D50(L)：11μm

D50(S)：2.5μm

纵横比常数：3.4

原料组分和层合平板的物理特性根据以下所示的方法测量。

(1)熔体质量流量(MFR，单位：g/10分钟)

根据JIS K6758中规定的方法测量熔体质量流量。在230℃或190℃的测量温度和2.16kg的负载下测量熔体质量流量。

(2)全同立构五元组分数([mmmm])

通过将约200mg树脂样品完全溶解在直径为10mm的试管中的3ml邻二氯苯中来制备样品，并测量样品的13C-NMR谱。13C-NMR谱的测量条件如下所示。

<测量条件>

型号：Bruker Avance 600

测量温度：135℃

脉冲重复时间：10秒

脉冲宽度：45°

累计次数：2500

由根据A.Zambelli等的报告(Macromolecules，1973，第6期，第925节至第926节)中描述的方法的测量结果计算[mmmm]。

(3)熔点(Tm，单位：℃)和熔化热的量(ΔH，单位：J/g)

对丙烯聚合物组分进行热压成型(将组分在230℃下预热5分钟之后，将压力在1分钟内升高至5.0MPa，将升高的压力保持2分钟，然后将组分在30℃和5.0MPa下冷却5分钟)，以生产厚度为约0.5mm的片材。使用差示扫描量热计(由PerkinElmer Inc.制造，DiamondDSC)来测量丙烯聚合物组分和热塑性弹性体组分的熔点和熔化热的量。测量结果如下所示。

<测量条件>

在将10mg生产的片材在氮气氛下在220℃下热处理5分钟之后，将片材以5℃/分钟的降温速率冷却至50℃，然后保持在50℃1分钟，随后以5℃/分钟的升温速率从50℃加热至180℃。

<用于计算Tm和ΔH的方法>

升高DSC的温度时获得的DSC曲线上的最高温度侧上的吸热峰的峰顶温度被认为是Tm(℃)。由上述DSC曲线上的吸热(endotherm)得到的所有峰的峰面积被认为是ΔH(J/g)。

(4)组分A2中的源自甲基丙烯酸甲酯的构成单元的含量和源自乙烯的构成单元的含量

组分A2中的甲基丙烯酸甲酯单元的含量通过如下确定：制备厚度为0.3mm的压制片材，并通过红外吸收光谱法使用红外光谱仪对该压制片材进行测量。归属于甲基丙烯酸甲酯的3448cm^-1处的峰用作红外吸收光谱的特征吸收，并根据以下表达式用厚度校正吸光度，以确定甲基丙烯酸甲酯单元的含量：

MMA＝4.1×log(I_o/I)/t-5.3

其中MMA表示甲基丙烯酸甲酯单元的含量(重量％)，I表示在3448cm^-1的频率下的透射光的强度，I_o表示在3448cm^-1的频率下的入射光的强度，以及t表示待测量的样品片材的厚度(cm)。

组分A2的乙烯单元的含量通过从100重量％中减去甲基丙烯酸甲酯单元的含量来计算。

(5)组分3中的源自乙烯的构成单元的含量和源自1-丁烯的构成单元的含量

通过将约200mg树脂样品完全溶解在直径为10mm的试管中的3ml邻二氯苯中来制备样品，并测量样品的13C-NMR谱。13C-NMR谱的测量条件如下所示。

<测量条件>

型号：Bruker Avance 600

测量温度：135℃

脉冲重复时间：10秒

脉冲宽度：45°

累计次数：2500

根据测量结果，根据M.Kakugo等的报告(Macromolecules，1982，第15期，第1150节至第1152节)中描述的方法来计算源自乙烯的构成单元的含量，并且通过从100重量％中减去源自乙烯的构成单元的含量来计算源自1-丁烯的构成单元的含量。

(6)通过激光衍射法测量的中值直径D50(L)

通过以下方法确定通过激光衍射法测量的中值直径D50(L)。根据JIS R1629使用Microtrac粒度分析仪(由Nikkiso Co.,Ltd.制造的“MT-3300EXII”)测量使用均化器分散在乙醇中的样品，并且由在所获得的累积粒径分布曲线上读取的50重量％的累积量处的粒径值来确定D50(L)。

(7)通过离心沉降法测量的中值直径D50(S)

通过以下方法确定通过离心沉降法测量的中值直径D50(S)。根据JIS R1619使用离心沉降型粒径分布分析仪(由SHIMADZU CORPORATION制造的“SA-CP3”)测量使用超声波清洗机分散在乙醇中的样品，并由在所获得的累积粒径分布曲线上读取的50重量％的累积量处的粒径值来确定D50(S)。

(8)纵横比常数

通过以下表达式(1)使用上述中值直径D50(L)和中值直径D50(S)的值来确定纵横比常数。

纵横比常数＝{D50(L)-D50(S)}/D50(S) 表达式(1)

(9)挤压比

用游标卡尺测量包括堆叠的层A-a、层A-b和层B的挤压成型用层合体的厚度和挤压成型之后的层合平板的厚度，并根据以下表达式计算挤压比。

挤压比(％)＝挤压成型之后的层合平板的厚度(mm)/挤压成型用层合体的厚度(mm)×100

(10)广角X射线散射

在以下条件下测量层合平板的广角X射线散射。

<测量条件>

型号：由Rigaku Corporation制造的Ultra X18

X射线源：CuKα射线

电压：40kV

电流：200mA

检测器：X射线光子计数型二维检测器PILATUS

测量方法：透射法

<测量方法>

将上述层合平板与包括第一轴和第二轴两者的平面平行地切割从而形成截面，所述第一轴在树脂组合物由于生产层合平板时的热挤压而流动的方向上，所述第二轴在与第一轴正交的层合平板的厚度方向上。用X射线照射上述截面中距离上述层合平板的任一表面等距的深度位置，以测量广角X射线散射图。

(11)层合平板中包含的组分B1的晶体取向度的测量

通过以下方法评估组分B1的晶体取向度。通过上述测量获得的广角X射线散射图用于确定源自组分B1的α晶体的(040)平面的方位角强度分布。由获得的方位角强度分布确定峰位置处的半宽度，并通过以下表达式(3)确定晶体取向度：

晶体取向度(％)＝{(180-hw₀₄₀)/180}×100 表达式(3)

其中hw₀₄₀表示组分B1的(040)平面的方位角强度分布中的半宽度(单位：度)。

(12)层合平板中包含的组分B2的取向度的测量

通过以下方法评估组分B2的晶体取向度。通过上述测量获得的广角X射线散射图用于确定源自组分B2的垂直于厚度方向的晶面的方位角强度分布。由获得的方位角强度分布确定峰位置处的半宽度，并通过以下表达式(2)确定组分B2的取向度：

取向度(％)＝{(180-hwd)/180}×100 表达式(2)

其中hwd表示组分B2的垂直于厚度方向的晶面的方位角强度分布中的半宽度(单位：度)

(13)弹性弯曲强度(FM，单位：MPa)

从获得的层合平板中切割出试样至长度为127mm、宽度为12.5mm且厚度为2.5mm的尺寸。根据JIS-K-7203中规定的方法使用试样进行测量。将跨距长度设置为40mm，将负载速率设置为2.0mm/分钟，并且将测量温度设置为23℃。

(14)耐水粘附性

<涂覆条件(I)>

从获得的层合平板中切割出试样至长度为150mm、宽度为70mm且厚度为2.5mm的尺寸。通过往复机(由CFT Ransburg制造的RIH1200H035)用底漆(由Kansai Paint Co.,Ltd.制造的ASX2870CD)喷涂试样的表面(干燥的膜的厚度：7μm)，并将底漆在60℃下干燥三分钟。然后，通过往复机用水性涂料(由Kansai Paint Co.,Ltd.制造的WBC-717T(#1F7))喷涂涂覆有底漆的表面(干燥的膜的厚度：15μm)，并将涂料在60℃下干燥三分钟。通过往复机用透明涂料(包含由Kansai Paint Co.,Ltd.制造的SFX7175透明基本成分、由Kansai PaintCo.,Ltd.制造的SFXD-6200异氰酸酯固化剂和由Kansai Paint Co.,Ltd.制造的UT-086稀释剂)喷涂涂覆有涂料的表面。然后，将涂料在120℃下干燥42分钟，以形成多层涂覆膜。

<评估条件>

将其上根据涂覆条件(I)形成有多层涂覆膜的试样在40℃的耐水槽中浸渍240小时。在取出之后，在一小时内对试样进行外观评估。具有异常外观例如溶胀或起泡的测试片被认为是不可接受的。

(15)涂层剥离强度(单位：N/10mm)

<涂覆条件(II)>

从获得的层合平板中切割出试样至长度为150mm、宽度为70mm且厚度为2.5mm的尺寸。在将宽度为10mm的遮蔽胶带附接至在试样表面的纵向方向上的一端之后，通过往复机(由CFT Ransburg制造的RIH1200H035)用底漆(由Nippon Paint Co.,Ltd.制造的WB1200CD-6)喷涂试样表面(干燥的膜的厚度：7μm)，并将底漆在60℃下干燥3分钟。此后，通过往复机用基础涂料(由Nippon Paint Co.,Ltd.制造的R-278基本成分和由Nippon PaintCo.,Ltd.制造的R-271固化剂)喷涂涂覆有底漆的表面。然后，将涂料在120℃下干燥20分钟以形成多层涂覆膜。

<评估条件>

在其上根据涂覆条件(II)形成有多层涂覆膜的试样中，在多层涂覆膜上做出宽度为10mm且长度为100mm的切口。以180°的角度和50mm/分钟的速度拉动附接有宽度为10mm的遮蔽胶带的点，该点是试样表面的纵向方向上的末端，对剥离10mm的多层涂覆膜时的应力求平均值以获得涂层剥离强度。

[实施例1]

(层A-a的生产)

将45重量％的丙烯均聚物(A1-1)、35重量％的乙烯-甲基丙烯酸甲酯共聚物组分(A2-1)和20重量％的乙烯-(1-丁烯)共聚物组分(A3-1)混合。使用40-mm单螺杆挤出机VS40-28型(由TANABE PLASTICS MACHINERY CO.,LTD.制造)在汽缸设定温度：220℃和螺杆转数：70rpm的条件下对混合物进行熔体捏合，以获得树脂组合物(a-1)。使用由ShintoMetal Industries,Ltd.制造的挤压成型设备(P-37)在230℃的温度、10MPa的加压压力和10分钟的条件下对获得的树脂组合物(a-1)进行挤压成型，以获得宽度为15cm、长度为15cm且厚度为0.108mm的层A-a。表1示出了层A-a中的组分的类型和含量。

(层A-b的生产)

将45重量％的丙烯均聚物(A1-1)、35重量％的乙烯-甲基丙烯酸甲酯共聚物组分(A2-1)和20重量％的乙烯-(1-丁烯)共聚物组分(A3-1)混合。使用40-mm单螺杆挤出机VS40-28型(由TANABE PLASTICS MACHINERY CO.,LTD.制造)在汽缸设定温度：220℃和螺杆转数：70rpm的条件下对混合物进行熔体捏合，以获得树脂组合物(b-1)。使用由ShintoMetal Industries,Ltd.制造的挤压成型设备(P-37)在230℃的温度、10MPa的加压压力和10分钟的条件下对获得的树脂组合物(b-1)进行挤压成型，以获得宽度为15cm、长度为15cm且厚度为0.108mm的层A-b。表1示出了层A-b中的组分的类型和含量。

(层B的生产)

将70重量％的丙烯均聚物(B1-1)和30重量％的滑石(B2-1)混合。使用15mm双螺杆挤出机KZW15-45MG(由TECHNOVEL CORPORATION制造)在汽缸设定温度：220℃、螺杆转数：5100rpm和生产量：约4kg/小时的条件下对混合物进行熔体捏合，以获得树脂组合物(c-1)。使用由Shinto Metal Industries,Ltd.制造的挤压成型设备(P-37)在230℃的温度、10MPa的加压压力和10分钟的条件下对获得的树脂组合物(c-1)进行挤压成型，以获得宽度为15cm、长度为15cm且厚度为2.48mm的层B。表1示出了层B中的组分的类型和含量。

(挤压成型用层合体的生产)

将一个层B层合在上述层A-a的上表面上，并将一个层A-b进一步层合在层B上，以生产其中按所提及的顺序层合有三个层：层A-a、层B和层A-b的挤压成型用层合体(d-1)。表1示出了挤压成型用层合体中的层A-a、层B和层A-b的厚度的比例。

(层合平板的生产)

将上述挤压成型用层合体(d-1)放入其中压板设定为160℃的热压成型设备中，将压力升至100t并保持5分钟。在保持压力下冷却至80℃之后，将设备减压以获得厚度为2.5mm的层合平板。表2示出了获得的层合平板的物理特性。

[实施例2]

(层A-a的生产)

将45重量％的丙烯均聚物(A1-1)、35重量％的乙烯-甲基丙烯酸甲酯共聚物组分(A2-1)和20重量％的乙烯-(1-丁烯)共聚物组分(A3-1)混合。使用40-mm单螺杆挤出机VS40-28型(由TANABE PLASTICS MACHINERY CO.,LTD.制造)在汽缸设定温度：220℃和螺杆转数：70rpm的条件下对混合物进行熔体捏合，以获得树脂组合物(a-1)。使用由ShintoMetal Industries,Ltd.制造的挤压成型设备(P-37)在230℃的温度、10MPa的加压压力和10分钟的条件下对获得的树脂组合物(a-1)进行挤压成型，以获得宽度为15cm、长度为15cm且厚度为0.14mm的层A-a。表1示出了层A-a中的组分的类型和含量。

(层A-b的生产)

将45重量％的丙烯均聚物(A1-1)、35重量％的乙烯-甲基丙烯酸甲酯共聚物组分(A2-1)和20重量％的乙烯-(1-丁烯)共聚物组分(A3-1)混合。使用40-mm单螺杆挤出机VS40-28型(由TANABE PLASTICS MACHINERY CO.,LTD.制造)在汽缸设定温度：220℃和螺杆转数：70rpm的条件下对混合物进行熔融捏合，以获得树脂组合物(b-1)。使用由ShintoMetal Industries,Ltd.制造的挤压成型设备(P-37)在230℃的温度、10MPa的加压压力和10分钟的条件下对获得的树脂组合物(b-1)进行挤压成型，以获得宽度为15cm、长度为15cm且厚度为0.14mm的层A-b。表1示出了层A-b中的组分的类型和含量。

(层B的生产)

将70重量％的丙烯均聚物(B1-1)和30重量％的滑石(B2-1)混合。使用15mm双螺杆挤出机KZW15-45MG(由TECHNOVEL CORPORATION制造)在汽缸设定温度：220℃、螺杆转数：5100rpm和生产量：约4kg/小时的条件下对混合物进行熔体捏合，以获得树脂组合物(c-1)。使用由Shinto Metal Industries,Ltd.制造的挤压成型设备(P-37)在230℃的温度、10MPa的加压压力和10分钟的条件下对获得的树脂组合物(c-1)进行挤压成型，以获得宽度为15cm、长度为15cm且厚度为3.42mm的层B。表1示出了层B中的组分的类型和含量。

(挤压成型用层合体的生产)

将一个层B层合在上述层A-a的上表面上，并将一个层A-b进一步层合在层B上，以生产其中按所提及的顺序层合有三个层：层A-a、层B和层A-b的挤压成型用层合体(d-2)。表1示出了挤压成型用层合体中的层A-a、层B和层A-b的厚度的比例。

(层合平板的生产)

将上述挤压成型用层合体(d-2)放入其中压板设定为160℃的热压成型设备中，将压力升至100t并保持5分钟。在保持压力下冷却至80℃之后，将设备减压以获得厚度为2.5mm的层合平板。表2示出了获得的层合平板的物理特性。

[比较例1]

(层A-a的生产)

将45重量％的丙烯均聚物(A1-1)、35重量％的乙烯-甲基丙烯酸甲酯共聚物组分(A2-1)和20重量％的乙烯-(1-丁烯)共聚物组分(A3-1)混合。使用40-mm单螺杆挤出机VS40-28型(由TANABE PLASTICS MACHINERY CO.,LTD.制造)在汽缸设定温度：220℃和螺杆转数：70rpm的条件下对混合物进行熔体捏合，以获得树脂组合物(a-1)。使用由ShintoMetal Industries,Ltd.制造的挤压成型设备(P-37)在230℃的温度、10MPa的加压压力和10分钟的条件下对获得的树脂组合物(a-1)进行挤压成型，以获得宽度为15cm、长度为15cm且厚度为0.20mm的层A-a。表1示出了层A-a中的组分的类型和含量。

(层A-b的生产)

将45重量％的丙烯均聚物(A1-1)、35重量％的乙烯-甲基丙烯酸甲酯共聚物组分(A2-1)和20重量％的乙烯-(1-丁烯)共聚物组分(A3-1)混合。使用40-mm单螺杆挤出机VS40-28型(由TANABE PLASTICS MACHINERY CO.,LTD.制造)在汽缸设定温度：220℃和螺杆转数：70rpm的条件下对混合物进行熔体捏合，以获得树脂组合物(b-1)。使用由ShintoMetal Industries,Ltd.制造的挤压成型设备(P-37)在230℃的温度、10MPa的加压压力和10分钟的条件下对获得的树脂组合物(b-1)进行挤压成型，以获得宽度为15cm、长度为15cm且厚度为0.20mm的层A-b。表1示出了层A-b中的组分的类型和含量。

(层B的生产)

将70重量％的丙烯均聚物(B1-1)和30重量％的滑石(B2-1)混合。使用15mm双螺杆挤出机KZW15-45MG(由TECHNOVEL CORPORATION制造)在汽缸设定温度：220℃、螺杆转数：5100rpm和生产量：约4kg/小时的条件下对混合物进行熔体捏合，以获得树脂组合物(c-1)。使用由Shinto Metal Industries,Ltd.制造的挤压成型设备(P-37)在230℃的温度、10MPa的加压压力和10分钟的条件下对获得的树脂组合物(c-1)进行挤压成型，以获得宽度为15cm、长度为15cm且厚度为4.6mm的层B。表1示出了层B中的组分的类型和含量。

(挤压成型用层合体的生产)

将一个层B层合在上述层A-a的上表面上，并将一个层A-b进一步层合在层B上，以生产其中按所提及的顺序层合有三个层：层A-a、层B和层A-b的挤压成型用层合体(d-3)。表1示出了挤压成型用层合体中的层A-a、层B和层A-b的厚度的比例。

(层合平板的生产)

将上述挤压成型用层合体(d-3)放入其中压板设定为160℃的热压成型设备中，将压力升至100t并保持5分钟。在保持压力下冷却至80℃之后，将设备减压以获得厚度为2.5mm的层合平板。表2示出了获得的层合平板的物理特性。

[表1]

[表2]

从表2可以看出，根据实施例的层合平板具有优异的耐水粘附性和涂层剥离强度，即优异的可涂覆性。换言之，已经确认本实施方案的汽车车顶用构件具有优异的可涂覆性。

附图标记列表

10a：层A-a，10b：层A-b，20：层B，100：层合体，200：汽车车顶用构件