阅读说明：本技术 底布、喷射织机及底布的制造方法 (Base fabric, jet loom and method for producing base fabric ) 是由 有地保 新开启令 河原好宏 于 2018-12-10 设计创作，主要内容包括：一种底布,其纬向分解纱强力的长度方向上的变异系数CV1(100×标准偏差/平均值)为3.0％以下,纬向分解纱伸长率的长度方向上的变异系数CV2(100×标准偏差/平均值)为4.0以下。(A base fabric having a longitudinal coefficient of variation CV1(100 standard deviation/average) of weft-wise decomposed yarn strength of 3.0% or less and a longitudinal coefficient of variation CV2(100 standard deviation/average) of weft-wise decomposed yarn elongation of 4.0 or less.)

底布、喷射织机及底布的制造方法

技术领域

本发明涉及底布、喷射织机以及底布的制造方法。更详细而言，本发明涉及强力和伸长率的偏差小的高品质的底布、可以使在制造那样的底布时产生的纤维屑的量减少的喷射织机以及底布的制造方法。

背景技术

近年来，在通过喷射织机进行织造时，为了提高生产效率，纬纱纺出速度增加了。一般而言，喷射织机中的测长量(打纬的纬纱的长度)用安装于织机的测长装置进行。在从喷嘴飞出纬纱的上游侧，测长装置通过进料辊与测长辊这2个辊而夹持纬纱，然后，朝向喷嘴送出纬纱。

但是，喷射织机等织机一体地进行送出、开口、投纬、打纬、卷绕等工序。因此，有时在投纬时，打纬时的振动等传播，通过上述2个辊进行的纬纱的夹持变得不充分。因此，开发了用于抑制进料辊的摆动(跳动)的装置(专利文献1)。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2017-75408号公报

发明内容

然而，专利文献1所记载的装置通过具备波形垫圈等，目的在于简单地使振动发散从而进行抑制。测长辊具有各种尺寸，并且，也有时由于连续使用而磨损。因此，对于这样的装置，在使用各种尺寸的测长辊的情况下，不能将进料辊相对于测长辊的压接强度保持于恒定，不能充分地抑制进料辊的摆动(跳动)。因此，所得的底布的纬向上的强力、伸长率易于产生偏差，品质易于降低。此外，在夹持的力不是恒定的状态下纬纱从喷嘴被打出，因此为了确保织机的运转，必须打出大大超过所希望的底布宽度的长度的纬纱，易于产生大量剩余。因此，具有必须废弃的纤维屑的量增加这样的问题。

本发明是鉴于这样的现有问题而提出的，其目的是提供强力和伸长率的偏差小的高品质的底布、可以使在制造那样的底布时产生的纤维屑的量减少的喷射织机以及底布的制造方法。

解决上述课题的本发明的一种方案的底布是下述底布，其纬向分解纱强力的长度方向上的变异系数CV1(100×标准偏差/平均值)为3.0％以下，纬向分解纱伸长率的长度方向上的变异系数CV2(100×标准偏差/平均值)为4.0以下。

解决上述课题的本发明的一种方案的底布是下述底布，其包含坯布部、和在上述坯布部的长度方向上的两端分别形成的规定宽度的边部，包含上述边部的宽度方向的纬向分解纱强力的长度方向上的变异系数CV1’(100×标准偏差/平均值)为3.0％以下，包含上述边部的宽度方向的纬向分解纱伸长率的长度方向上的变异系数CV2’(100×标准偏差/平均值)为4.0以下。

解决上述课题的本发明的一种方案的底布为下述底布，其由合成纤维形成，包含坯布部、和在上述坯布部的长度方向上的两端分别形成的规定宽度的边部，上述边部具有纬纱伸出而成的流苏(fringe，日文原文：耳房)，上述流苏的、上述底布的长度方向上的长度方向变异系数CV3(100×标准偏差/平均值)为8.0％以下。

解决上述课题的本发明的一种方案的喷射织机为下述喷射织机，其具备：向对开口的经纱组之间投纬的纬纱供给喷嘴供给纬纱的测长装置，以及接触压力调整构件；上述测长装置具备用于维持纬纱张力的纬纱夹持机构，上述纬纱夹持机构具备：被固定轴可旋转地支持并被旋转驱动的第1辊，以及被移动轴可旋转地支持并通过被相对于上述第1辊压接从而从动于上述第1辊的旋转而旋转的第2辊；上述接触压力调整构件为用于调整上述第2辊对上述第1辊的接触压力，并将运转中的上述移动轴向上述固定轴方向的摆动幅度调整为5～600μm的构件。

解决上述课题的本发明的一种方案的底布的制造方法是下述底布的制造方法，其使用下述喷射织机，所述喷射织机具备：向对开口的经纱组之间投纬的纬纱供给喷嘴供给纬纱的测长装置、接触压力调整构件、以及在投纬时的纬纱的到达侧织端，夹着纬纱飞行路径而彼此对置地设置的一对纬纱张力赋予构件；上述底布的制造方法包含下述工序：在具备第1辊和第2辊的用于维持纬纱张力的纬纱夹持机构中，通过上述接触压力调整构件来调整上述第2辊对上述第1辊的接触压力，从而将上述移动轴向上述固定轴方向的摆动幅度调整为5～600μm的工序；以及在投纬时的纬纱到达侧织端，通过上述纬纱张力赋予构件产生的纬纱飞行峰张力成为0.4～1.2cN/dtex的工序，所述第1辊在将纬纱投纬到开口的上述经纱组之间时被固定轴可旋转地支持并被旋转驱动，所述第2辊被移动轴可旋转地支持并通过被相对于上述第1辊压接从而从动于上述第1辊的旋转而旋转。

附图说明

图1为在本发明的一种实施方式的喷射织机中进行投纬时主要运转的各构成的示意图。

图2为本发明的一种实施方式的喷射织机的概略的平面图。

图3为显示在本发明的一种实施方式的喷射织机中获得的投纬时的纬纱张力与织机的曲柄角度的图。

具体实施方式

＜底布＞

本发明的一种实施方式的底布的纬向分解纱强力的长度方向上的变异系数CV1(100×标准偏差/平均值)为3.0％以下，纬向分解纱伸长率的长度方向上的变异系数CV2(100×标准偏差/平均值)为4.0以下。这样的底布的强力和伸长率的变动都小，为高品质。

纬向分解纱强力的长度方向上的变异系数CV1(100×标准偏差/平均值)只要为3.0％以下即可，优选为2.5％以下，更优选为2.0％以下。此外，变异系数CV1的下限没有特别限定。关于变异系数CV1的下限，如果考虑在织造前的原纱时刻强力具有若干偏差，则可以为0.5％以上，优选为0.1％以上。在变异系数CV1超过3.0％的情况下，有织造时的织机的运转降低，并且底布的品质恶化的倾向。在本实施方式中，关于变异系数CV1，可以通过从底布的宽度方向中央沿长度方向连续测定20点分解纱强度，由其平均值和标准偏差算出。此外，分解了的纱的强度可以通过JIS纤维L1013 8.5.1“化学繊維フィラメント糸試験方法(化学纤维长丝纱试验方法)”测定。

纬向分解纱伸长率的长度方向上的变异系数CV2(100×标准偏差/平均值)只要为4.0％以下即可，优选为3.5％以下，更优选为3.0％以下。此外，变异系数CV2的下限没有特别限定。关于变异系数CV2的下限，如果考虑在织造前的原纱时刻伸长率具有若干偏差，则可以为1.0％以上，优选为1.5％以上。在变异系数CV2超过4.0％的情况下，有织造时的织机的运转降低，并且底布的品质恶化的倾向。在本实施方式中，关于变异系数CV2，可以通过从底布的宽度方向中央沿长度方向连续测定20点分解纱伸长率，由其平均值和标准偏差算出。此外，分解了的纱的伸长率可以通过JIS纤维L1013 8.5.1“化学繊維フィラメント糸試験方法(化学纤维长丝纱试验方法)”测定。

此外，本实施方式的底布、特别是在包含坯布部、和在坯布部的长度方向上的两端分别形成的规定宽度的边部的情况下，包含边部的宽度方向的纬向分解纱强力的长度方向上的变异系数CV1’(100×标准偏差/平均值)可以为3.0％以下，包含边部的宽度方向的纬向分解纱伸长率的长度方向上的变异系数CV2’(100×标准偏差/平均值)可以为4.0以下。

在该情况下，包含边部的宽度方向的纬向分解纱强力的长度方向上的变异系数CV1’(100×标准偏差/平均值)优选为3.0％以下，更优选为2.5％以下。此外，变异系数CV1’的下限没有特别限定。关于变异系数CV1’的下限，如果考虑在织造前的原纱时刻强度具有若干偏差，则可以为0.1％以上，优选为0.5％以上。在变异系数CV1’超过3.0％的情况下，有织造时的织机的运转降低，并且底布的品质恶化的倾向。在本实施方式中，变异系数CV1’可以通过从底布的宽度方向5.0cm的边缘沿长度方向连续测定20点分解纱强度，由其平均值和标准偏差算出。另外，算出变异系数CV1时的取样位置没有特别限定。取样位置除了“底布的宽度方向5.0cm的边缘”以外，还可以为从底布的宽度方向5.0～30.0cm的边缘取的试样。此外，分解了的纱的强度可以通过JIS纤维L1013 8.5.1“化学繊維フィラメント糸試験方法(化学纤维长丝纱试验方法)”测定。另外，在本实施方式中，所谓“边缘”，是指在织物的宽度方向最外侧的由经纱和纬纱形成的部分。

包含边部的宽度方向的纬向分解纱伸长率的长度方向上的变异系数CV2’(100×标准偏差/平均值)只要为4.0％以下即可，优选为3.5％以下，更优选为3.0％以下。此外，变异系数CV2’的下限没有特别限定。关于变异系数CV2’的下限，如果考虑在织造前的原纱时刻伸长率具有若干偏差，则可以为1.0％以上，优选为1.5％以上。通过变异系数CV2’为4.0％以下，从而底布品质良好，可获得均匀物性的底布，易于获得如设计那样的缓冲特性。在本实施方式中，变异系数CV2’可以通过从底布的长度方向5.0cm的边缘沿长度方向连续测定20点分解纱强度，由其平均值和标准偏差算出。

进一步，本实施方式的底布，特别是在由合成纤维制成，包含坯布部、和在坯布部的长度方向上的两端分别形成的规定宽度的边部的情况下，边部具有纬纱伸出而成的流苏，流苏的、上述底布的长度方向上的长度方向变异系数CV3(100×标准偏差/平均值)可以为8.0％以下。

在该情况下，流苏的长度方向上的长度方向变异系数CV3(100×标准偏差/平均值)优选为8.0％以下，更优选为7.5％以下。此外，变异系数CV3的下限没有特别限定。关于变异系数CV3的下限，在织造前的原纱时刻强度/伸长率度具有若干偏差，如果考虑刚形成流苏后的纬纱向宽度方向中央部的缩入量偏差，则可以为0.1％以上，优选为0.5％以上。通过变异系数CV3为8.0％以下，从而底布品质良好，可获得均匀物性的底布，易于获得如设计那样的缓冲特性。在本实施方式中，变异系数CV3可以通过对沿着底布的长度方向排列的连续的各个纬纱的流苏，连续测定50点流苏的长度，由其平均值和标准偏差算出。

构成底布的原料(纤维)没有特别限定。构成底布的纤维可以根据要使用底布制作的制品等来适当选择。纤维的纤度可以比较小，可以为中等程度，可以比较大。以下，作为一例，对使用本实施方式的底布使用纤度细的纤维来制作薄织物的情况、和使用中等程度的纤度的纤维来制作安全气囊用底布的情况进行显示。

·制作薄织物的情况

底布优选至少在织物的经纱或纬纱的一部分使用总纤度为5～30dtex的热塑性合成纤维。热塑性合成纤维可以用于经纱和纬纱两者。

热塑性合成纤维没有特别限定。如果举出一例，则热塑性合成纤维为聚酯系纤维、聚酰胺系纤维、聚烯烃系纤维等。聚酯系纤维可例示聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸丙二醇酯、聚对苯二甲酸丁二醇酯、聚萘二甲酸乙二醇酯、以它们作为主成分的共聚聚酯系纤维等。聚酰胺系纤维可例示共聚了尼龙6、尼龙66和第3成分的聚酰胺系纤维等。聚烯烃系纤维可例示聚丙烯、聚乙烯等。它们之中，特别是从耐热性、染色性优异方面考虑，热塑性合成纤维优选为聚酯系纤维，从柔软性优异方面考虑，优选为聚酰胺系纤维。另外，底布可以一部分使用热塑性合成纤维以外的纤维。

在底布用于薄织物等的情况下，优选热塑性合成纤维的分子量大。另外，构成热塑性合成纤维的聚合物的分子量通常可以由粘度表示。因此，热塑性合成纤维的聚合物优选为高粘度。如果举出一例，则在聚酯系纤维的情况下，特性粘度[η]优选为0.65以上，更优选为0.8以上。此外，特性粘度[η]优选为1.30以下，更优选为1.1以下。另外，在本实施方式中，特性粘度[η]是指在邻氯苯酚中，以1重量％测定的特性粘度。通过特性粘度[η]为上述范围内，从而即使是用于薄织物等那样的细的纱纤度的聚酯系纤维，也易于达到上述强力和伸长率的变异系数的范围。特别是，通过特性粘度[η]为0.65以上，从而纱强度、纱的磨损强度变大，特别是在将单丝纤度细的纱制成织物的情况下的撕裂强度、磨损强度也能够变得充分。另一方面，通过特性粘度[η]为1.3以下，从而在制成底布的情况下不易发生手感***这样的问题。

此外，在聚酰胺系纤维的情况下，相对粘度优选为2.5以上，更优选为2.6以上。此外，相对粘度优选为3.5以下，更优选为3.4以下。另外，在本实施方式中，相对粘度是指在85.5％特级浓硫酸中以聚合物浓度为1.0g/dl的浓度溶解聚合物或预聚物，在25℃的温度下使用奥斯特瓦尔德粘度计，测定了溶液相对粘度的值。通过相对粘度为2.5以上，从而纱强度、纱的磨损强度变大，特别是在将纤度细的纱制成织物的情况下的撕裂强度、磨损强度能够变得充分。另一方面，通过相对粘度为3.5以下，从而在制成底布的情况下不易发生手感***这样的问题。

在底布用于薄织物等的情况下，经纱或纬纱的一部分所使用的纤维的总纤度优选为3dtex以上，更优选为5dtex以上。此外，总纤度优选为70dtex以下，更优选为50dtex以下。通过总纤度为上述范围内，从而所得的薄织物的厚度适当，结实，并且，不易***。

单丝纤度优选为0.5dtex以上，更优选为0.7dtex以上。此外，单丝纤度优选为6.0dtex以下，更优选为2.5dtex以下。通过单丝纤度为上述范围内，从而所得的薄织物为低透气度，并且，易于获得柔软的手触感。

纤维的单丝截面的形状没有特别限定。作为合成纤维的单纤维的截面形状，除了圆形截面以外，也可以使用扁平截面的纤维。通过使用扁平的截面的纤维，从而能够在制成织物时进行纤维的高密度下的填充，在织物中的单纤维间所占的空隙变小，如果为相同的织物组织，则与使用了同等纤度的圆形截面纱的情况相比，可以实现将透气量抑制得小。

此外，关于扁平截面的形状，在将单纤维的截面形状近似为椭圆时，由其长径(D1)与短径(D2)之比(D1/D2)定义的扁平率优选为1.5以上，更优选为2.0以上。此外，扁平率优选为4以下，更优选为3.5以下。作为扁平截面形状，除了几何学上真正的椭圆形以外，还可以为例如长方形、菱形或茧形，除了左右对称以外，还可以为左右不对称型。此外，可以为将它们组合了的形状。进一步，截面形状可以为以上述形状作为基本形，具有突起、凹陷或部分具有中空部的截面形状。

例如，通过截面形状为W型截面、V型截面纤维，从而纤维在制成底布的情况下被配置成砖堆积结构，呈现类似于最密填充的结构，单丝与单丝之间的间隙变小，可以使透气性降低。此外，通过纤维为W型截面等扁平形状的单丝，从而因为由纱带来的弯曲应力的降低效果，因此易于获得手感柔软的底布。

此外，在为W截面、V截面、眼镜型截面等异型截面纤维，并且具有槽(即在单丝截面具有凹部)的形状的情况下，纤维作为底布的吸汗速干性优异，适合于即使出汗也干爽的衣料用底布、被褥内衬等。

在底布用于薄织物等的情况下，底布的目付优选为15g/m²以上，更优选为20g/m²以上。此外，底布的目付优选为120g/m²以下，更优选为100g/m²以下。通过底布的目付为上述范围内，从而在使用底布作为体育衣料、被褥内衬、特别是羽绒夹克、羽毛被褥的内衬时，结实并且易于感到轻量感。

关于本实施方式的底布的组织，只要可获得本实施方式中规定的底布，就没有特别限定。如果举出一例，则在使用于薄织物的情况下，底布的组织特别优选为平纹。底布的织密度能够根据被树脂加工或不被树脂加工、或织造用纱的纤度等而变化。如果举出一例，则在平纹组织的情况下，覆盖系数优选为500以上，更优选为550以上。此外，覆盖系数优选为3000以下，更优选为2500以下。通过覆盖系数为上述范围内，从而从低透气度、柔软性、针迹错位、轻量性方面考虑是优选的。所谓底布的覆盖系数，是指关于纱条纤度的平方根与每1英寸的纱条数之积的值，由经纱和纬纱各自算出，将其合计而得的和。即，在将经纱总纤度设为Dw(dtex)，将纬纱总纤度设为Df(dtex)，将经纱的织密度设为Nw(根/2.54cm)，将纬纱的织密度设为Nf(根/2.54cm)时，织物的覆盖系数(CF)由下式表示。

CF＝(Dw)^1/2×Nw+(Df)^1/2×Nf

如上所述，本实施方式的底布的纬向分解纱强力的长度方向上的变异系数CV1为3.0％以下，纬向分解纱伸长率的长度方向上的变异系数CV2为4.0以下。因此，底布的强力和伸长率的变动都小，为高品质。此外，这样的底布即使在由例如尼龙等易于发生染色不匀的材料形成的情况下，也会由于强度和伸长率的偏差小，因此在染色时不易发生染色不匀。因此，本实施方式的底布在例如使用了薄织物的一般衣料、体育衣料、衣料材料、地毯、沙发、窗帘等室内装饰制品、车辆座椅等车辆内装品、化妆品、化妆品面膜、抹布、健康用品等生活用途、过滤器、有害物质除去制品等环境/产业材料用途中是适合的。

·制作安全气囊的情况

底布的地部(花色织物上无花纹的布地部)可以由合成纤维复丝构成。合成纤维没有特别限定。如果举出一例，则合成纤维为聚酰胺系纤维、聚酯系纤维、芳族聚酰胺系纤维、人造丝系纤维、聚砜系纤维、或超高分子量聚乙烯系纤维等。它们之中，合成纤维优选为大量生产性、经济性优异的聚酰胺系纤维、聚酯系纤维。

聚酰胺系纤维可例示由尼龙6、尼龙66、尼龙12、尼龙46、尼龙6与尼龙66的共聚聚酰胺、使聚亚烷基二醇、二羧酸、胺等与尼龙6共聚了的共聚聚酰胺等形成的纤维。它们之中，尼龙6纤维、尼龙66纤维的强度特别优异，是优选的。

聚酯系纤维可例示由聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸丁二醇酯等形成的纤维。聚酯系纤维可以为由使作为酸成分的间苯二甲酸、间苯二甲酸5-磺酸钠、己二酸等脂肪族二羧酸与聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸丁二醇酯共聚而得的共聚聚酯形成的纤维。

在这些合成纤维中，为了改善纺丝/拉伸工序、加工工序中的生产性、或特性，可以包含热稳定剂、抗氧化剂、光稳定剂、平滑剂、抗静电剂、增塑剂、增稠剂、颜料、阻燃剂等添加剂。

合成纤维的单纤维的截面形状可以为圆形截面，除了圆形截面以外还可以为扁平截面。通过使用扁平截面的纤维，制成织物时能够进行纤维的高密度下的填充，织物中的单纤维间所占的空隙变小，如果是相同的织物组织，则与使用了同等纤度的圆形截面纱的情况相比，可以将在安全气囊用途中要求的、透气量抑制得小。

关于扁平截面的形状，在将单纤维的截面形状近似为椭圆时，由其长径(D1)与短径(D2)之比(D1/D2)定义的扁平率优选为1.5以上，更优选为2.0以上。此外，扁平率优选为4以下，更优选为3.5以下。作为扁平截面形状，除了几何学上真正的椭圆形以外，还可以为长方形、菱形或茧形等，除了左右对称以外，还可以为左右不对称型。此外，扁平截面形状可以为它们组合而得的形状。进一步，截面形状可以为以上述作为基本形，形成了突起、凹陷或部分形成了中空部的截面形状。

在底布用于安全气囊等的情况下，底布的目付优选为110g/m²以上，更优选为120g/m²以上。此外，底布的目付优选为240g/m²以下，更优选为230g/m²以下。通过底布的目付为上述范围内，从而在使用底布作为安全气囊用时，结实，并且，可以将透气量抑制得小。

通常，本实施方式的底布优选使用相同的合成纤维纱作为经纱和纬纱。另外，在本实施方式中，所谓“使用相同的合成纤维纱作为经纱和纬纱”，是指经纱/纬纱都由同种聚合物形成，经纱/纬纱都具有相同的单丝纤度，并且经纱/纬纱都具有相同总纤度。所谓同种聚合物，是指尼龙66彼此、聚对苯二甲酸乙二醇酯彼此等聚合物的主要重复单元共通的聚合物彼此。如果举出一例，则即使是均聚物与共聚聚合物的组合，也优选用作本实施方式中所谓的同种聚合物。进而，如果共聚成分的有无、此外在进行共聚的情况下共聚成分的种类、量也为相同的组合，则不需要将经纱与纬纱区别，在生产管理上是优选的。

在本实施方式中，作为底布的地部纱使用的合成纤维纱的单纤维纤度优选为1～7dtex的合成纤维长丝。通过单丝纤度为7dtex以下，从而所得的底布中的单纤维间所占的空隙变小，纤维的填充化效果更加提高。其结果，底布的透气量易于降低。此外，通过单丝纤度为7dtex以下，从而可获得使合成纤维长丝的刚性降低的效果。因此，使用了所得的底布的安全气囊的收纳性易于提高。

作为织物的地部纱使用的合成纤维纱的总纤度优选为100dtex以上，更优选为150dtex以上。此外，总纤度优选为1000dtex以下，更优选为800dtex以下。通过总纤度为上述范围内，从而所得的底布的强度、透气度和滑脱阻力优异。此外，使用了所得的底布的安全气囊易于维持收纳时的紧凑性、低透气性。另外，在本实施方式中，纤度为通过JIS L1013：20108.3.1A法，以规定荷重0.045cN/dtex测定公量纤度的值。

在本实施方式的底布作为安全气囊使用的情况下，关于构成底布的纤维的抗拉强度，从满足作为安全气囊底布用织物而要求的机械特性方面、和制丝操作方面考虑，经纱和纬纱都优选为8.0cN/dtex以上，更优选为8.3cN/dex以上。此外，抗拉强度优选为9.0cN/dtex以下，更优选为8.7cN/dtex以下。另外，在本实施方式中，抗拉强度能够通过JIS L1096：8.15.5D法(摆振实验法)测定。

关于本实施方式的底布的组织，只要可获得本实施方式中规定的底布，就没有特别限定。如果举出一例，则在使用于安全气囊的情况下，从可以紧凑地收纳的观点考虑，底布的组织特别优选为平纹。底布的织密度能够根据被树脂加工或未被树脂加工、或织造用纱的纤度等而变化。如果举出一例，则覆盖系数优选为1500以上，更优选为1800以上。此外，覆盖系数优选为2800以下，更优选为2500以下。通过覆盖系数为上述范围内，从而底布易于兼有低透气性与高滑脱阻力。另外，覆盖系数的定义与用于薄织物的情况相关而如上述那样。

在本实施方式的底布作为安全气囊而使用的情况下，底布的组织优选为平纹。底布的组织根据对底布的要求特性等而可以为斜纹、缎纹等，根据织物组织来适当确定穿过带的顺序、向筘的连通根数。

底布幅宽优选为160cm以上，更优选为180cm以上。此外，底布幅宽优选为260cm以下，更优选为250cm以下。在底布幅宽为上述范围内的情况下，底布不易发生制造安全气囊时的裁切时的损失。另外，在本实施方式中，所谓“底布幅宽”，是除边部以外的底布的坯布部的幅宽。

如上所述，本实施方式的底布的纬向分解纱强力的长度方向上的变异系数CV1为3.0％以下，纬向分解纱伸长率的长度方向上的变异系数CV2为4.0以下。因此，底布的强力和伸长率的变动都小，为高品质，例如作为安全气囊用的底布是适合的。

＜喷射织机＞

本发明的一种实施方式的喷射织机为用于织造底布的喷射织机。图1为在本实施方式的喷射织机中进行投纬时主要运转的各构成的示意图。图2为本实施方式的喷射织机1的概略的平面图。另外，在图2中，为了使说明清楚，省略图1所示的配置在与纬纱喷嘴相比为上游侧的构成。如图1所示，喷射织机具备：向开口的经纱组之间投纬的纬纱供给喷嘴4供给纬纱的测长装置2；接触压力调整构件3；以及驱动部(未图示)。这些各构成在投纬时主要被驱动。此外，如图2所示，喷射织机1主要具备：从经纱供给装置(未图示)供给，并沿纵向排列的多根经纱1a；使经纱1a通过的筘1b；配置在筘1b的下游侧的边撑装置1c；配置在筘1b与边撑装置1c之间的纬纱供给喷嘴4；从纬纱供给喷嘴4将经纱1a沿与其正交的方向适当纺出，向经纱1a间投纬的纬纱1d；以及用于将通过筘1b沿边撑装置1c的方向打入的纬纱1d切断的纬纱切割器1e。通过纬纱供给喷嘴4打入的纬纱1d在到达侧织端，被夹着纬纱飞行路径而彼此对置地设置的一对张力赋予构件1f把持，维持适当的纬纱张力直到通过筘1b进行的打纬结束为止。纬纱供给喷嘴4在供给纬纱1d时利用高压力水、压缩空气等流体的喷射。在本实施方式中，作为一例，对利用高压力水的喷射织机(喷水织机)进行说明。本实施方式的喷射织机特别是在设置上述接触压力调整构件3方面是特征。另外，本实施方式的喷射织机作为用于织造在上述实施方式中详述的底布的喷射织机是适合的。

首先，在本实施方式的说明之前，对一般的喷射织机所具有的课题进行说明。一般的喷射织机从纬纱供给喷嘴4将经纱1a沿与其正交的方向适当纺出，在开口的经纱1a组之间投纬。被投纬的纬纱1d通过筘1b被打纬，并且两端部被切断。一般而言，喷射织机的这些一系列动作高速联动。喷射织机的转速例如为500rpm以上，优选为700rpm。因此，例如打纬时的振动也传播到其它构成部位(例如测长装置2)等。这样的振动的传播在转速超过600rpm的情况下特别显著。

如图1所示，测长装置2具备用于维持纬纱张力的纬纱夹持机构5。该纬纱夹持机构5具备测长辊51(第1辊的一例)、和进料辊52(第2辊的一例)。测长辊51为通过驱动部被旋转驱动的辊，被固定轴53可旋转地固定。另一方面，进料辊52为被未被固定的移动轴54可旋转地支持的辊，通过与测长辊51相接，从而夹持纬纱1d。通过测长辊51的大小和转速，规定长度的纬纱1d被卷绕于测长带6，接着，输送到纬纱供给喷嘴4。

如上所述，如果打纬等的振动传播，则有时进料辊52相对于测长辊51浮起(跳动)。这样一来，在不具备接触压力调整构件3的以往的喷射织机中，进料辊52和测长辊51不能适当地夹持纬纱1d，有时不能准确地卷绕规定长度的纬纱1d。此外，进料辊52有时由于连续使用而磨损。由此有时进料辊52对测长辊51的压接力也变化，不能适当地夹持纬纱1d。

其结果，不具备接触压力调整构件3的以往的喷射织机需要测取与底布的幅宽相比稍微多余的长度的纬纱1d，供给到纬纱供给喷嘴4。即，纬纱供给喷嘴4供给与底布的幅宽相比稍微长的纬纱1d，然后，将纬纱1d的端部切断。因此，被切断的纬纱1d的端部的长度长，产生了大量纤维屑。

此外，即使这样供给多余长度的纬纱1d，也不能解决不能准确地卷绕规定长度的纬纱1d的问题。因此，从纬纱供给喷嘴4飞出的纬纱1d的纬向分解纱强力的长度方向上的偏差、纬向分解纱伸长率的长度方向上的偏差变大，所得的底布的品质不优异。此外，通过切断端部而形成的流苏的长度也产生大的偏差，成为上述纬向分解纱强力、纬向分解纱伸长率的长度方向上的偏差的一个原因。

与此相对，本实施方式的喷射织机具备：用于调整进料辊52对测长辊51的接触压力，并将运转中的移动轴54向固定轴53方向的摆动幅度调整为5～600μm的接触压力调整构件3；以及用于将由投纬时的纬纱把持产生的纬纱飞行峰张力调整为0.4～1.2cN/dtex的张力赋予构件1f。

接触压力调整构件3为具备与安装有进料辊52的移动轴54连接的一端、和作为喷射织机的一部分并且与进料辊52的附近连接的另一端的较长的构件。为了使进料辊52与测长辊51压接，接触压力调整构件3以将移动轴54拉到测长辊51侧的方式构成。

接触压力调整构件3的构成没有特别限定。如果举出一例，则接触压力调整构件3适合具备用于调整进料辊52对测长辊51的接触压力的拉伸弹簧(施力构件的一例，未图示)和调整该拉伸弹簧的安装长度的构件(施力构件的一例，未图示)、用于缓和打纬等的振动的振动吸收构件(未图示)。振动吸收构件为用于缓和振动的部位，例如为由天然橡胶、腈橡胶、丁基橡胶氟橡胶、氨基甲酸酯橡胶、乙丙橡胶、氢化腈橡胶、氯丙烯橡胶、丙烯酸系橡胶等具有弹性的高分子材料、弹簧式减振器、气弹簧、液压减振器等减振器机构构成的部位。振动吸收构件抑制振动向接触压力调整构件3的其它部位(特别是拉伸弹簧、与移动轴54连接的一端部分)的传播。接触压力调整构件3的主体的材质没有特别限定。接触压力调整构件3的主体优选为可以耐受来自喷射织机的振动，并且，具有能够与进料辊52压接的程度的刚性和耐久性的材质。如果举出一例，则主体的材质为不锈钢、铬钼钢、铝合金等。

通过安装接触压力调整构件3，从而进料辊52适当地调整对测长辊51的压接力。具体而言，以喷射织机的运转中的移动轴54向固定轴53方向的摆动幅度成为5～600μm的方式调整。另外，摆动幅度优选以成为5μm以上的方式调整，更优选以成为10μm以上的方式调整。此外，摆动幅度优选以成为600μm以下的方式调整，更优选以成为400μm以下的方式调整。在摆动幅度小于5μm的情况下，有辊磨损显著磨损的倾向。另一方面，在摆动幅度超过600μm的情况下，喷射织机有不易将进料辊52对测长辊51的接触压力保持于恒定，不能准确地卷绕规定长度的纬纱1d的倾向。另外，在本实施方式中，摆动幅度是指进料辊52相对于测长辊51通过振动而浮起时的距离。

纬纱张力赋予构件1f在投纬时的纬纱的到达侧织端，夹着纬纱飞行路径而彼此对置地设置。纬纱张力赋予构件1f如图2所示，包含朝向筘1b侧突出的板构件、和在与这些板构件对置的部分地形成了狭缝的构件。纬纱在被打纬时，通过板构件而纬纱的前端被压入到狭缝。由此，纬纱被赋予张力。

纬纱张力赋予构件1f的原材料没有特别限定。如果举出一例，则为了不向纬纱赋予过度张力，纬纱张力赋予构件1f的原材料可以对板构件与纬纱接触的位置实施梨皮面加工、凹凸加工、粗面化加工、滚花加工等。

通过张力赋予构件1f产生的纬纱飞行峰张力优选为0.4～1.2cN/dtex，更优选为0.6～1.0cN/dtex。在通过张力赋予构件1f产生的纬纱飞行峰张力小于0.4cN/dtex的情况下，有纬纱的把持变得不充分，导致织机运转不良的倾向。另一方面，在通过张力赋予构件1f而产生的纬纱飞行峰张力超过1.2cN/dtex的情况下，有向纬纱过度施加张力，作为织物导致气孔、条纹这样的品质不良的倾向。图3为显示在本实施方式的喷射织机中获得的投纬时的纬纱张力与织机的曲柄角度的图。在本实施方式中，通过纬纱张力赋予构件1f产生的纬纱飞行峰张力是指在织机曲柄角度为330～360°附近产生的峰张力。

以上，本实施方式的喷射织机在测长装置2中，可以通过测长辊51与进料辊52以适当的接触压力来夹持纬纱1d。因此，即使在测长辊51的尺寸等被变更了的情况下，接触压力调整构件3也以进料辊52对测长辊51的接触压力成为恒定的方式维持。其结果，向纬纱供给喷嘴4均匀地供给纬纱1d。此外，本实施方式的喷射织机通过设置纬纱张力赋予构件1f，可以通过纬纱张力赋予构件1f而可靠地把持投纬时的纬纱，并且可以维持适当的纬纱张力直到打纬结束为止。由此，可获得强力和伸长率的偏差小的高品质的底布，并且可以使在投纬时产生的纤维屑的量减少。

＜底布的制造方法＞

本发明的一种实施方式的底布的制造方法使用下述喷射织机，上述喷射织机具备：向上述对开口的经纱组之间投纬的纬纱供给喷嘴供给纬纱的测长装置；接触压力调整构件；以及在投纬时的纬纱的到达侧织端，夹着纬纱飞行路径而彼此对置地设置的一对纬纱张力赋予构件。底布的制造方法包含下述工序：在具备测长辊和进料辊的用于维持纬纱张力的纬纱夹持机构中，通过接触压力调整构件来调整进料辊对测长辊的接触压力，从而将移动轴向固定轴方向的摆动幅度调整为5～600μm的工序；以及在投纬时的纬纱到达织端，通过上述纬纱张力赋予构件产生的纬纱飞行峰张力成为0.4～1.2cN/dtex的工序，所述测长辊在将纬纱投纬到开口的经纱组之间时被固定轴可旋转地支持并被旋转驱动，所述进料辊被移动轴可旋转地支持并通过被相对于测长辊压接而从动于测长辊的旋转而旋转。另外，本实施方式的底布的制造方法除了采用这样的调整接触压力而进行投纬的工序以外，还能够采用在以往的底布的制造方法中采用的其它构成。另外，本实施方式的底布的制造方法作为用于制造在上述实施方式中详述的底布的方法是适合的。

即，首先，使用合成纤维长丝纱作为经纱和纬纱，将依照织物设计的纤度的经纱进行整经而供于织机。同样地准备纬纱。经纱和纬纱所使用的合成纤维长丝纱条相同在底布的品质上、后工序方面是优选的。关于喷射织机，使用喷水织机时织造时的经纱毛羽的产生少，此外高速织造比较容易，生产性高，因此是优选的。

在本实施方式中，经纱张力优选被调整为50cN/根以上，更优选被调整为100cN/根以上。此外，经纱张力优选被调整为250cN/根以下，更优选被调整为200cN/根以下。在经纱张力被调整为上述范围内的情况下，构成织物的复丝纱的纱束中的单纤维间的空隙易于减少，所得的底布的透气量易于降低。此外，在打入纬纱后，施加了上述张力的经纱压弯纬纱，从而纬纱方向的织物的组织约束力易于提高，织物的抗网眼错位性提高，作为安全气囊而形成袋体时的缝制部分的网眼错位所引起的漏气易于被抑制。作为将经纱张力调整为上述范围内的方法，可例示调整织机的经纱送出速度的方法、调整纬纱的打入速度的方法等。另外，经纱张力在织造中实际上是否成为上述范围内可以通过例如在织机运转中在经纱轴与背辊的中间，用张力测定仪测量施加于每1根经纱的张力来确认。

此外，优选使经纱开口的上线片张力与下线片张力之间产生差。作为调整它们的方法，可例示将背辊高度一般设置在从水平位置起算例如提高10～30mm的位置等，使上线的移动线长与下线的移动线长之间产生差的方法。此外，作为使上线的张力与下线的张力之间产生差的其它方法，可例示例如，开口装置采用凸轮驱动方式，使上线/下线的一侧的静止角取比另一方大100度以上的方法。

接着，使用上述喷射织机，开口、投纬、打纬、卷绕等联动进行。此时，本实施方式的底布的制造方法，如上所述，喷射织机在测长装置中，可以通过进料辊和测长辊来以适当的接触压力夹持纬纱。因此，即使在测长辊的尺寸等被变更了的情况下，接触压力调整构件也以进料辊对测长辊的接触压力成为恒定的方式维持。其结果，向纬纱供给喷嘴均匀地供给纬纱。由此，可获得强力和伸长率的偏差小的高品质的底布，并且可以使投纬时产生的纤维屑的量减少。另外，上述工序除了在投纬时使用上述喷射织机以外，都利用常规方法进行。

本实施方式的织物的制造方法在上述工序后根据需要，可以采用精练、热定形等加工工序。特别是在安全气囊用途等要求小的透气量的情况下，所得的底布可以在底布表面涂布树脂等，也可以制成粘贴了膜的涂层布。

另外，对于从通过本实施方式的底布的制造方法获得的底布制造安全气囊的方法没有特别限定。如果举出一例，则安全气囊能够通过将底布按照裁切图案而裁切，缝制为袋状，安装气体发生器(Inflator)等附属设备来制造。所得的安全气囊能够用于驾驶座用、副驾驶座用和后部座位用、侧面用、膝用、顶蓬用安全气囊等。所得的安全气囊特别适合用作要求大的约束力的驾驶座用、副驾驶座用安全气囊。另外，底布的裁切通常叠层多片进行了树脂加工的织物，通过采用刀进行的冲裁来进行。此外，在无涂层底布的情况下，对于采用刀进行的冲裁裁切，由于裁切品的端部易于绽开，因此通常通过激光切割器而1片1片地裁切。本实施方式的底布通过使用上述喷射织机，能够以流苏的长度变得均匀的方式调整。因此，底布易于裁切为如设计那样的形状，缝制也容易。其结果，所得的安全气囊作为安全气囊的形态如设计的那样，并且，可以完成为准确的形态，具有高的破裂强度等在功能上优异。此外，用于安全气囊的底布由于流苏的长度均匀，因此被废弃的纤维屑的量少，在成本上也是有利的。

以上，对本发明的一种实施方式进行了说明。本发明不特别限定于上述实施方式。另外，上述实施方式主要说明具有以下构成的发明。

(1)一种底布，其纬向分解纱强力的长度方向上的变异系数CV1(100×标准偏差/平均值)为3.0％以下，纬向分解纱伸长率的长度方向上的变异系数CV2(100×标准偏差/平均值)为4.0以下。

根据这样的构成，底布的强力和伸长率的变动都小，为高品质。此外，这样的底布即使在例如由尼龙等形成的情况下，在染色时也不易发生染色不匀。此外，底布由于强力和伸长率的偏差小，因此作为例如用于安全气囊的底布是适合的。

(2)一种底布，其包含坯布部、和在上述坯布部的长度方向上的两端分别形成的规定宽度的边部，包含上述边部的宽度方向的纬向分解纱强力的长度方向上的变异系数CV1’(100×标准偏差/平均值)为3.0％以下，包含上述边部的宽度方向的纬向分解纱伸长率的长度方向上的变异系数CV2’(100×标准偏差/平均值)为4.0以下。

根据这样的构成，底布甚至在易于产生强力和伸长率的偏差的边部，强力和伸长率的变动都小，为极其高品质。

(3)一种底布，其由合成纤维形成，包含坯布部、和在上述坯布部的长度方向上的两端分别形成的规定宽度的边部，上述边部具有纬纱伸出而成的流苏，上述流苏的、上述底布的长度方向上的长度方向变异系数CV3(100×标准偏差/平均值)为8.0％以下。

根据这样的构成，关于底布，底布的长度方向上的流苏的长度均匀。即，底布可以说利用均匀的张力而打出纬纱。因此，底布织造时的纬纱的打出长度也恒定，不易产生成为剩余的纤维屑。

(4)根据(1)～(3)中任一项所述的底布，其用于安全气囊。

根据这样的构成，底布由于强力和伸长率的偏差小，因此作为例如安全气囊用的底布是适合的。

(5)一种喷射织机，其具备：向对开口的经纱组之间投纬的纬纱供给喷嘴供给纬纱的测长装置；以及接触压力调整构件，上述测长装置具备用于维持纬纱张力的纬纱夹持机构，上述纬纱夹持机构具备第1辊和第2辊，所述第1辊被固定轴可旋转地支持并被旋转驱动，所述第2辊被移动轴可旋转地支持并通过被相对于上述第1辊压接而从动于上述第1辊的旋转而旋转，上述接触压力调整构件为用于调整上述第2辊对上述第1辊的接触压力，并将运转中的上述移动轴向上述固定轴方向的摆动幅度调整为5～600μm的构件。

根据这样的构成，喷射织机在测长装置中，可以通过第1辊与第2辊来以适当的接触压力夹持纬纱。即使在第1辊的尺寸等被变更了的情况下，接触压力调整构件也以第2辊对第1辊的接触压力成为恒定的方式维持。其结果，向纬纱供给喷嘴均匀地供给纬纱。由此，可获得强力和伸长率的偏差小的高品质的底布，并且可以使投纬时产生的纤维屑的量减少。

(6)根据(5)所述的喷射织机，上述接触压力调整构件具备：用于调整上述第2辊对上述第1辊的接触压力的施力构件；以及用于缓和由喷射织机产生的振动的振动吸收构件。

根据这样的构成，第2辊对第1辊的接触压力通过施力构件而易于被适当地调整。此外，与打纬等相关地传播的振动通过振动吸收构件易于被适当地吸收。其结果，向纬纱供给喷嘴更均匀地供给纬纱。由此，可获得强力和伸长率的偏差更小的高品质的底布，并且可以使投纬时产生的纤维屑的量更少。

(7)根据(5)或(6)所述的喷射织机，其具备在投纬时的纬纱的到达侧织端，夹着纬纱飞行路径而彼此对置地设置的一对纬纱张力构件。

根据这样的构成，可以可靠地把持投纬时的纬纱，并且可以维持适当的纬纱张力直到打纬结束。由此，可获得强力和伸长率的偏差更小的高品质的底布，并且可以使在投纬时产生的纤维屑的量更少。

(8)一种底布的制造方法，其使用下述喷射织机，上述喷射织机具备：向对开口的经纱组之间投纬的纬纱供给喷嘴供给纬纱的测长装置；接触压力调整构件；以及在投纬时的纬纱的到达侧织端，夹着纬纱飞行路径而彼此对置地设置的一对纬纱张力赋予构件，所述底布的制造方法包含下述工序：在具备将纬纱投纬到开口的上述经纱组之间时被固定轴可旋转地支持并被旋转驱动的第1辊、以及被移动轴可旋转地支持并通过被相对于上述第1辊压接而从动于上述第1辊的旋转而旋转的第2辊的用于维持纬纱张力的纬纱夹持机构中，通过上述接触压力调整构件来调整上述第2辊对上述第1辊的接触压力，从而将上述移动轴向上述固定轴方向的摆动幅度调整为5～600μm的工序；以及在投纬时的纬纱到达侧织端，通过上述纬纱张力赋予构件产生的纬纱飞行峰张力成为0.4～1.2cN/dtex的工序。

根据这样的构成，喷射织机在测长装置中，可以通过第1辊与第2辊以适当的接触压力夹持纬纱。即使在第1辊的尺寸等被变更了的情况下，接触压力调整构件也以第2辊对第1辊的接触压力成为恒定的方式维持。其结果，向纬纱供给喷嘴均匀地供给纬纱。此外，可以可靠地把持投纬时的纬纱，并且可以维持适当的纬纱张力直到打纬结束。由此，可获得强力和伸长率的偏差小的高品质的底布，并且可以使投纬时产生的纤维屑的量减少。

实施例

以下，通过实施例更具体地说明本发明。本发明不受这些实施例任何限定。另外，本发明的说明中使用的各种物性值通过以下记载的测定法得到。

[测定方法]

(1)总纤度

通过JIS L 1013(2010)8.3.1B法所示的方法，测定公量纤度而设为总纤度。

(2)长丝数

基于JIS L 1013(1999)8.4的方法算出。

(3)纱的强度和伸长率

在JIS L1013(2010)8.5.1标准时试验所示的定速伸长形的条件下测定。将试样使用オリエンテック社制“テンシロン”(TENSILON)UCT-100，以夹具间隔为25cm，拉伸速度为30cm/分钟进行。另外，伸长率由S-S曲线中的显示最大强力的点的伸长求出。

(4)覆盖系数

是由经纱或纬纱所使用的纱的总纤度和织密度计算的值，通过以下式(1)定义。另外，在式(1)中，Dw为经纱总纤度(dtex)，Df为纬纱总纤度(dtex)，Nw为经纱的织密度(根/2.54cm)，Nf为纬纱的织密度(根/2.54cm)。

CF＝(Dw×)^1/2×Nw+(Df×)^1/2×Nf (1)

(5)经纱/纬纱的织密度(经纱密度和纬纱密度)

基于JIS L 1096：(1999)8.6.1，将试样放置于平坦的台上，将不自然的褶皱、张力除去，对底布的宽度方向的中央部的不同5处数出2.54cm区间的经纱和纬纱的根数，算出各自的平均值。

(6)拉伸强力

基于JIS K 6404-3 6.试验方法B(条样法)，关于经向和纬向的各方向，从沿底布的宽度方向5等分的区域取5片试验片，从宽度的两侧除去纱而使宽度为30mm，利用定速拉紧型的试验机，以夹具间隔150mm、拉伸速度200mm/分钟拉伸直到试验片切断为止。测定其达到切断为止的最大荷重，对经向和纬向的各方向算出平均值。

(7)断裂伸长率

基于JIS K 6404-3 6.试验方法B(条样法)，关于经向和纬向的各方向，从沿织物的宽度方向5等分的区域取5片试验片，从宽度的两侧除去纱而使宽度为30mm，在这些试验片的中央部作出100mm间隔的标线，利用定速拉紧型的试验机，以夹具间隔150mm、拉伸速度200mm/分钟拉伸直到试验片切断为止，读取达到切断时的标线间的距离，通过下述式算出断裂伸长率，对经向和纬向的各方向算出平均值。

E＝[(L-100)/100]×100

(式中，E为断裂伸长率(％)，L为切断时的标线间的距离(mm))

(8)透气度

从底布的边部端除去10cm后的两边端，将约20cm×20cm的试验片朝向底布的长度方向取5片试验片而实施了测定。将两边部各5处平均值中的大者设为透气度。

(9)纬向分解纱强力的长度方向上的变异系数CV1

从底布的宽度方向中央沿长度方向连续测定20点纬纱的分解纱强度，由其平均值和标准偏差算出。分解了的纱的强度是基于JIS纤维L10138.5.1“化学繊維フィラメント糸試験方法(化学纤维长丝纱试验方法)”测定的。

(10)纬向分解纱伸长率的长度方向上的变异系数CV2

从底布的宽度方向中央沿长度方向连续测定20点纬纱的分解纱伸长率，由其平均值和标准偏差算出。分解了的纱的伸长率是基于JIS纤维L1013 8.5.1“化学繊維フィラメント糸試験方法(化学纤维长丝纱试验方法)”测定的。

(11)流苏长度变异系数

使用游标卡尺将卷边缘的流苏的长度沿底布的长度方向连续地测定50点，由其平均值和标准偏差算出。

(12)进料辊最大摆动幅度

使用(株)キーエンス制高速·高精度CCD激光位移计LK-G35，测定了织机运转时的进料辊垂直方向最大摆动幅度。

(13)纬纱飞行峰张力

使用インテック(株)制P/C对应型张力测量仪TN-8，测定了织机运转时的纬纱飞行张力。

＜实施例1＞

(经纱和纬纱)

作为经纱和纬纱，准备由尼龙66形成，由具有圆形截面形状的单纤维纤度为6.53dtex的单纤维72长丝构成，总纤度为470dtex，强度8.5cN/dtex，伸长率23％且无捻的合成纤维长丝。

(整经/轴经整经机工序)

使用上述经纱，利用整经机以整经片张力40g/根，利用轴经整经机以轴经整经机片75g/根制作出经纱轴。

(织造工序)

使用上述经纱轴和上述纬纱，使用喷水织机，织造经纱的织密度为51.2根/2.54cm，纬纱的织密度为51.0根/2.54cm的底布。将经纱张力调整为100g/根，使织机转速为730rpm。在测长装置中使用接触压力调整构件，抑制测长装置的进料辊的振动，维持了进料辊与测长辊被压接了的状态。该接触压力调整夹具具备用于调整进料辊对测长辊的接触压力的施力构件、和用于缓和通过喷射织机产生的振动的振动吸收构件。此外，在纬纱到达织端，可以使用一对张力赋予构件来可靠地把持投纬时的纬纱，并且维持适当的纬纱张力直到打纬结束为止。此外，朝向构成该张力赋予构件的筘侧突出的板构件采用了实施了凹凸加工的板构件。在底布的织造中用激光位移计测定了进料辊的振动，将结果示于表1中。此外，将测定了底布的流苏长度的结果示于表1中。另外，在实施例1中，织造中的进料辊的最大摆动幅度为179μm，通过张力赋予构件产生的纬纱飞行峰张力为1.02cN/dtex(精练和热定形)。

接着，将所得的底布在65℃下精练，使用针板拉幅机干燥机在宽度增长率0％，超喂率0％的尺寸限制下，在120℃～180℃下实施了1分钟热定形加工。

(涂布工序)

接着将该织物利用浮刮式涂层器，将粘度50Pa·s的无溶剂系有机硅树脂在表面以成为25g/m²的方式进行了涂布后，在190℃下进行1分钟硫化处理，获得了安全气囊用织物。

＜实施例2＞

变更为表1所记载的织造条件，除此以外，通过与实施例1同样的方法制作出底布。另外，在实施例2中，不进行涂布工序。将结果示于表1中。另外，在实施例2中，织造中的进料辊的最大摆动幅度为200μm，通过张力赋予构件产生的纬纱飞行峰张力为1.15cN/dtex。

＜实施例3＞

变更为表1所记载的织造条件，除此以外，通过与实施例1同样的方法制作出底布。另外，在实施例3中，不进行涂布工序。将结果示于表1中。另外，在实施例3中，织造中的进料辊的最大摆动幅度为148μm，通过张力赋予构件产生的纬纱飞行峰张力为0.44cN/dtex。

＜比较例1＞

代替接触压力调整构件，使用拉伸弹簧使进料辊与测长辊压接，对朝向构成张力赋予构件的筘侧突出的板构件实施了镜面(抛光)加工，除此以外，变更为表1所记载的织造条件，通过与实施例1同样的方法制作出底布。将结果示于表1中。另外，在比较例1中，织造中的进料辊的最大摆动幅度为711μm，通过张力赋予构件产生的纬纱飞行峰张力为1.23cN/dtex。

＜比较例2＞

变更为表1所记载的织造条件，除此以外，通过与比较例1同样的方法制作出底布。另外，在比较例2中，不进行涂布工序。将结果示于表1中。另外，在比较例2中，织造中的进料辊的最大摆动幅度为685μm，通过张力赋予构件产生的纬纱飞行峰张力为1.61cN/dtex。

＜比较例3＞

对朝向构成张力赋予构件的筘侧突出的板构件实施了镜面(抛光)加工，除此以外，变更为表1所记载的织造条件，通过与实施例1同样的方法制作出底布。另外，在比较例3中，织造中的进料辊的最大摆动幅度为594μm，通过张力赋予构件产生的纬纱飞行峰张力为1.52cN/dtex。

[表1]

表1

如表1所示那样，纬向分解纱强力的长度方向上的变异系数CV1为3.0％以下，并且纬向分解纱伸长率的长度方向上的变异系数CV2为4.0％以下的实施例1～3的底布都为强力和伸长率的偏差都小的高品质的底布，并且，可以将进料辊的摆动幅度抑制得小、可以将由纬纱张力赋予构件产生的纬纱飞行峰张力抑制得小，因此可以认为能够使在制造时产生的纤维屑的量减少。另一方面，至少纬向分解纱强力的长度方向上的变异系数CV1超过3.0％，或纬向分解纱伸长率的长度方向上的变异系数CV2超过4.0％的比较例1～3的底布都是强力和伸长率的偏差大，并且，进料辊的摆动幅度变大、由纬纱张力赋予构件产生的纬纱飞行峰张力变大，因此认为不能将在制造时产生的纤维屑的量充分降低。

符号的说明

1 喷射织机

1a 经纱

1b 筘

1c 边撑装置

1d 纬纱

1e 纬纱切割器

1f 张力赋予构件

2 测长装置

3 接触压力调整构件

4 纬纱供给喷嘴

5 纬纱夹持机构

51 测长辊

52 进料辊

53 固定轴

54 移动轴

6 测长带。