具体实施方式

以下，基于附图对本发明的一实施方式进行详细说明。

图1是示出本实施方式的挤出机1的侧视图。如图1所示，本实施方式的挤出机1包含用于将塑性的弹性体G混炼并向挤出方向A挤出的螺杆2；将螺杆2配置在内部的管筒3。这里，例如可应用未硫化橡胶、热塑性弹性体等作为塑性的弹性体G。

螺杆2具有：螺杆轴4；从螺杆轴4向螺杆2的径向外侧突出的螺旋翼5。螺旋翼5用于将弹性体G混炼并挤出，例如形成为单线螺纹、双线螺纹或者多线螺纹。

在这里，单线螺纹是指在螺杆轴4的轴向的相同部分具有一个螺旋翼5的形态。此外，双线螺纹是指在螺杆轴4的轴向的相同部分具有两个螺旋翼5的形态。进一步地，多线螺纹是指在螺杆轴4的轴向的相同部分具有两个以上的螺旋翼5的形态。双线螺纹是多线螺纹的一个形态。

图2是图1的螺杆2的侧视图。如图1及图2所示，本实施方式的螺杆2包含混炼区域6、配置在该混炼区域6的挤出方向A下游侧的可塑化区域7。另外，在混炼区域6的挤出方向A上游侧配置有进料区域8。

在螺杆2中，期望在进料区域8中，螺旋翼5以单线螺纹形成。另外，期望在混炼区域6及可塑化区域7中，螺旋翼5以多线螺纹、特别是以双线螺纹形成。

在混炼区域6中，在螺旋翼5形成有供销通过用的切口部10。在本实施方式中，示出了在螺旋翼5的4个位置形成切口部10的情况。切口部10的形成位置的数量并不限定于此，可根据被挤出的弹性体G的种类适当变更。

在这样的混炼区域6中，在螺杆2与管筒3之间被混炼的弹性体G被螺旋翼5及插入于切口部10的后述的销13剪断。并且，由于管筒3与弹性体G之间的阻力增大，因此混炼效果也提高，能够提高混合分散效果。

如图4的(a)所示，可塑化区域7具有在挤出方向A相邻的螺旋翼5、5之间延伸的屏障14。屏障14的高度比螺旋翼5的高度小。因此，如图4的(b)示意性地所示，弹性体G变形为薄膜状的同时，越过屏障14上而流向挤出方向A下游侧。在该薄膜状的变形时，弹性体G在剪断方向及拉伸方向上变形，分子被均匀且细小地切断。即，在可塑化区域7中，弹性体G的分子的切断效果得到了较高的发挥。因此，能够减小挤出后的弹性体G的膨胀率，变得可实现挤出后的形状的稳定化。

并且，在可塑化区域7中，在弹性体G变形为薄膜状时，弹性体本身发热从而热炼性提高。其结果为，与所述分子的切断效果一起促进添加物的混合、分散。因此，也能够起到使被挤出的弹性体G的表面性变得光滑的效果。

在这里，期望屏障14的高度与螺旋翼5的高度之差D为4mm以下。若高度之差D超过4mm，则向薄膜状的变形变得不充分，分子的切断效果降低。其结果为，变得无法充分获得膨胀率的降低效果。为此，进一步期望高度之差D的上限为3mm以下。期望高度之差D的下限为1mm以上，若低于1mm，则流动被阻碍而导致弹性体G的排出量的降低。

此外，为了提高分子的切断效果，期望屏障14的厚度t为所述高度之差D的1.5倍以上。若厚度t低于高度之差D的1.5倍，则在越过屏障14时，弹性体G的分子向拉伸方向的变形变得不充分，导致有切断效果降低的倾向。另外，优选厚度t的上限为高度之差D的10.0倍以下，若超过10.0倍，则流动被阻碍而导致弹性体G的排出量的降低。

从膨胀率的降低效果与排出量的降低的观点出发，期望可塑化区域7中的屏障14的形成数量为3～6片的范围。屏障14的导程角θ没有特别地记载，能够在0～90°的范围内适当设定。

另外，在没有混炼区域6的情况下，会变得难以越过高度之差D设为4mm以下的屏障14，变得难以充分获得膨胀率的降低效果。此外还导致排出量的大幅降低。即，通过混炼区域6和可塑化区域7的协同作用，从而不会导致排出量的大幅降低，可充分获得膨胀率的降低效果。

接下来，对在本实施方式的挤出机1中，用于降低弹性体G的挤出后的膨胀率的更期望的方案进行说明。如图1所示，管筒3例如形成为具有大致一定的内径的大致圆筒状。管筒3包含投入弹性体G的投入口11、将混炼得到的弹性体G排出的排出口12。

投入口11被设置于进料区域8的位置，弹性体G从投入口11被投入进料区域8内。在该进料区域8中，由于螺旋翼5以单线螺纹形成，因此对所投入的弹性体G发挥优异的咬入性。由此，能够使弹性体G不从投入口11溢出而被可靠地送入管筒3内。

如图3的(a)、图3的(b)所示，管筒3包含多个销13，被插入于在混炼区域6的螺旋翼5形成的切口部10。如图3的(b)所示，期望管筒3在螺旋翼5的1个切口部10插入有多个(例如4～8根)销13。此外，在管筒3中，期望销13沿挤出方向A配置多列(例如3～5列)。像这样的销13将在螺杆2与管筒3之间被混炼的弹性体G剪断。此外，由于销13使管筒3与弹性体G之间的阻力增大，因此，混炼效果也提高，从而可提高混合分散效果。期望销13向管筒3内的突出量可适当变更。

如图1所示，期望螺杆2通过配置在管筒3的挤出方向A上游侧的驱动部15单向旋转。螺杆2的旋转速度可根据驱动部15适当调整。像这样的螺杆2能够与挤出机1的运转状况相匹配而容易地变更旋转速度。

优选螺杆2在可塑化区域7的挤出方向A下游侧，具备以双线螺纹形成螺旋翼5的挤出区域9。这样，挤出区域9能够使弹性体G从管筒3的排出口12稳定地排出。

以上，对本发明的特别优选的实施方式进行了详述，但本发明并不限定于上述的实施方式，可变形为各种的方式来实施。

实施例

为了确认本发明的效果，制作了形成图1所示的构造并且在前端设置有伽维(Garvey)冲模的挤出机。并且，挤出机分别在相同的转速及相同的温度条件下运转。测量弹性体G的挤出后的膨胀率、塑性、挤出物的表面性及排出量，与现有例及比较例进行比较。作为现有例，使用了销式挤出机。

作为弹性体，使用了针对100重量份天然橡胶掺混有50重量份炭黑以及5重量份油而成的材料。

<膨胀率>

通过伽维冲模的排出口的截面积Sa与从该排出口被挤出成形的成形物的60分钟后的截面积Sb之比Sb/Sa(单位％)进行了评价。数值越小则形状的稳定性越优异。

<塑性>

以JIS K6300为基准，测量130℃下的门尼粘度(1+4)，以将现有例作为100的指数示出。数值越小则塑性能越优异。

<表面性>

测量了从排出口被挤出成形的成形物的表面粗糙度(算术平均粗糙度Ra)。数值越小则表面越光滑。

<排出量>

在120℃的温度限制下运转挤出机，此时的排出量以将现有例设为100的指数示出。数值越大则排出量越多而良好。

表1

如表1所示，在实施例中能够确认弹性体的挤出后的膨胀率较低，形状稳定性优异。此外还能够确认可抑制排出量的大幅降低。

附图标记说明

1 挤出机

2 螺杆

3 管筒

5 螺旋翼

6 混炼区域

7 可塑化区域

8 进料区域

10 切口部

11 投入口

13 销

14 屏障

A 挤出方向

G 弹性体。