阅读说明：本技术 一种高铝、钛变形高温合金的制备工艺 (Preparation process of high-aluminum and titanium deformation high-temperature alloy ) 是由 严靖博 杨征 张醒兴 谷月峰 袁勇 孙宇明 张兴营 于在松 于 2020-05-08 设计创作，主要内容包括：一种高铝、钛变形高温合金的制备工艺,按质量百分比包括C：0.05～0.08％,Cr：20～24％,Co：10～15％,Mn：≤0.5％,Si：≤0.3％,Nb：0.3～0.6％,W：≤5.0％,Ti：1.5～3.5％,Al：1.5～3.5％,N：≤0.03％,B：≤0.003％,Zr：≤0.03％,Re：≤0.1％,余量为Ni；在最高不超过0.3Pa的真空度下对预配的合金炉料进行冶炼；在Ni3Al析出温度以上70-120℃温度范围内进行变形量达70％的开坯锻造；在γ’析出温度以上120-160℃进行变形量达80％的高温轧制。本发明的工艺成本低廉,合金在750℃以上具有优异的高温力学性能。(A preparation process of high-aluminum and titanium deformed high-temperature alloy comprises the following steps of: 0.05-0.08%, Cr: 20-24%, Co: 10-15%, Mn: less than or equal to 0.5 percent, Si: less than or equal to 0.3 percent, Nb: 0.3-0.6%, W: less than or equal to 5.0 percent, Ti: 1.5-3.5%, Al: 1.5-3.5%, N: less than or equal to 0.03%, B: less than or equal to 0.003 percent, Zr: less than or equal to 0.03%, Re: less than or equal to 0.1 percent, and the balance of Ni; smelting the prepared alloy furnace charge under the vacuum degree of not more than 0.3Pa at most; cogging and forging with the deformation amount reaching 70 percent in the temperature range of 70-120 ℃ above the precipitation temperature of Ni3 Al; high-temperature rolling with deformation amount reaching 80% is carried out at the temperature of 120-160 ℃ above the gamma' precipitation temperature. The invention has low process cost, and the alloy has excellent high-temperature mechanical property at the temperature of more than 750 ℃.)

一种高铝、钛变形高温合金的制备工艺

技术领域

本发明属于材料及材料制备领域，具体涉及一种高铝、钛变形高温合金的制备工艺，可满足火电厂过/再热器、主蒸汽管道、集箱；化工厂制氢转化炉、乙烯裂解炉等高温低应力环境下服役的关键部件对材料的使用性能要求。

背景技术

高温合金因其具有优异的高温强度、抗腐蚀/氧化等性能而受到广泛关注，并被应用于能源电力、航空航天、石油化工等诸多领域。根据部件的服役工况及其对性能的需求，高温合金主要可分为铸造高温合金与变形高温合金。其中，通过采用不同的冶炼工艺参数，可以获得多晶、定向及单晶等三种铸造高温合金。由于晶界在高温下强度性能较低，因此多晶铸造高温合金与其余两种相比强度较低。与铸造高温合金相比，变形高温合金一般皆为多晶，并且为保障其加工性，合金的强化元素含量往往较低，也进一步限制了变形高温合金的高温性能。

近年来，随着我国用电需求不断增加，能源紧缺及环境污染问题日益凸显，发展高效、节能、环保发电方式的需求越发紧迫。火力发电作为我国长期以来最主要的发电技术，提高机组蒸汽参数被认为是解决上述问题最有效的途径。目前的研究结果普遍认为，材料的服役性能是制约火电机组蒸汽参数提高的最主要原因，而高性能低成本的变形高温合金是锅炉关键部件的首选材料。因此，开发低成本、高性能且易加工的新型变形高温合金将是燃煤电厂发展的重要课题之一。

作为高温合金中强化相γ’相的主要形成元素，Al、Ti含量的增加将对材料强度性能的提升带来显著影响。同时，Al、Ti等元素均未非贵金属元素，其在合金中大量添加有利于改善材料的性价比。然而，Al、Ti等元素活性较高，其加入合金后将造成钢液流动性降低，最终导致合金冶炼性能急剧恶化。此外，Al、Ti元素含量提高的同时，也将导致合金热加工窗口缩小，对其加工性能带来不利影响。目前，高Al、Ti含量高温合金一般以铸造高温合金为主，并且为避免元素烧损等问题一般采用真空感应熔炼、电渣重熔及真空自耗的三重熔炼工艺，极大的增加了合金的冶炼制备难度及成本。而与单晶、定向高温合金在航空航天中的应用工况相比，火电领域中高温合金的使用服役载荷明显较低，因此其对合金冶炼工艺、杂质含量等因素的要求也相对较低。因此，开发出一种高Al、Ti含量高温合金的冶炼及变形加工工艺将对其在高温低应力环境下的推广应用具有重要意义。

发明内容

本发明的目的在于解决现有技术中的问题，提出一种高铝、钛变形高温合金的制备工艺。

为了实现以上发明目的，本发明所采用的技术方案为：

一种高铝、钛变形高温合金的制备工艺，包括以下步骤：

(1)电弧熔炼：按质量百分比计，取C：0.05～0.08％，Cr：20～24％，Co：10～15％，Mn：≤0.5％，Si：≤0.3％，Nb：0.3～0.6％，W：≤5.0％，Ti：1.5～3.5％，Al：1.5～3.5％，N：≤0.03％，B：≤0.003％，Zr：≤0.03％，Re：≤0.1％，余量为Ni；其中，4.0％≤Al+Ti≤5.5％；

真空下待Cr、Co、Ni、W、Nb、Si与Mn熔化后冶炼，然后氩气保护下加入Al、Ti、B、Zr、C、N与Re，得到铸锭；

(2)锻压开坯：将合金在γ’析出温度以上70-120℃进行开坯锻造，每道次变形量为10-20％，最终总变形量不低于70％；

(3)高温轧制：将合金在γ’析出温度以上120-160℃进行高温轧制，每道次变形量不低于15％，总变形量不低于80％；

(4)热处理。

本发明进一步的改进在于，步骤(1)中，熔化时采用氧化镁碱性炉衬。

本发明进一步的改进在于，步骤(1)中，冶炼的具体过程为：Cr、Co、Ni、W、Nb、Si与Mn熔化后加入焦炭脱氧，焦炭加入质量为C元素质量的30-50％，然后加入Ni-Mg合金进行二次脱氧，最后在氩气保护下加入Al、Ti、B、Zr、C、N与Re，搅拌5-10min后出炉，出炉时浇铸温度不低于1550℃。

本发明进一步的改进在于，浇铸采用金属铸型，并在浇铸后用铝发热剂覆盖于钢液表面。

本发明进一步的改进在于，步骤(2)之前，将铸锭在950-1020℃保温1.0-1.5小时，随后在1160-1200℃范围内均匀化处理24-72小时后空冷至室温。

本发明进一步的改进在于，以10-30℃/min的速率升温至950-1020℃。

本发明进一步的改进在于，步骤(2)中，当变形量达到30％后提升30℃，当变形量达到50％后提升15℃继续进行变形；每道次锻造开坯完成后回炉保温，保温时间T与炉外时间t满足5t≤T≤10t。

本发明进一步的改进在于，进行步骤(2)后，进行步骤(3)前，将轧辊加热至500℃以上；每道次高温轧制完成后回炉保温，保温时间T与炉外时间t满足5t≤T≤10t。

本发明进一步的改进在于，步骤(3)中，当变形量达到35％后在γ’析出温度以上120-160℃提成15℃进行高温轧制继续进行变形。

本发明进一步的改进在于，步骤(4)的具体过程为：在1100-1125℃固溶3-5小时并空冷至室温，随后加热至730-780℃保温7-10小时后空冷，最后加热至840-900℃保温1-3小时后空冷。

与现有技术相比，本发明具有的有益效果：

本发明的工艺可满足具有高强化元素含量合金大变形量的加工要求，从而满足工件及晶粒尺寸控制的要求。合金制备工艺采用电弧熔炼后直接开坯轧制，其中冶炼过程中二次脱氧，并在浇铸后采用发热剂降低金属液凝固速率；随后采用多道次变形对合金进行加工，其锻造及轧制温度分别控制在γ’析出温度以上70-120℃及120-160℃范围内。最终经热处理后合金具备优异的高温强度性能，其在800℃、850℃、900℃屈服强度分别不低于560MPa、450MPa、400MPa。本发明的合金加工工艺具有低廉的制备成本，合金采用该发明制备完成后在750℃以上具有优异的高温力学性能。

进一步的，在浇铸后用铝发热剂覆盖于钢液表面，以降低凝固速率促进金属液补缩。

附图说明

图1为实施例1、实施例2开坯锻造完成后的板坯照片；

图2为实施例1高温轧制后的板材照片；

图3为对比例1锻造后板坯照片；

图4为对比例2轧制后板材照片。

具体实施方式

下面结合实施例对本发明作进一步详细说明。

本发明提供的一种高铝、钛变形高温合金的制备工艺，合金成分按质量百分比计满足如下要求：C：0.05～0.08％，Cr：20～24％，Co：10～15％，Mn：≤0.5％，Si：≤0.3％，Nb：0.3～0.6％，W：≤5.0％，Ti：1.5～3.5％，Al：1.5～3.5％，N：≤0.03％，B：≤0.003％，Zr：≤0.03％，Re：≤0.1％，余量为Ni；其中，4.0％≤Al+Ti≤5.5％，即Al与Ti的总的质量百分数大于等于4.0％，小于等于5.5％。

上述合金的制备工艺流程主要包括电弧熔炼、开坯锻造及高温轧制三步。

(1)电弧熔炼：合金采用感应电弧炉熔炼，真空度达控制在0.3-0.5Pa范围内，待Cr、Co、Ni、W、Nb、Si以及Mn元素完全熔化后冶炼0.5-1h，然后在氩气保护下加入Al、Ti、B、Zr、C、N与Re，得到铸锭；

具体的，Cr、Co、Ni、W、Nb、Si以及Mn合金原料完全熔化后加入焦炭脱氧，其加入质量不超过合金原料中含C元素质量的30-50％，完成后加入Ni-Mg合金进行二次脱氧，最后在氩气保护下加入Al、Ti、B、Zr、C、N与Re易烧损元素，搅拌5-10min后出炉，出炉时，浇铸温度不低于1550℃。合金浇铸采用金属铸型，并在浇铸后用铝发热剂覆盖于钢液表面(覆盖住钢液表面即可)，以降低凝固速率促进金属液补缩，得到铸锭。

熔炼时采用氧化镁碱性炉衬，采用纯镍洗炉，合金原料加入前进行抛丸处理。

进行(2)，即开坯锻造前将铸锭以10-30℃/min的速率将铸锭升温至950-1020℃保温1.0-1.5小时，随后在1160-1200℃范围内均匀化处理24-72小时后空冷至室温。

(2)锻压开坯：将合金在γ’析出温度以上70-120℃进行开坯锻造，每道次变形量10-20％，并当变形量达到30％、50％后分别在γ’析出温度以上70-120℃进一步提升30℃、15℃继续进行变形，最终总变形量不低于70％；

(3)高温轧制：将合金在γ’析出温度以上120-160℃进行高温轧制，每道次变形量不低于15％，并当变形量达到35％后在γ’析出温度以上120-160℃进一步提升15℃继续进行变形，最终总变形量不低于80％。

合金轧制前需将轧辊加热至500℃以上，且每道次锻造及轧制完成后回炉保温，其保温时间T与炉外时间t满足5t≤T≤10t。

(4)热处理：合金轧制完成后在1100-1125℃固溶3-5小时并空冷至室温，随后加热至730-780℃保温7-10小时后空冷，最后加热至840-900℃保温1-3小时后空冷。

合金经热处理后具备优异的高温强度性能，其在800℃、850℃、900℃屈服强度分别不低于560MPa、450MPa、400MPa。

实施例1

本实施例的高Al、Ti含量的变形高温合金，按质量百分比包括：C：0.08％，Cr：20％，Co：14.5％，Mn：0.3％，Si：0.2％，Nb：0.5％，W：4.8％，Ti：1.5％，Al：3.5％，B：0.002％，Zr：0.02％，余量为Ni。

熔炼时采用氧化镁碱性炉衬，采用纯镍洗炉，合金原料加入前进行抛丸处理。随后，采用感应电弧炉熔炼，真空度达控制在0.35Pa左右，待Cr、Co、Ni、W、Nb等元素完全熔化后冶炼40min，并在加入Al、Ti、B、Zr、C前通入高纯氩气保护。Cr、Co、Ni、W、Nb等合金原料完全熔化后加入焦炭脱氧，其加入质量为合金原料中含C元素质量的40％，完成后加入Ni-Mg合金进行二次脱氧，最后加入Al、Ti、B、Zr、C等易烧损元素，搅拌5min后出炉，其浇铸温度约1570℃。合金浇铸采用金属铸型，并在浇铸后用铝发热剂覆盖于钢液表面，以降低凝固速率促进金属液补缩。

开坯锻造前将铸锭以10℃/min的速率将其升温至1020℃保温1.0小时，随后在1180℃均匀化处理24小时后空冷至室温。将合金在γ’析出温度以上70℃进行开坯锻造，每道次变形量15％，并当变形量达到30％、50％后分别进一步提升30、15℃继续进行变形，最终总变形量70％。将合金在γ’析出温度以上120℃进行高温轧制，每道次变形量15％，并当变形量达到35％后进一步提升15℃继续进行变形，最终总变形量80％。合金轧制前需将轧辊加热至500℃以上，且每道次锻造及轧制完成后回炉保温30min。合金轧制完成后在1120℃固溶4小时并空冷至室温，随后加热至760℃保温8小时后空冷，最后加热至860℃保温2小时后空冷。

图1和图2为实施例1锻造及轧制后的合金板材照片，图1中，两个开坯锻造完成后的板坯中，上面的为实施例1的板坯，下面的为实施例2的板坯；从图1和图2可以看出，其表面无明显的裂纹，表明合金冶炼及加工工艺方案合理。合金性能测试结果表明其在在800℃、850℃、900℃屈服强度分别为637MPa、506MPa、419MPa，表明合金具备优异的高温强度性能。

实施例2

本实施例的高Al、Ti含量的变形高温合金，按质量百分比包括：C：0.07％，Cr：22.5％，Co：14.5％，Mn：0.2％，Si：0.3％，Nb：0.6％，W：3.8％，Ti：2.5％，Al：2.5％，B：0.002％，Zr：0.02％，余量为Ni。熔炼时采用氧化镁碱性炉衬，采用纯镍洗炉，合金原料加入前进行抛丸处理。随后，采用感应电弧炉熔炼，真空度达控制在0.35Pa左右，待Cr、Co、Ni、W、Nb等元素完全熔化后冶炼40min，并在加入Al、Ti、B、Zr、C前通入高纯氩气保护。Cr、Co、Ni、W、Nb等合金原料完全熔化后加入焦炭脱氧，其加入质量为合金原料中含C元素质量的40％，完成后加入Ni-Mg合金进行二次脱氧，最后加入Al、Ti、B、Zr、C等易烧损元素，搅拌5min后出炉，其浇铸温度约1570℃。合金浇铸采用金属铸型，并在浇铸后用铝发热剂覆盖于钢液表面，以降低凝固速率促进金属液补缩。

开坯锻造前将铸锭以10℃/min的速率将其升温至1020℃保温1.0小时，随后在1180℃均匀化处理24小时后空冷至室温。将合金在γ’析出温度以上70℃进行开坯锻造，每道次变形量15％，并当变形量达到30％、50％后分别进一步提升30、15℃继续进行变形，最终总变形量70％。将合金在γ’析出温度以上120℃进行高温轧制，每道次变形量15％，并当变形量达到35％后进一步提升15℃继续进行变形，最终总变形量80％。合金轧制前需将轧辊加热至500℃以上，且每道次锻造及轧制完成后回炉保温30min。合金轧制完成后在1120℃固溶4小时并空冷至室温，随后加热至760℃保温8小时后空冷，最后加热至860℃保温2小时后空冷。

图1为实施例2锻造及轧制后的合金板材照片，其表面无明显的裂纹，表明合金冶炼及加工工艺方案合理。合金性能测试结果表明其在在800℃、850℃、900℃屈服强度分别为582MPa、473MPa、427MPa，表明合金具备优异的高温强度性能。

实施例3

本实施例的高Al、Ti含量的变形高温合金，按质量百分比包括：C：0.05％，Cr：20％，Co：10％，Mn：0.1％，Nb：0.3％，W：5％，Ti：3.5％，Al：2％，N：0.01％，B：0.001％，Zr：0.01％，Re：0.05％，余量为Ni。

制备工艺如下：

(1)采用氧化镁碱性炉衬，真空下待Cr、Co、Ni、W、Nb与Mn熔化后加入焦炭脱氧，焦炭加入质量为C元素质量的30％，然后加入Ni-Mg合金进行二次脱氧，最后在氩气保护下加入Al、Ti、B、Zr、C、N与Re，搅拌5min后出炉，出炉时浇铸温度不低于1550℃，得到铸锭。其中，浇铸采用金属铸型，并在浇铸后用铝发热剂覆盖于钢液表面。

(2)锻压开坯：将铸锭以10℃/min的速率自室温升温至950℃保温1.5小时，随后在1160℃范围内均匀化处理72小时后空冷至室温。

然后将合金在γ’析出温度以上70-120℃进行开坯锻造，每道次变形量为10％，最终总变形量不低于70％；其中，当变形量达到30％后提升30℃，当变形量达到50％后提升15℃继续进行变形；每道次锻造开坯完成后回炉保温，保温时间T与炉外时间t满足5t≤T≤10t。

(3)高温轧制：将合金在γ’析出温度以上120-160℃进行高温轧制，每道次变形量不低于15％，总变形量不低于80％；其中，当变形量达到35％后在γ’析出温度以上120-160℃提成15℃进行高温轧制继续进行变形。

(4)热处理：在1100℃固溶5小时并空冷至室温，随后加热至730℃保温10小时后空冷，最后加热至840℃保温3小时后空冷。

实施例4

本实施例的高Al、Ti含量的变形高温合金，按质量百分比包括：C：0.06％，Cr：24％，Co：15％，Si：0.1％，Nb：0.4％，W：1％，Ti：3.5％，Al：1.5％，N：0.03％，B：0.003％，Zr：0.03％，Re：0.01％，余量为Ni。

制备工艺如下：

(1)采用氧化镁碱性炉衬，真空下待Cr、Co、Ni、W、Nb与Si熔化后加入焦炭脱氧，焦炭加入质量为C元素质量的40％，然后加入Ni-Mg合金进行二次脱氧，最后在氩气保护下加入Al、Ti、B、Zr、C、N与Re，搅拌10min后出炉，出炉时浇铸温度不低于1550℃，得到铸锭。其中，浇铸采用金属铸型，并在浇铸后用铝发热剂覆盖于钢液表面。

(2)锻压开坯：将铸锭以20℃/min的速率自室温升温至1020℃保温1小时，随后在1180℃范围内均匀化处理40小时后空冷至室温。

然后将合金在γ’析出温度以上70-120℃进行开坯锻造，每道次变形量为20％，最终总变形量不低于70％；其中，当变形量达到30％后提升30℃，当变形量达到50％后提升15℃继续进行变形；每道次锻造开坯完成后回炉保温，保温时间T与炉外时间t满足5t≤T≤10t。

(3)高温轧制：将合金在γ’析出温度以上120-160℃进行高温轧制，每道次变形量不低于15％，总变形量不低于80％；其中，当变形量达到35％后在γ’析出温度以上120-160℃提成15℃进行高温轧制继续进行变形。

(4)热处理：在1125℃固溶3小时并空冷至室温，随后加热至780℃保温7小时后空冷，最后加热至870℃保温2小时后空冷。

实施例5

本实施例的高Al、Ti含量的变形高温合金，按质量百分比包括：C：0.05％，Cr：22％，Co：12％，Nb：0.6％，Ti：1.5％，Al：2.5％，余量为Ni。

制备工艺如下：

(1)采用氧化镁碱性炉衬，真空下待Cr、Co、Ni与Nb熔化后加入焦炭脱氧，焦炭加入质量为C元素质量的50％，然后加入Ni-Mg合金进行二次脱氧，最后在氩气保护下加入Al、Ti与B，搅拌8min后出炉，出炉时浇铸温度不低于1550℃，得到铸锭。其中，浇铸采用金属铸型，并在浇铸后用铝发热剂覆盖于钢液表面。

(2)锻压开坯：将铸锭以30℃/min的速率自室温升温至1000℃保温1.2小时，随后在1200℃范围内均匀化处理24小时后空冷至室温。

然后将合金在γ’析出温度以上70-120℃进行开坯锻造，每道次变形量为15％，最终总变形量不低于70％；其中，当变形量达到30％后提升30℃，当变形量达到50％后提升15℃继续进行变形；每道次锻造开坯完成后回炉保温，保温时间T与炉外时间t满足5t≤T≤10t。

(3)高温轧制：将合金在γ’析出温度以上120-160℃进行高温轧制，每道次变形量不低于15％，总变形量不低于80％；其中，当变形量达到35％后在γ’析出温度以上120-160℃提成15℃进行高温轧制继续进行变形。

(4)热处理：在1110℃固溶4小时并空冷至室温，随后加热至750℃保温8小时后空冷，最后加热至900℃保温1小时后空冷。

对比例1

本对比例的高Al、Ti含量的变形高温合金，按质量百分比包括：C：0.07％，Cr：22.5％，Co：14.5％，Mn：0.2％，Si：0.3％，Nb：0.6％，W：3.8％，Ti：2.5％，Al：2.5％，B：0.002％，Zr：0.02％，余量为Ni。熔炼时采用氧化镁碱性炉衬，采用纯镍洗炉，合金原料加入前进行抛丸处理。随后，采用感应电弧炉熔炼，真空度达控制在0.35Pa左右，待Cr、Co、Ni、W、Nb等元素完全熔化后冶炼40min，并在加入Al、Ti、B、Zr、C前通入高纯氩气保护。Cr、Co、Ni、W、Nb等合金原料完全熔化后加入焦炭脱氧，其加入质量为合金原料中含C元素质量的40％，完成后加入Ni-Mg合金进行二次脱氧，最后加入Al、Ti、B、Zr、C等易烧损元素，搅拌5min后出炉，其浇铸温度约1570℃。合金浇铸采用金属铸型，并在浇铸后用铝发热剂覆盖于钢液表面，以降低凝固速率促进金属液补缩。

开坯锻造前将铸锭以10℃/min的速率将其升温至1020℃保温1.0小时，随后在1180℃均匀化处理24小时后空冷至室温。将合金在γ’析出温度以上160℃进行开坯锻造，每道次变形量15％，并当变形量达到30％、50％后分别进一步提升30、15℃继续进行变形，最终总变形量50％。

图3为对比例1锻造后板坯照片，可见合金两侧出现大量裂纹。由于锻造温度过高，合金在变形过程中内部进一步升温造成晶界处超温，最终导致大量裂纹形核扩展。

对比例2

本对比例的高Al、Ti含量的变形高温合金，按质量百分比包括：C：0.07％，Cr：22.5％，Co：14.5％，Mn：0.2％，Si：0.3％，Nb：0.6％，W：3.8％，Ti：2.5％，Al：2.5％，B：0.002％，Zr：0.02％，余量为Ni。熔炼时采用氧化镁碱性炉衬，采用纯镍洗炉，合金原料加入前进行抛丸处理。随后，采用感应电弧炉熔炼，真空度达控制在0.35Pa左右，待Cr、Co、Ni、W、Nb等元素完全熔化后冶炼40min，并在加入Al、Ti、B、Zr、C前通入高纯氩气保护。Cr、Co、Ni、W、Nb等合金原料完全熔化后加入焦炭脱氧，其加入质量为合金原料中含C元素质量的40％，完成后加入Ni-Mg合金进行二次脱氧，最后加入Al、Ti、B、Zr、C等易烧损元素，搅拌5min后出炉，其浇铸温度约1570℃。合金浇铸采用金属铸型，并在浇铸后用铝发热剂覆盖于钢液表面，以降低凝固速率促进金属液补缩。

开坯锻造前将铸锭以10℃/min的速率将其升温至1020℃保温1.0小时，随后在1180℃均匀化处理24小时后空冷至室温。将合金在γ’析出温度以上70℃进行开坯锻造，每道次变形量15％，并当变形量达到30％、50％后分别进一步提升30℃、15℃继续进行变形，最终总变形量70％。将合金在γ’析出温度以上120℃进行高温轧制，每道次变形量15％，并当变形量达到35％后进一步提升15℃继续进行变形。

图4为对比例2轧制后的合金板材照片，其表面出现大量剥落式裂纹。这是由于轧制期间轧辊未预热，造成合金板材急冷进而在变形过程中开裂导致。

本发明中通过在最高不超过0.3Pa的真空度下采用电弧炉对预配的合金炉料进行冶炼；在Ni3Al(γ’)析出温度以上70-120℃温度范围内对合金进行变形量达70％的开坯锻造；在γ’析出温度以上120-160℃进行变形量达80％的高温轧制。本发明的合金加工工艺具有低廉的制备成本，制备的合金在750℃以上具有优异的高温力学性能。