发明内容

因此，本发明的目的是提出一种用于冷却装置的制冷剂、一种具有制冷剂的测试室以及制冷剂的用途，这弥补了现有技术中已知的缺点。

该目的通过具有如下特征的制冷剂、具有如下特征的测试室以及具有如下特征的制冷剂的用途来实现。

在一个方面，提供了一种用于冷却装置的制冷剂。所述冷却装置具有冷却回路，所述冷却回路包括至少一个热交换器，所述制冷剂在所述至少一个热交换器中经历相变，所述制冷剂是包括一定分数的二氧化碳(CO₂)、一定分数的1,1-二氟乙烯(C₂H₂F₂)和一定分数的至少一种其他组分的制冷剂混合物。所述制冷剂混合物中二氧化碳的分数为45至90摩尔％，1,1-二氟乙烯的分数为5至40摩尔％。

在另一个方面，提供了一种用于调节空气的测试室。所述测试室包括：测试空间，所述测试空间用于容纳测试材料并且能够相对于环境是密封的并且是绝热的；以及温度控制装置，所述温度控制装置用于控制所述测试空间的温度，在-60℃至+180℃，优选-70℃至+180℃，特别优选-80℃至+180℃的温度范围内的温度能够借助于所述温度控制装置在所述测试空间内建立，所述温度控制装置具有冷却装置，所述冷却装置包括冷却回路，所述冷却回路具有根据前述权利要求中任一项所述的制冷剂、热交换器、压缩机、冷凝器和膨胀元件。

在又一个方面，提供了制冷剂用于调节测试室的测试空间中的空气的用途，所述制冷剂由制冷剂混合物组成，所述制冷剂混合物包括分数为45至90摩尔％的二氧化碳(CO₂)、分数为5至40摩尔％的1,1-二氟乙烯(C₂H₂F₂)和一定分数的至少一种其他组分，所述测试空间用于容纳测试材料并且相对于环境是密封的并且是绝热的，所述测试室的温度控制装置的冷却装置包括冷却回路，所述冷却回路具有所述制冷剂、热交换器、压缩机、冷凝器和膨胀元件，用于在所述测试空间内建立-60℃至+180℃，优选-70℃至+180℃，特别优选-80℃至+180℃的温度范围内的温度。

在一些实施方案中，在根据本发明的用于冷却装置的制冷剂中，所述冷却装置具有冷却回路，所述冷却回路具有至少一个热交换器，所述制冷剂在所述热交换器中经历相变，所述制冷剂是由一定分数的二氧化碳、一定分数的1,1-二氟乙烯和一定分数的至少一种其他组分组成的制冷剂混合物，其中所述制冷剂混合物中二氧化碳的分数为45至90摩尔％，1,1-二氟乙烯的分数为5至40摩尔％。

术语分数和摩尔％是指物质量分数。以摩尔％表示的范围也可以解释为以质量％表示的范围。

在本申请的优先权日之前，根据德国工业标准DIN 8960的最新版本，作为制冷剂或组分二氧化碳(CO₂)的名称也为R744，五氟乙烷(C₂HF₅)的名称为R125，二氟甲烷(CH₂F₂)的名称为R32，2,3,3,3-四氟丙烯(C₃H₂F₄)的名称为R1234yf，氟代甲烷(CH₃F)的名称为R41，三氟甲烷(CHF₃)的名称为R23，1,1-二氟乙烯(C₂H₂F₂)的名称为R1132a，乙烯(C₂H₄)的名称为R1150，氟代乙烯(C₂H₃F)的名称为R1141，丙烷(C₃H₈)的名称为R290，丙烯(C₃H₆)的名称为R1270，六氟乙烷(C₂F₆)的名称为R116并且氟代乙烷(CH₂FCH₃)的名称为R161。

本发明提供二氧化碳与一种或多种氟化制冷剂的制冷剂混合物，氟化制冷剂具有低GWP并且不易燃或仅在有限程度上易燃。二氧化碳的分数必须尽可能低，因为否则制冷剂混合物的凝固点将随着二氧化碳分数的增加而升高。然而，较低的二氧化碳分数降低了二氧化碳的GWP降低效果。这就是为什么部分氟化的制冷剂具有显著高于二氧化碳的GWP，同时还具有改善的阻燃效果的原因。

令人惊讶地发现，使用含有分数为45至85摩尔％的二氧化碳、分数为5至40摩尔％的1,1-二氟乙烯和至少一种其他组分的制冷剂混合物可以实现足够低的GWP。此外，可以通过加入制冷剂混合物的第三组分来降低1,1-二氟乙烯和二氧化碳的负面性质。特别地，以与二氧化碳的指定混合比率使用1,1-二氟乙烯允许通过将其与至少一种其他组分混合而使制冷剂灵活地适应测试室中的不同应用。例如，适应现有的冷却回路，实现特定的低温温度或维持所需的温度稳定性。

有利地，制冷剂混合物中二氧化碳的分数为50至80摩尔％，优选为55至75摩尔％，并且1,1-二氟乙烯的分数为10至35摩尔％，优选为15至30摩尔％。在这种情况下，制冷剂混合物的GWP可以甚至进一步降低。

其他组分可以是六氟乙烷、二氟甲烷、五氟乙烷和/或三氟甲烷。已发现，这些组分对于使制冷剂适于不同要求是特别有利的。

制冷剂混合物中二氧化碳的分数可以为45至75摩尔％，优选为50至70摩尔％，特别优选为55至65摩尔％。

有利地，1,1-二氟乙烯的分数可以为5至40摩尔％，优选为10至35摩尔％，特别优选为20至30摩尔％。

另一组分可以是三氟甲烷或六氟乙烷，其中其分数可以为1至30摩尔％，优选为5至25摩尔％，特别是10至20摩尔％。

特别优选地，1,1-二氟乙烯的分数可以为1至30摩尔％，优选为5至25摩尔％，特别是10至20摩尔％，其中二氟甲烷和五氟乙烷可以是其他组分，并且二氟甲烷的分数可以为1至30摩尔％，优选为3至23摩尔％，特别优选为8至18摩尔％，并且五氟乙烷的分数可以为1至30摩尔％，优选为1至20摩尔％，特别优选为2至12摩尔％。已发现，相比于二氧化碳，五氟乙烷的阻燃效果相对较大。同时，与五氟乙烷相比，二氟甲烷和三氟甲烷或六氟乙烷与二氧化碳表现出较低的凝固温度。虽然五氟乙烷不能如二氟甲烷与三氟甲烷或六氟乙烷那样降低制冷剂混合物的凝固点，但是相比于二氧化碳具有更大的阻燃效果，这是有利的。一个缺点在于五氟乙烷的GWP为3150，因此其可能高于制冷剂混合物的其他组分的GWP。

另一组分可以是三氟甲烷或六氟乙烷，其中其分数可以为1至30摩尔％，优选为1至20摩尔％，特别优选为1至10摩尔％。

有利地，三氟甲烷的分数可以为1至30摩尔％，优选为5至25摩尔％，特别优选为10至20摩尔％。

根据另一个实施方案，制冷剂混合物中二氧化碳的分数可以为55至85摩尔％，优选为60至80摩尔％，特别优选为65至75摩尔％，并且1,1-二氟乙烯的分数可以为5至35摩尔％，优选为10至30摩尔％，特别优选为15至25摩尔％。

在这种情况下，二氟甲烷和五氟乙烷可以是其他组分，并且二氟甲烷的分数可以为1至30摩尔％，优选为1至20摩尔％，特别优选为5至15摩尔％，并且五氟乙烷的分数可以为1至30摩尔％，优选为1至20摩尔％，特别是1至10摩尔％。

另一组分可以是三氟甲烷或六氟乙烷，其中其分数可以为1至30摩尔％，优选为1至20摩尔％，特别是5至15摩尔％。

根据另一个实施方案，制冷剂混合物中二氧化碳的分数可以为55至90摩尔％，优选为65至80摩尔％，特别优选为70至74摩尔％，并且1,1-二氟乙烯的分数可以为5至35摩尔％，优选为10至20摩尔％，特别优选为14至18摩尔％。

在这种情况下，三氟甲烷和五氟乙烷可以是其他组分，并且三氟甲烷的分数可以为1至30摩尔％，优选为1至20摩尔％，特别优选为5至10摩尔％，并且五氟乙烷的分数可以为1至30摩尔％，优选为1至20摩尔％，特别优选为2至6摩尔％。

制冷剂混合物可以包括多至三种组分或者四种或更多种组分。因此，制冷剂混合物可以是三元制冷剂混合物或五元制冷剂混合物。可以提供的是，制冷剂混合物不含有超出此的任何更多组分。

制冷剂可以含有氟代甲烷、乙烷、2,3,3,3-四氟丙烯、乙烯、氟代乙烯、乙炔、丙烷、丙烯和/或氟代乙烷作为额外的组分，其量为各自为至多30摩尔％，优选各自为至多20摩尔％，特别优选各自为至多10摩尔％。即使利用此相对较低分数的所述一种或多种组分，也可以实现制冷剂的改善性能。

在下表中，示出了根据上述实施方案的制冷剂的示例。

表

在其他实施方案中，制冷剂可以具有≤5K或<5K的温度滑移。温度滑移与1巴的蒸发压力有关，并且可以在0.5K至25K之间。尤其是使用该表中所示的制冷剂1、3、5和7可以实现特别低的≤5K的温度滑移。使用该表中所示的制冷剂2、4、6和8可以实现>5K的温度滑移。使用制冷剂9，在具有使用70–74摩尔％的R744的实例中可以实现>5K的温度滑移，并且在具有使用65–80摩尔％和55–90摩尔％的R744的其他实例中可以实现<5K的温度滑移。对于温度滑移>5K的制冷剂，可能需要内部热交换器或同流换热器以进行安全操作并在冷却回路中实现<-55℃的温度。相反，对于温度滑移为≤5K的制冷剂，无需内部换热器来实现高的冷容量。然而，由于相应制冷剂在低蒸发温度下的低密度，必须改变冷却回路的管道和压缩机。与温度滑移为>5K的制冷剂相比，使用这些制冷剂，仅可能实现相对较高的温度。

制冷剂在100年内可具有2500的相对CO₂当量，和/或制冷剂可以是易燃的。因此，制冷剂对环境的危害很小。

此外，制冷剂可以是特别安全的，这使得冷却回路和测试室特别地有可能更成本有效地设计，因为不必遵守制冷剂易燃性方面的特殊安全措施。

在这种情况下，制冷剂可以至少不被分类在火灾等级C和/或制冷剂安全组A1中。此外，冷却回路的运输和运送更容易，因为冷却回路可以在运送之前填充制冷剂，而与运送模式无关。如果使用易燃制冷剂，则直到在安装现场启动，才能进行填充。此外，在存在点火源的情况下可以使用不易燃制冷剂。

根据本发明的用于调节空气的测试室包括：测试空间，其用于容纳测试材料并且可以相对于环境密封并且是绝热的；以及温度控制装置，其用于控制测试空间的温度，-60℃至+180℃，优选-70℃至+180℃，特别优选-80℃至+180℃的温度范围内的温度可借助于温度控制装置在测试空间内建立，温度控制装置具有冷却装置，冷却装置包括冷却回路，所述冷却回路具有根据本发明的制冷剂、热交换器、压缩机、冷凝器和膨胀元件。关于根据本发明的测试室的优点，参考根据本发明的制冷剂的优点的描述。

与在混合流体级联系统中不同，具有制冷剂中含有的所有组分的制冷剂可以通过膨胀元件同时蒸发。由于二氧化碳的凝固点为-56.6℃，原则上，含有大分数二氧化碳的制冷剂混合物不再适于实现低于-56.6℃的温度。然而，根据本发明的制冷剂的使用允许实现低于-70℃的制冷剂的露点温度。

冷却回路可以具有内部热交换器，并且内部热交换器可以连接到膨胀元件上游和冷凝器下游的冷却回路的高压力侧且连接到压缩机上游和热交换器下游的冷却回路的低压力侧。通过使用内部热交换器和通过内部热交换器冷却高压力侧的液化制冷剂，可以容易地达到低于-56℃的温度。通过内部热交换器冷却的制冷剂的蒸发温度可以在膨胀元件处相对于未冷却的制冷剂的蒸发温度降低。从低压力侧经由内部热交换器传递到高压力侧的冷容量因此可以至少部分地、优选专门地用于降低制冷剂在膨胀元件处的蒸发温度。此外，首先可以使用具有>5K的温度滑移的制冷剂，因为在这种情况下制冷剂的露点温度的位置或制冷剂的露点可以移动到内部热交换器中。作为共沸制冷剂的温度滑移的结果，所获得的制冷剂的露点温度可以相对较高，从而防止热交换器进一步冷却。

因此，只有部分制冷剂可以在热交换器中蒸发，并且制冷剂的湿蒸气部分的不可用部分可以转移到内部热交换器中。总体上，这允许含有一定分数的二氧化碳并且在环境友好的同时具有共沸性质的制冷剂用于在测试空间中建立低温。此外，如果制冷剂的部分温度滑移或部分湿蒸气从测试空间中的热交换器转移到内部热交换器中，则利用共沸制冷剂可以实现相对改善的温度稳定性。在这种情况下，经由热交换器的冷容量输出可以仅在温度滑移的一部分中产生，这意味着冷却回路中的制冷剂的露点的移动对热交换器的温度稳定性几乎没有任何影响。此外，在这种情况下，可以使用单个热交换器来冷却流体，即测试空间中的空气。

热交换器的尺寸可以设置成使得只有部分制冷剂可以在热交换器中蒸发。这导致这样的优点，即制冷剂的露点或露点温度的位置可以移出热交换器进入内部热交换器。由于共沸制冷剂的温度滑移，在热交换器中制冷剂的部分蒸发在热交换器中实现了比随后在内部热交换器中制冷剂的剩余蒸发更低的温度。

在测试室的一个实施方案中，热交换器可以设置在测试空间中。在这种情况下，热交换器也可以设置在测试空间的空气处理空间中，使得由风扇循环的空气可以与热交换器接触。这样，测试空间的循环量的空气可以通过冷却装置经由热交换器在测试空间中直接冷却。测试室可以具有作为单独的单个冷却回路的冷却回路。在这种情况下，冷却回路直接连接到测试空间。

在测试室的另一实施方案中，冷凝器可以实现为冷却装置的另一冷却回路的级联热交换器。因此，测试室可具有至少两个冷却回路，在这种情况下，冷却回路可形成冷却装置的第二级，而设置在冷却回路上游的另一冷却回路可形成冷却装置的第一级。在这种情况下，冷凝器用作级联热交换器或用于冷却回路的热交换器。测试室的这个实施方案允许在测试空间中建立特别低的温度。

温度控制装置可以具有包括加热器的加热装置和在测试空间中的加热热交换器。加热装置可以是电阻加热器，其加热该加热热交换器，使得测试空间中的温度可以通过加热热交换器升高。如果热交换器和加热热交换器可以通过控制装置特别地控制以冷却或加热在测试空间中循环的空气，则可以通过温度控制装置在测试空间内建立上述温度范围内的温度。可以在测试间隔期间在测试空间中建立±1K，优选±0.3K至±0.5K或小于±0.3K的随时间变化的温度稳定性，而与测试材料或测试材料的操作状态无关。测试间隔是整个测试周期的一段，其中测试材料暴露于基本恒定的温度或气候条件。加热热交换器可以以这样的方式与冷却回路的热交换器结合，即，可以实现共用的热交换器主体，制冷剂可以流过热交换器主体并且热交换器主体具有电阻加热器的加热元件。冷凝器可以用空气、水或另一种冷却剂冷却。原则上，冷凝器可以使用任何合适的流体来冷却。主要方面在于，在冷凝器处产生的热负荷经由冷却空气或冷却水排出，使得制冷剂能够冷凝直到其完全液化。

具有至少一个可控第二膨胀元件的第一旁路可以在冷却回路中实现，在这种情况下，第一旁路可以连接到内部热交换器上游和冷凝器下游的冷却回路，并且第一旁路可以实现为可控的附加内部冷却系统。因此，第一旁路可以形成制冷剂的再注入装置。因此，制冷剂可以在低压力侧从可控第二膨胀元件在内部热交换器中再循环。在这种情况下，第一旁路可以连接到内部热交换器上游和热交换器下游的冷却回路的低压力侧。由第二膨胀元件冷却或使其温度水平降低的制冷剂可被引导通过内部热交换器并强化内部热交换器的高压力侧的制冷剂的冷却。而且，内部热交换器的冷却能力可以以这种方式甚至更精确地控制。

包括至少一个第三膨胀元件的第二旁路可以形成在冷却回路中，在这种情况下，第二旁路绕过冷凝器下游和内部热交换器上游的膨胀元件，并且制冷剂可以通过第三膨胀元件以这样的方式计量，即制冷剂的吸入气体温度和/或吸入气体压力可以在冷却回路的低压力侧在压缩机上游被控制。以此方式，可以尤其防止可能是例如压缩机装置的压缩机的潜在过热和损坏。因此，位于压缩机上游的气态制冷剂可以通过添加仍为液体的制冷剂来致动第三膨胀元件而经由第二旁路被冷却。第三膨胀元件可以通过控制装置来致动，第三膨胀元件本身联接到压缩机上游的冷却回路中的压力和/或温度传感器。特别有利地，可以经由第二旁路设定≤30℃的吸入气体温度。而且，制冷剂可以以能够控制压缩机的操作时间的方式计量。原则上，压缩机或压缩机装置重复地打开和关闭是不利的。如果压缩机操作更长的时间段，则可以延长压缩机的使用寿命。制冷剂可以经由第二旁路被引导经过膨胀元件或冷凝器，以便例如延迟压缩机的自动停用并且延长压缩机的操作时间。

包括至少一个另一膨胀元件的另一旁路可以形成在冷却回路中，另一旁路在压缩机的下游和冷凝器的上游绕过压缩机，其方式为使得可以在冷却回路的低压力侧在压缩机上游控制制冷剂的吸入气体温度和/或吸入气体压力，和/或可以平衡冷却回路的高压力侧和低压力侧之间的压力差。第二旁路可另外配备有可设定或可控阀，例如电磁阀。经由另一膨胀元件连接高压力侧和低压力侧确保了这样压缩的气态制冷剂在系统停止的情况下从冷却回路的高压力侧逐渐流向低压力侧。这也确保了即使当膨胀元件关闭时高压力侧和低压力侧之间的逐渐压力平衡。另一膨胀元件的截面的尺寸可以被设置成使得从高压力侧流到低压力侧的制冷剂对冷却装置的正常操作仅具有微小的影响。同时，位于压缩机上游的气态制冷剂可以通过经由另一旁路添加液体制冷剂来冷却。

此外，内部热交换器可以实现为过冷段或热交换器，特别是板式热交换器。过冷段可以简单地通过彼此接触的冷却回路的两个管线部分来实现。

膨胀元件可具有节流阀和电磁阀，在这种情况下，制冷剂可经由节流阀和电磁阀计量。节流阀可以是可设定的阀或毛细管，制冷剂经由可设定的阀或毛细管通过电磁阀被引导。电磁阀本身可以通过控制装置致动。

此外，温度控制装置可以包括控制装置，控制装置包括冷却回路中的至少一个压力传感器和/或至少一个温度传感器，在这种情况下，可以根据测量的温度和/或压力通过控制装置致动电磁阀。控制装置可以包括用于数据处理的装置，其处理来自传感器的数据集并控制电磁阀。在这种情况下，冷却装置的功能也可以通过例如适当的计算机程序调节到所使用的制冷剂。此外，如果需要，控制装置可发出故障信号并启动测试室的关闭，以保护测试室和测试材料免受由于测试室的危急或不希望的操作状态引起的损坏。

当根据本发明使用制冷剂时，制冷剂由制冷剂混合物组成，制冷剂混合物包括分数为45至90摩尔％的二氧化碳、分数为5至40摩尔％的1,1-二氟乙烯以及一定分数的另一组分，制冷剂用于调节测试室的测试空间中的空气，测试空间用于容纳测试材料并且可相对于环境密封并且是绝热的，测试室的温度控制装置的冷却装置包括冷却回路，所述冷却回路具有所述制冷剂、热交换器、压缩机、冷凝器和膨胀元件，冷却装置用于在测试空间内建立-60℃至+180℃、优选-70℃至+180℃、特别优选-80℃至+180℃的温度范围内的温度。

借助于冷却回路的内部热交换器，该内部热交换器可以连接至膨胀元件上游和冷凝器下游的冷却回路的高压力侧且连接至压缩机上游和热交换器下游的冷却回路的低压力侧，该高压力侧的制冷剂可以被冷却，借助于内部热交换器的高压力侧的制冷剂的冷却可用于降低膨胀元件处的蒸发温度。

在高压力侧的制冷剂的蒸发温度降低期间，低压力侧的制冷剂的吸入压力可以保持恒定。在这种情况下不一定需要更大的系统复杂性，例如以吸入压力的附加控制和膨胀元件根据吸入压力控制的形式。特别地，压缩机也可以在恒定输出下操作，而与冷却回路的操作状态无关。特别地，当活塞泵用作压缩机时，为了获得长的使用寿命，活塞泵必须长时间并以恒定的速度操作。

高压力侧的制冷剂可以通过内部热交换器在低压力侧以恒定吸入压力由低压力侧的制冷剂冷却。因此，制冷剂可以在冷却回路的蒸发部分上以恒定的吸入压力蒸发，冷却回路的蒸发部分从膨胀元件到内部热交换器并包括内部热交换器。如果制冷剂的吸入压力或蒸发压力恒定，则根据制冷剂的温度滑移，制冷剂可以从低蒸发温度下的膨胀元件蒸发到高蒸发温度下的内部热交换器。由温度滑移产生的露点温度可以高于待冷却流体或测试空间中的空气的温度。一旦制冷剂的蒸发温度等于测试空间中以相同吸入压力冷却的空气的温度，则空气不能被进一步冷却。然而，在另一热交换器中达到的露点温度低于内部热交换器的高压力侧的制冷剂的液体温度，这意味着制冷剂的液体温度可以进一步降低。因此，膨胀元件下游的蒸发温度可以被降低而不改变吸入压力，从而允许实现测试空间中的空气的进一步冷却。

仅一部分的制冷剂可以在热交换器中被蒸发。因此，经由膨胀元件引导的制冷剂的第一部分可以在热交换器中蒸发，并且制冷剂的第二部分可以在内部热交换器中蒸发。制冷剂在其中蒸发的冷却回路的蒸发部分可以从膨胀元件延伸到内部热交换器。蒸发部分可以穿过内部热交换器，在这种情况下，制冷剂的露点可以位于压缩机上游的内部热交换器的出口处。第一部分/第二部分比率可以在冷却回路的操作过程中作为测试空间中或热交换器处的温度的函数而改变。例如，热交换器的温度与测试空间中的温度之间相对较大的温度差可导致热交换器中制冷剂的加速加热，这导致制冷剂的露点朝向内部热交换器的入口或压缩机上游的热交换器的出口移动。只要在测试空间中还没有建立相对较低的温度或目标温度，就可以容许这种类型的露点的移动。当热交换器的温度接近测试空间中的温度时，露点移动，因此第二部分相对于制冷剂的第一部分增长。

在一定时间间隔期间，制冷剂可以在热交换器中以定时的方式被计量和蒸发。例如，膨胀元件可以是电磁阀，该电磁阀被配置为借助于控制装置来控制。电磁阀(即膨胀元件)的定时操作允许仅将少量的制冷剂有针对性地进料到热交换器中。特别地，维持低温通常仅需要低的冷容量。后者可以通过计量在热交换器处蒸发的制冷剂的量来产生。通过在一定时间间隔期间定时地打开和关闭膨胀元件，可以以特别简单的方式实现所述计量。计时地打开和关闭特别是指恒定的周期序列。

高压力侧的制冷剂的蒸发温度可以自控方式降低。根据热交换器处的温度，不再蒸发的制冷剂可以沿流动方向从热交换器排出，因为在这种情况下热交换器处的温度不再足以引起制冷剂的相变。因此，湿蒸气或液体制冷剂在内部热交换器中被再蒸发，因为这里高压力侧和低压力侧之间的温度差总是大于热交换器处的温度差。如果膨胀元件上游的液体制冷剂的温度借助于内部热交换器通过内部热交换器处的热交换而降低，则膨胀元件上游的制冷剂的能量密度和由此在热交换器处可实现的温度差增加。原则上不必控制膨胀元件、热交换器和内部热交换器的相互作用。

特别地，在通过内部热交换器降低高压力侧的制冷剂的蒸发温度期间，也可以保持恒定的吸入压力。因此，也可以部分地或专门地利用经由内部热交换器对高压力侧的制冷剂的冷却来降低制冷剂在膨胀元件处的蒸发温度。

制冷剂的露点温度可以高于温度范围的最低温度。在从现有技术已知的测试室中，在这种情况下，不能再利用这种类型的制冷剂建立温度范围的最低温度，而是建立相对较高的最低温度，该最低温度基本上对应于制冷剂的露点温度。然而，在根据本发明的测试室中，可以使用露点温度高于温度范围的可实现的最低温度的制冷剂，因为高压力侧的液化制冷剂可以通过内部热交换器冷却，这意味着制冷剂在膨胀元件处的蒸发温度可以相对较低。

制冷剂可以在0.3至5巴的压力范围内的吸入压力或蒸发压力下完全蒸发。在该压力范围内使用制冷剂允许成本有效地生产冷却回路，因为不必使用特殊的耐压模块和部件来构造冷却回路的低压力侧。

而且，制冷剂可以在5至35巴的压力范围内的冷凝压力下完全冷凝。这里，高压力侧也可以使用不必适于相对较高压力的模块和部件来构造。

根据上述特征的描述，用途的其他实施方案是显而易见的。