具体实施方式

本发明的一个实施方式的轨道的制造方法具有：对具有规定的成分组成的钢片实施热轧而得到轨道的工序，在规定的条件下将上述轨道加速冷却的工序，以及之后将上述轨道放冷的工序。之后，轨道经过规定方法的矫正工序和检査工序，最终成为产品。

(成分组成)

首先，对钢片和轨道的成分组成进行说明。应予说明，成分组成中的元素的含量的单位均为“质量％”，以下只要没有特别说明，仅以“％”表示。

C：0.60％～0.85％

C为用于在珠光体组织中形成渗碳体、确保轨道强度的必需元素。在C量小于0.60％的情况下，难以确保轨道的强度。另外，容易生成先共析铁素体，以其为核开始珠光体转变，因此，在将轨道向冷床运送时，弯曲会变大。另一方面，在C量大于0.85％的情况下，在本发明的加速冷却中会生成初析渗碳体，以其为核开始珠光体转变，因此，在将轨道向冷床运送时，弯曲会变大。因此，将C量设为0.60％～0.85％。

Si：0.10％～1.00％

Si作为脱氧剂而添加，是为了使珠光体转变温度降低而使层间隔变细，有助于高强度化而添加的。在Si量小于0.10％的情况下，脱氧的效果少，无法充分地得到高强度化的效果。另外，容易生成先共析铁素体，以其为核开始珠光体转变，因此，在将轨道向冷床运送时，弯曲会变大。另一方面，在Si量大于1.00％的情况下，由于Si具有较高的与氧的结合力，因此在轨道钢中会生成氧化物，以其为核开始珠光体转变，因此，在将轨道向冷床运送时，弯曲会变大。因此，将Si量设为0.10％～1.00％。

Mn：0.10％～1.30％

Mn是为了使珠光体转变温度降低而使层间隔变细，有助于高强度化而添加的。在Mn量小于0.10％的情况下，无法充分地得到高强度化的效果。另外，容易生成先共析铁素体，以其为核开始珠光体转变，因此，在将轨道向冷床运送时，弯曲会变大。另一方面，在Mn量大于1.30％的情况下，会生成出大的MnS，以其为核开始珠光体转变，因此，在将轨道向冷床运送时，弯曲会变大。因此，将Mn量设为0.10％～1.30％。

钢片和轨道的成分组成包含以上的基本成分，剩余部分可以由Fe和不可避免的杂质构成。其中，在对本发明的作用效果没有实质影响的范围内，作为任意元素，可以进一步含有选自以下的元素中的1种以上。

Cr：1.50％以下

Cr为实现轨道的高强度化的元素。从得到其效果的观点出发，优选将Cr量设为0.10％以上。但是，如果Cr量大于1.50％，则会生成粗大的渗碳体，相反，还容易产生轨道的疲劳损伤。因此，在添加Cr的情况下，将Cr量设为1.50％以下。

V：0.50％以下

V是为了形成碳氮化物、通过析出强化实现轨道的高强度化的元素。从得到其效果的观点出发，优选将V量设为0.005％以上。但是，C量如果大于0.50％，则合金成本会增加。因此，在添加V的情况下，将V量设为0.50％以下。

Cu：0.50％以下

Cu是为了通过固溶强化来实现轨道进一步高强度化的元素。从得到其效果的观点出发，优选将Cu量设为0.005％以上。但是，如果Cu量大于0.50％，则容易产生Cu裂纹。因此，在添加Cu的情况下，将Cu量设为0.50％以下。

Ni：0.50％以下

Ni是为了不使延展性劣化而实现轨道的高强度化的元素。另外，通过与Cu复合添加，可以抑制Cu裂纹，因此，在添加Cu的情况下也期望添加Ni。从得到这些效果的观点出发，优选将Ni量设为0.005％以上。但是，Ni量如果大于0.50％，则会导致合金成本增加。因此，在添加Ni的情况下，将Ni量设为0.50％以下。

Nb：0.10％以下

Nb是使钢中的C、N连结，在轧制中和轧制后作为碳化物、氮化物或碳氮化物而析出，实现轨道的高硬度化的元素。从得到其效果的观点出发，优选将Nb量设为0.005％以上。但是，Nb量如果大于0.10％，则会导致合金成本增加。因此，在添加Nb的情况下，将Nb量设为0.10％以下。

Mo：0.50％以下

Mo是为了通过固溶强化来实现轨道进一步高强度化的元素。从得到其效果的观点出发，优选将Mo量设为0.005％以上。但是，Mo量如果大于0.50％，则会导致合金成本增加。因此，在添加Mo的情况下，将Mo量设为0.50％以下。

Al:0.05％以下

Al是作为脱氧剂而添加的元素。为了得到其效果，优选将Al量设为0.001％以上。但是，Al量如果大于0.05％，则会导致合金成本增加。因此，在添加Al的情况下，将Al量设为0.05％以下。

W：0.50％以下

W是为了作为碳化物而析出、通过析出强化实现轨道进一步高强度化的元素。为了得到其效果，优选将W量设为0.001％以上。但是，W量如果大于0.50％，则会导致合金成本增加。因此，在添加W的情况下，将W量设为0.50％以下。

B：0.005％以下

B是为了作为氮化物而析出、通过析出强化实现轨道进一步高强度化的元素。为了得到其效果，优选将B量设为0.0001％以上。但是，B量如果大于0.005％，则会导致合金成本增加。因此，添加B时，使B量为0.005％以下。

Ti：0.05％以下

Ti是为了作为碳化物、氮化物或碳氮化物而析出、通过析出强化实现轨道进一步高强度化的元素。为了得到其效果，优选将Ti量设为0.001％以上。但是，Ti量如果大于0.05％，则会导致合金成本增加。因此，添加Ti时，使Ti量为0.05％以下。

Mg：0.020％以下

Mg是为了与氧结合而析出MgO、实现进一步的高强度化的元素。为了得到其效果，优选将Mg量设为0.001％以上。但是，如果Mg量大于0.020％，则容易因MgO的增加而产生疲劳损伤。因此，添加Mg时，使Mg量为0.020％以下。

Ca：0.020％以下

Ca是为了与氧结合而析出CaO、实现进一步的高强度化的元素。为了得到其效果，优选将Ca量设为0.001％以上。但是，如果Ca量大于0.020％，则容易因CaO的增加而产生疲劳损伤。因此，添加Ca时，使Ca量为0.020％以下。

(热轧)

本实施方式中，将调节为上述成分组成的钢片热轧而得到轨道。该工序例如可以按以下所示的规定方法进行。首先，在转炉或电炉中将钢熔制，根据需要进行脱气等二次精炼，将钢的成分组成调节到上述范围。接下来，将熔制的钢连续铸造，制成钢片(Bloom)。接下来，将上述钢片在加热炉中加热至1200℃～1350℃后，进行热轧，制成轨道。热轧优选在轧制结束温度：850℃～1000℃进行。

(加速冷却)

本实施方式中，重要的是接下来将热轧后的轨道在以下所示的(A)～(C)的条件下加速冷却。该加速冷却是使用在线热处理设备的强制冷却。冷却介质没有特别限定，可以使用选自空气、喷雾水和薄雾等中的1种以上，优选使用空气。

(A)轨头(表面)的冷却开始温度T1：750℃～850℃

在冷却开始温度T1小于750℃的情况下，轨头与轨脚存在温度差，因此在冷床上的弯曲会变大。因此，重要的是将冷却开始温度T1设为750℃以上，优选设为755℃以上。如果从大于850℃的温度区域开始加速冷却，则轨头容易比轨脚更早冷却，轨头与轨脚的珠光体转变的时机会错开，在冷床上的弯曲会变大。因此，重要的是将冷却开始温度T1设为850℃以下，优选设为845℃以下。冷却开始温度T1可以根据热轧的轧制结束温度、热轧后轨道被搬入在线热处理设备为止的时间来进行调节。

(B)轨头(表面)的冷却停止温度T2：大于700℃

本实施方式中最重要的特征是使冷却停止温度T2大于700℃。如果在700℃以下的温度区域停止加速冷却，则在加速冷却的过程中，轨头仅表层部发生珠光体转变，而轨头内部的未转变部分在冷床上发生珠光体转变，因此，在冷床上的弯曲会变大。因此，重要的是将冷却停止温度T2设为大于700℃，优选设为705℃以上。冷却停止温度T2可以根据例如空气的流量等冷却介质的供给条件、在线热处理设备内的轨道的滞留时间来进行调节。

(C)T1-T2：20℃以上

对于冷却停止温度T2的上限，重要的是，以T1-T2为20℃以上的方式进行设定。在T1-T2小于20℃的情况下，进行本实施方式的加速冷却的温度范围过窄，与制造一般的普通轨道的情况相同，在轨头与轨脚之间产生较大的冷却速度差，轨头与轨脚的珠光体转变的时机会错开，在冷床上的弯曲会变大。T1-T2的上限只要T1和T2分别满足上述(A)和(B)，就没有特别限定。

加速冷却时的轨头的表面温度的平均冷却速度没有特别限定，可以设为制造热处理轨道时的一般的加速冷却时的冷却速度，例如可以设为1.0℃/s～10℃/s。

(放冷)

本实施方式中，在上述加速冷却后，将轨道放冷至常温。该冷却是将从在线热处理设备搬出的轨道运送至冷床，在冷床上自然冷却至常温的工序。放冷的轨头的表面温度的平均冷却速度没有特别限定，可以在一般的0.2℃/s～0.6℃/s的范围内。

根据以上说明的本实施方式的轨道的制造方法，在JIS E 1101所规定的普通轨道的制造中，可以使矫正前的轨道的在高度方向的弯曲变小。矫正前的、即供给冷床的轨道的长度没有特别限定，但是，在50m以上的情况下，可以显著地得到本发明的效果，是有利的。

实施例

(实施例1)

将具有表1所示的成分组成(剩余部分为Fe和不可避免的杂质)的钢片加热到1250℃后，进行热轧，制成长度100m的轨道。应予说明，轧制结束温度设为900℃。之后，将得到的轨道运送至在线热处理设备，以表2所示的条件进行加速冷却。之后将轨道运送至冷床，放冷至室温。放冷时的平均冷却速度为0.4℃/s。之后，通过刻度测定轨道两端部的从冷床起的高度，将其平均值作为“冷床上的高度方向的弯曲量”，示于表2。

表1

表2

根据表2所示的结果可知，本发明例的轨道的冷床上的高度方向的弯曲量均为1.5m以内。

(实施例2)

将具有表3所示的成分组成(剩余部分为Fe和不可避免的杂质)的钢片加热到1260℃后，进行热轧，制成长度75m的轨道。应予说明，轧制结束温度设为885℃。之后，将得到的轨道运送至在线热处理设备，以表4所示的条件进行加速冷却。加速冷却时的平均冷却速度设为5.0℃/s。之后将轨道运送至冷床，放冷至室温。放冷时的平均冷却速度为0.4℃/s。之后，将与实施例1相同的方法求出的“冷床上的高度方向的弯曲量”示于表4。

表4

根据表4所示的结果可知，本发明例的轨道的冷床上的高度方向的弯曲量均为1.5m以内。

产业上的可利用性

根据本发明的轨道的制造方法，在JIS E1101所规定的普通轨道的制造中，可以使矫正前的轨道的在高度方向的弯曲变小。