具体实施方式

以下结合附图对本公开的具体实施方式进行详细说明。应当理解的是，此处所描述的具体实施方式仅用于说明和解释本公开，并不用于限制本公开。

在本公开中，在未作相反说明的情况下，使用的方位词如“内、外”是指相对于部件或结构本身轮廓的内、外。

根据本公开提供的一种利用铂金通道生产玻璃基板的方法，参考图1所示，其中所述铂金通道依次包括提升段2、澄清段3、第一冷却段4、搅拌段5、第二冷却段7和供料段8，提升段2连接于窑炉1，供料段8的底部具有供料口9，该供料口9连通于溢流砖11，所述方法包括：预冲洗步骤、排料步骤和正常供料步骤，在预冲洗步骤中，供料口9与溢流砖11处于未连通状态，使得来自窑炉1的玻璃液能够依次通过提升段2、澄清段3、第一冷却段4、搅拌段5、第二冷却段7和供料段8并通过供料口9进行泄料N天时间，其中，1≤N≤10；在供料口9泄料N天后，停止窑炉1加料，在供料口9停止泄料之后，进入所述排料步骤，在所述排料步骤中，将所述铂金通道内的剩余玻璃液排出M天时间，其中，1≤M≤10，并连接连通所述供料口9和所述溢流砖11，继续向窑炉1内加料。在铂金通道内的剩余玻璃排出后，进入所述正常供料步骤，在所述正常供料步骤中，所述供料口9和所述溢流砖11处于连接状态，玻璃液通过铂金通道流向溢流砖11。

通过上述技术方案，即本公开提供的利用铂金通道生产玻璃基板的方法，可以利用玻璃液将铂金通道内的铂金析晶冲洗掉，以及通过供料口9的泄料方式，将铂金析晶与玻璃液一起排出，以防止铂金析晶污染溢流砖，保证后续生产中避免产生玻璃铂金缺陷的不良。

具体地，窑炉1内加入的原料通过高温融化后形成为玻璃液，该玻璃液流经提升段2、澄清段3、第一冷却段4、搅拌段5、第二冷却段7和供料段8时，将各段中管壁内附着的铂金析晶冲洗掉，然后带有铂金析晶的玻璃液将流向供料段8，供料段8底部的供料口9在正常工作时连通于溢流砖11，在预冲洗时，供料口9与溢流砖11处于未连通状态，使得带有铂金析晶的玻璃液从供料口9泄出，考虑到玻璃液的粘度较高，流速较慢，且需要保证冲洗效果，泄料时间一般为3至7天，例如，泄料5天后，窑炉内1停止加料，同时供料口9继续泄料，使得铂金通道内的大部分玻璃液将通过供料口9泄出，以此完成各段的预冲洗工作。此后，即供料口9停止泄料之后，将搅拌段5的泄料口6打开，以泄出搅拌段5内的玻璃液，然后，连接供料口9和溢流砖11之后，窑炉1将开始加料，具体地，由于搅拌段5的泄料是将通道内剩余的玻璃液泄出，因此泄料量较少，泄料时间一般为2至3天，例如，泄料2天后，将通过堵头砖12封堵泄料口6，使得搅拌段5内的玻璃液位逐渐升高，并流向供料段8后，通过L形导液管10，进入溢流砖11并开始正常生产。

在一些具体实施方式中，参考图1所示，搅拌段5底部具有可封堵的泄料口6，第二冷却段7倾斜设置并且朝远离搅拌段5的方向逐渐升高，在预冲洗步骤和正常供料步骤中，泄料口6封堵，在排料步骤中，泄料口6打开。这样，可以在需要排料时，能够将泄料口6打开，使得搅拌段5内的玻璃液通过泄料口6排出，同时倾斜设置的第二冷却段7，可以将内部玻璃液通过斜度回流至搅拌段5内，将其通过泄料口6排出，以实现排料步骤。此外，泄料口6可以以任意方式封堵，列如，参考图1所示，可以用堵头砖12封堵泄料口6，在泄料口6封堵时，玻璃液流入搅拌段5后，液位逐步升高至流向第二冷却段7后进入供料段8，这样，可以实现预冲洗步骤和正常供料步骤。

供料口和溢流砖之间可以以任意合适的方式连接，例如，参考图1所示，供料口9和溢流砖11之间设置有L形导液管10，在预冲洗步骤中，供料口9和L形导液管10处于未连通状态，在排料步骤和正常供料步骤中，供料口9与L形导液管10处于连通状态。具体地，设置于马弗炉内的溢流砖11与L形导液管10为固定连接，在排料步骤和正常供料步骤中，为了将L形导液管10与供料口9对接连通，可以移动马弗炉至相应位置，使得固定连接于溢流砖11的L形导液管10将对接连通供料口9，以实现供料口9的正常供料。

供料口9和泄料口6的泄料时间可以根据实际需求任意合适的设定，例如，供料口9的泄料时间N大于泄料口6的泄料时间M，即2≤N≤4，1≤M≤3。由于供料口9的泄料为冲洗步骤，因此泄料量较大，而泄料口6的泄料为冲洗之后的排料步骤，泄料量较少，因此供料口9的泄料时间会大于泄料口6的泄料时间。这样，可以能够提高冲洗效果的同时，将铂金通道内的玻璃液全部泄出，以保证后续玻璃稳定的生产。

在一些具体实施方式中，在窑炉1加料之前，预先将所述泄料口6封堵，将供料口9与L形导液管10断开连接。具体地，例如，窑炉内1的玻璃液流经澄清段3时，或者玻璃液流入搅拌段5之前，也可以将泄料口6封堵，但是考虑到安全问题，在窑炉1加料之前封堵泄料口6为最佳，封堵泄料口6后，搅拌段5内的玻璃液位将逐渐升高，在玻璃流入供料段8之前，将供料口9与L形导液管10断开连接，以准备供料口泄料。

在预冲洗步骤中，可以根据供料口9的实时泄料量，而调整窑炉1的加料量，以控制所述实时泄料量与目标泄料量相平衡。具体地，实时泄料量需接取一段时间内的供料口9泄出的玻璃液，进行称重，称重频率和接料时间可以根据实际需求而定，一般为每一个小时称重1至2次，每次接料时间为10s～40s，这样，可以能够实时的确认泄料量与目标泄料量的泄料之差，以控制窑炉1的加料量，使得实时泄料量与目标泄料量相对平衡。另外，目标泄料量可以设定为150kg/h～250kg/h，具体地，例如，目标泄料量过大时，会造成单位时间内的玻璃液流量过大，而且流量过大会对铂金通道产生冲击，可能会造成铂金的断裂或变形。

根据目标泄料量可以换算出窑炉的基础加料量，具体地，公式为：目标泄料量＝窑炉加料量*玻璃获得率。其中，玻璃获得率，可以根据不同的原料配方计算得出，由于玻璃原料在高温加热后形成为玻璃液的过程是一种化学反应的过程，可能会产生气体和水，造成玻璃原料的部分损失，因此，考虑到玻璃液的损失部分，需根据原料的配方计算出玻璃获得率之后带入公式换算出窑炉的加料量。

为了方便计算实时泄料量，可以利用公式计算，列如，计算公式为：实时泄料量kg/h＝玻璃液重量*3600s/接料时间s。其中，玻璃液的重量为每次称重的重量，该重量乘以3600秒(即一小时)后，由于是一段时间内接取的玻璃液的重量，因此最后需要除以接料时间，这样，可以计算中每小时的实时泄料量。

实时泄料量与目标泄料量相平衡的标准为：控制实时泄料量与目标泄料量的偏差不超过5kg/h。这样，可以能够保持铂金通道内的玻璃液位，使得玻璃液稳定有效的冲洗铂金析晶，同时，也能够防止玻璃液位过低或过高，引起冲洗不充分，或流量过大而造成铂金破损的问题。

以上结合附图详细描述了本公开的优选实施方式，但是，本公开并不限于上述实施方式中的具体细节，在本公开的技术构思范围内，可以对本公开的技术方案进行多种简单变型，这些简单变型均属于本公开的保护范围。

另外需要说明的是，在上述具体实施方式中所描述的各个具体技术特征，在不矛盾的情况下，可以通过任何合适的方式进行组合，为了避免不必要的重复，本公开对各种可能的组合方式不再另行说明。

此外，本公开的各种不同的实施方式之间也可以进行任意组合，只要其不违背本公开的思想，其同样应当视为本公开所公开的内容。