临界固溶和始于高温多次变温交变时效与退火热处理方法
阅读说明：本技术 临界固溶和始于高温多次变温交变时效与退火热处理方法 (Critical solid solution and high-temperature multiple variable-temperature alternating aging and annealing heat treatment method ) 是由 李志广 靳峰 赵伟 李姝颖 白泽兵 李荣军 于 2020-12-07 设计创作，主要内容包括：本发明提供一种临界固溶和始于高温多次变温交变时效与退火热处理方法,包括：临界固溶热处理过程和临界始于高温多次变温交变时效与退火热处理过程。本发明的方案具有技术可行性、工艺适应性、质量可靠性、经济合理性、使用安全性,可有效扬长避短了奥氏体不锈钢传统主流热处理方法的优缺点,从根本上解决了现有奥氏体不锈钢热处理“质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低与一致性差、抗变色锈蚀能力差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高”等“一长一高四差五低”特有热处理技术难题,尤其适用于奥氏体不锈钢在钢厂和制造厂所涉及的冶炼、轧钢、锻造和热处理等热加工工程技术领域。(The invention provides a method for critical solid solution and high-temperature multiple variable-temperature alternating aging and annealing heat treatment, which comprises the following steps: the critical solution heat treatment process and the critical solution heat treatment process start from the high-temperature multiple-temperature-changing alternating aging and annealing heat treatment process. The scheme of the invention has technical feasibility, process adaptability, quality reliability, economic rationality and use safety, can effectively make good use of the advantages and disadvantages of the traditional mainstream heat treatment method of austenitic stainless steel, fundamentally solves the unique heat treatment technical problems of poor quality stability, low qualified product rate, low hardness, low mechanical property, poor consistency, poor anti-tarnishing resistance, long heating time, low efficiency, poor heating reliability of heat treatment equipment, low service life of high-temperature components, high cost and the like, namely one long step, one high step, four steps, five steps, and the like of the conventional heat treatment of austenitic stainless steel, and is particularly suitable for the heat treatment engineering technical fields of smelting, steel rolling, forging, heat treatment and the like of austenitic stainless steel in steel factories and manufacturing plants.)
技术领域
本发明涉及材料热处理技术领域，特别是指一种临界固溶和始于高温多次变温交变时效与退火热处理方法。
背景技术
奥氏体不锈钢与合金结构钢的热处理原理截然不同：合金结构钢在高温条件下能发生高温奥氏体组织转变(热处理工艺性好)，因此，合金结构钢极易通过淬火和回火热处理方法大幅度提高硬度(或力学性能)；而奥氏体不锈钢在高温条件下不能发生高温奥氏体组织转变(只能有限溶解与析出合金元素强化相，热处理工艺性差)，因此，奥氏体不锈钢极难通过固溶和时效与退火等热处理方法大幅度提高硬度(或力学性能)。
固溶热处理的含义是：将奥氏体不锈钢加热至一定温度保持、使过剩相充分溶解、然后快速冷却以获得过饱和固溶体的热处理工艺，最主要作用是获得过饱和强化固溶体、为沉淀硬化处理做好组织准备、消除应力和成形工序间加工硬化；时效热处理的含义是：在奥氏体不锈钢经过固溶处理后再在室温或高于室温的温度保持、以使过饱和固溶体中形成溶质原子偏聚区和(或)第二相粒子析出弥散分布过剩相析出的热处理工艺，最主要作用是使奥氏体不锈钢沉淀硬化；退火热处理的含义是：在奥氏体不锈钢固溶或时效处理过程前、过程中或过程后将其加热至适当温度、保持一定温度、然后缓慢冷却的热处理工艺，最主要作用是去除奥氏体不锈钢残余冷热加工应力。
奥氏体不锈钢主要强化相是合金元素碳化物，弱化相是金属间化合物(如Fe2W、Fe2Mo、CuO、FeS、FeO和MnS等)；因固溶和时效与退火热处理方法不同即使是同一材料的强化相与弱化相类型、数量、大小、形状、分布、熔点、脆性及硬度等也而不同，奥氏体不锈钢合金元素越多其差异性越大。
镍、铬、钨、钼、钒、钛、铝、铌等合金元素所形成的碳化物在奥氏体不锈钢中相对稳定性由高到低排列顺序是：Hf＞Zr＞Ti＞Ta＞Nb＞V＞W＞Mo＞Cr＞Mn＞Fe＞Co＞Ni，因此，在奥氏体不锈钢中溶解上述合金元素可形成有限溶解的(Fe，Cr)3C、(Fe，Cr)7C3、(W，Mo)6C和(Fe，Cr，Ni，Mn，W，Mo)23C6等合金渗碳体以及完全互溶的Mn3C、Fe3C、(Fe，Mn)3C、VC、Ta、NbC、(V，Ta，Nb)C、Mo2C、W2C、Fe3W3C、Fe3Mo3C、Fe3(W，Mo)3C等合金渗碳体；当固溶温度≥1000℃和≥1050℃时，多数碳化物相才分别基本溶解和完全溶解(相应也会影响时效过程)；因现有传统主流奥氏体不锈钢固溶加热温度为最高理论固溶温度，既不能快速避开700℃～815℃(敏化晶间腐蚀临界温度区)、940℃(FeS-FeO共晶体熔点与溶解遗传临界温度区)、985℃(Fe-FeS共晶体熔点与溶解遗传临界温度区)、1083℃(弱化相铜合金溶解的临界温度区)、1164℃(FeS-MnS共晶体熔点与溶解遗传临界温度区)等不利临界温度区间，因此不能有效提高碳化物强化相固溶能力、范围、质量与效率等。事实上，奥氏体不锈钢固溶温度不是一个简单不变的单点温度数值，而是一个复杂多变的多点温度区间范围；现有传统主流固溶热处理方法优点是：能够有效提高奥氏体不锈钢中一种或少数合金元素强化相固溶能力、范围、质量与效率等；现有传统主流固溶热处理方法缺点是：不能有效提高绝大多数合金元素强化相的固溶能力、范围、质量与效率等，即使是增大固溶时间也是收效甚微(当时间达到一定程度以后其一种或少数合金元素固溶强化相固溶能力、范围、质量与效率等则会达到极限饱和状态)，合金元素强化相只能达到有限的固溶能力、范围、质量与效率等。因此，现有传统主流奥氏体不锈钢固溶热处理方法其实质是一种加热温度与时间为唯一条件下的一阶段单点固定式有限固溶热处理方法，是一种“以偏概全”非“统筹兼顾”的热处理方法。
奥氏体不锈钢时效热处理温度因其抗锈蚀腐蚀能力、抗高温强度、硬度高低、力学性能高低等使用要求不同而不同：如在低于500℃时主要析出极小量粒度较大的针棒状碳化物，在550℃～740℃时主要析出(Fe，Cr，Ni，Mn，W，Mo)23C6等复合合金碳化物，在625℃～670℃时主要析出(Fe，Cr，Ni，Mn，W，Mo)23C6等复合合金碳化物而较均匀地分布在晶体中，在700℃左右时碳化物开始出现剧集长大现象，在800℃左右时主要析出(Fe，Cr，Ni，Mn，W，Mo)7C6等复合合金碳化物，在880℃左右时主要析出少量(Fe，Cr，Ni，Mn，W，Mo)C复合合金碳化物，在高于900℃时会增大析出层状碳化物析出量而影响金属硬度和力学性能；因现有传统主流奥氏体不锈钢时效加热温度为时效最高理论温度，因此不能有效提高时效析出碳化物强化相的能力、范围、质量与效率等。事实上，奥氏体不锈钢时效温度不是一个简单不变的单点温度数值，而是一个复杂多变的多点温度区间范围；现有传统主流时效热处理方法优点是：能够有效提高奥氏体不锈钢中一种或少数合金元素强化相的时效析出能力、范围、质量与效率等；现有时效热处理方法缺点是：不能有效提高绝大多数合金元素强化相的时效析出能力、范围、质量与效率等，即使是增大时效时间也是收效甚微(当时间达到一定程度以后，该一种或少数合金元素强化相时效能力、范围、质量与效率等则会达到极限饱和状态)，合金元素强化相只能达到有限的时效析出能力、范围、质量与效率等。因此，现有传统主流奥氏体不锈钢时效热处理方法其实质是一种加热温度与时间为唯一条件下的一阶段单点固定式有限时效热处理方法，是一种“以偏概全”非“统筹兼顾”的热处理方法。
现有传统主流奥氏体不锈钢退火热处理方法分为高温退火方法、中温退火方法和低温退火方法。现有高温退火方法优点是：去除残余冷热加工应力效果好；现有高温退火方法缺点是：奥氏体不锈钢变形量大、加热时间较长、新产生固溶与时效负面效应(尤其是影响奥氏体不锈钢固溶以后的强化相类型、数量、大小、形状、分布、熔点、脆性及硬度等)以及不能解决需设置独立工序和不适宜作为最终工序(只适宜作为固溶以后时效以前的中间工序、或适宜作为不需要进行固溶与时效热处理的工序)等难题；现有中温退火方法优点是：去除残余冷热加工应力效果较好；现有中温退火方法缺点是：奥氏体不锈钢变形量较大、加热时间较长、新产生时效负面效应(尤其是影响奥氏体不锈钢固溶和时效以后的强化相类型、数量、大小、形状、分布、熔点、脆性及硬度等)以及不能解决需设置独立工序和不适宜作为最终工序(只适宜作为固溶以后时效以前的中间工序、或适宜作为不需要进行固溶与时效热处理的独立工序)等难题；现有低温退火方法优点是：奥氏体不锈钢变形量极小、不新产生固溶或时效负面效应(尤其是不影响奥氏体不锈钢固溶和时效以后的强化相类型、数量、大小、形状、分布、熔点、脆性及硬度等)也适宜作为任何中间工序和最终工序；现有低温退火方法缺点是：去除残余冷热加工应力效果不及高温退火方法和中温退火方法以及不能解决需设置独立工序和加热时间较长等难题。
尽管奥氏体不锈钢属于不锈钢材料系列，但其在机加工并停留一定时间以后的“光亮银白色金属表面”会不同程度地产生“变色锈蚀金属表面”现象，现有传统主流已知观点认为产生主要原因有：一是因奥氏体不锈钢化学成分不符合采购材料标准时所导致；二是因奥氏体不锈钢中Cr、Ni、W等防锈蚀金属含量相对较少或C、P、As、Sb、Bi等易变色锈蚀金属元素含量相对较多所导致；三是因奥氏体不锈钢表面金属与大气中氧、水及酸、碱、盐等物质发生化学反应或电化学反应将原本钢表面是一层坚固细密极薄的银白色光亮富铬氧化膜物质破坏形成疏松异类物质而引起表面变色或腐蚀(统称为锈蚀)所导致；四是因奥氏体不锈钢加工表面粗糙所导致；五是因奥氏体不锈钢零件在300℃～800℃条件下工作所导致。事实上，除此之外奥氏体不锈钢变色锈蚀还涉及有一个尚未认知非常重要的原因：那就是因奥氏体不锈钢在钢厂和制造厂所涉及的冶炼、轧钢、锻造和热处理等热加工方法不当尤其是材质、化学成分、炉批次、热加工温度、时间和冷却介质等诸多热加工复杂因素综合作用而产生较多易变色锈蚀的合金碳化物和非碳化物等所导致，这也是直接影响奥氏体不锈钢热处理最终效果的最根本原因之一。
基于以上诸多复杂因素综合影响，现有奥氏体不锈钢热处理技术难以解决以下“一长一高四差五低”特有热处理技术难题：
一是热处理质量稳定性差、合格品率低：当热处理质量稳定性较好时，其一次性热处理合格品率最高也只能达到99％(尤其是硬度值和力学性能即使是合格也只能达到下限值)；当热处理质量稳定性较差时，其一次性热处理合格品率极有可能100％不合格。
二是热处理硬度偏低(或力学性能低)与一致性差：固溶与时效热处理最终较易达到20.0HRC～26.5HRC中低硬度值，较难达到27.0HRC～28.0HRC中高硬度值，极难达到28.5HRC～32.0HRC高硬度值，甚至还可能发生布氏硬度合格而洛氏硬度不合格的悖理现象。
三是抗变色锈蚀能力差：奥氏体不锈钢金属表面在机加工并停留一定时间以后由“光亮银白色”变为“变色锈蚀”的敏感性强和速度较快。
四是热处理加热时间长、效率低：在固溶和时效最高温度条件下的加热时间长，较难实现快速批量生产要求；为去除固溶和时效过程前、过程中和过程后所产生的残余冷热加工应力，应设置加热时间较长的独立退火工序；为解决固溶和时效热处理不合格，被迫进行返工返修等。
五是热处理设备加热可靠性差：现有箱式电阻炉设备的加热可靠性差(只具有传导和辐射传热功能)，远远不及流态粒子炉、盐浴炉和真空炉等设备(同时具有传导、辐射和对流传热功能)的加热可靠性高。
六是热处理设备高温元器件使用寿命低：设备高温元器件在固溶和时效最高温度条件下的高温负荷大和停留时间长所导致使用寿命低。
七是热处理成本高：在上述诸多不利条件综合作用下，最终导致热处理成本高。
综上所述，现有传统主流奥氏体不锈钢热处理方法皆不能解决奥氏体不锈钢热处理质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低(或力学性能低)与一致性差、抗变色锈蚀能力差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高等“一长一高四差五低”特有热处理技术难题。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种临界固溶和始于高温多次变温交变时效与退火热处理方法。解决现有奥氏体不锈钢热处理“质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低与一致性差、抗变色锈蚀能力差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高”等“一长一高四差五低”特有热处理技术难题。
为解决上述技术问题，本发明的技术方案如下：
一种临界固溶和始于高温多次变温交变时效与退火热处理方法，包括：
临界固溶热处理过程，所述临界固溶热处理过程包括：首先在规定时间内在加热炉中将奥氏体不锈钢由室温中速升温到预热化温度时所进行的固溶前临界预热化加热与保温，其次再继续将奥氏体不锈钢快速升温到稳定化温度时所进行的固溶前临界稳定化加热与保温，再次再继续将奥氏体不锈钢快速升温到固溶最低温度时所进行的临界固溶最低温度加热与保温，然后再继续将奥氏体不锈钢快速升温到固溶最高温度时所进行的临界固溶最高温度加热与保温，最后再继续将奥氏体不锈钢采用特定冷却方式快速降温到室温时所进行的固溶冷却；
在临界固溶热处理结束以后再继续进行前半部分临界始于高温多次变温交变时效热处理，包括：第1次临界始于高温变温交变时效过程：具体包括第1次前半部分临界始于高温终于低温无变温交变时效过程：首先在规定时间内将奥氏体不锈钢在加热炉中由室温中速升温到时效最高温度时所进行的临界时效最高温度加热与保温，其次再继续将奥氏体不锈钢快速降温到时效中间温度时所进行的临界时效中间温度加热与保温，再次再继续将奥氏体不锈钢快速降温到最终时效最低温度时所进行的临界时效最低温度加热与保温，然后再继续第1次后半部分的始于低温终于高温变温交变时效过程：首先继续在规定时间内在加热炉中将奥氏体不锈钢由临界时效最低温度快速升温到时效中间温度时所进行的临界时效中间温度加热与保温，然后再继续在规定时间内在加热炉中将奥氏体不锈钢由临界时效中间温度快速升温到临界时效最高温度所进行的临界时效最高温度加热与保温；在第1次临界始于高温变温交变时效过程结束以后，然后再继续进行第2次、第3次或第4次临界变温交变时效过程：第2次临界变温交变时效，依次逆向重复进行第1次后半部分临界始于低温终于高温变温交变时效过程1次，第3次临界变温交变时效，依次逆向重复进行第2次临界变温交变时效过程1次，第4次临界变温交变时效，依次逆向重复进行第3次临界变温交变时效过程1次；
在以上第2次、第3次或第4次临界始于高温多次变温交变时效过程全部结束以后，最后再继续采用特定冷却方式将奥氏体不锈钢快速降温到临界退火温度时所进行的冷却；
在前半部分临界始于高温多次变温交变时效热处理结束以后最后再继续进行后半部分临界退火热处理，包括：首先在规定时间内在加热炉中将奥氏体不锈钢在临界退火温度时所进行的临界加热与保温，最后再继续采用特定冷却方式将奥氏体不锈钢快速降温所进行的冷却。
可选的，始于高温临界多次变温交变时效热处理的总计时效次数为1次，每次变温交变时效过程中应同时包含至少1次升温和1次降温在内的变温交变时效过程。
可选的，临界多次降温变温交变时效温度区间是指：第1次临界降温变温交变时效温度区间：从降温时效最高加热温度区间Tacmax-1开始，再依次经过n–2个时效中间加热温度区间Tacm-1、最终到时效最低加热温度区间Tacmin-1结束的n个分阶段降温加热温度区间，3≤n≤7；
第2次、第3次或第4次临界降温变温交变时效温度区间：依次重复进行上述降温时效过程，第1次、第2次、第3次、第4次临界降温变温交变时效最低温度区间数值的关系式为：Tacmin-1＞Tacmin-2＞Tacmin-3＞Tacmin-4；
第1次、第2次、第3次、第4次临界降温变温交变时效中间加热温度区间数值的关系式为：Tacm-1＞Tacm-2＞Tacm-3＞Tacm-4；
第1次、第2次、第3次、第4次临界降温变温交变时效最高温度区间数值的关系式为：Tacmax-1＞Tacmax-2＞Tacmax-3＞Tacmax-4；
临界多次降温变温交变时效温度区间不重复出现任何一个降温时效最低加热温度区间，降温时效中间加热温度区间和降温时效最高温度区间，也不重复出现任何一个升温时效最低加热温度区间、升温时效中间加热温度区间和升温时效最高温度区间。
可选的，临界多次升温变温交变时效温度区间是指：第1次临界升温变温交变时效温度区间：从升温时效最低加热温度区间Tacmin-1开始，再依次经过n–2个时效中间加热温度区间Tacm-1，最终到时效最高加热温度区间Tacmax-1结束的n个分阶段升温加热温度区间，3≤n≤7；
第2次、第3次或第4次临界升温变温交变时效温度区间：依次重复进行上述升温时效过程，第1次、第2次、第3次、第4次临界升温变温交变时效最低温度区间数值的关系式为：Tacmin-1＞Tacmin-2＞Tacmin-3＞Tacmin-4；
第1次、第2次、第3次、第4次临界升温时效中间加热温度区间数值的关系式为：Tacm-1＞Tacm-2＞Tacm-3＞Tacm-4；
第1次、第2次、第3次、第4次临界升温变温交变时效最高温度区间数值的关系式为：Tacmax-1＞Tacmax-2＞Tacmax-3＞Tacmax-4；
临界多次升温变温交变时效温度区间不重复出现任何一个升温时效最低加热温度区间，升温时效中间加热温度区间和升温时效最高温度区间，也不重复出现任何一个降温时效最低加热温度区间、降温时效中间加热温度区间和降温时效最高温度区间。
可选的，临界始于高温多次变温交变时效最高加热温度Tacmax与时效最高理论加热温度Tactmax的数学关系式为：Tacmax＝Tactmax–(20～30)℃；
其中，Tacmax为临界始于高温多次变温交变时效最高加热温度，单位为℃；Tactmax为时效最高理论加热温度，单位为℃。
可选的，临界始于高温多次变温交变时效最低加热温度Tacmin与时效最低理论加热温度Tactmin的数学关系式为：Tacmin＝Tactmin+(20～30)℃；
其中，Tacmin为临界始于高温多次变温交变时效最低加热温度，单位为℃；Tactmin为时效最低理论加热温度，单位为℃。
可选的，临界多次变温交变时效每一阶段的中间加热温度Tacm与时效最低温度Tacmin和时效最高加热温度Tacmax的数学关系式为：
Tacm＝Tacmin+ni(Tacmax–Tacmin)/(n–1)
其中，Tacm为临界始于高温多次变温交变时效每一阶段的中间加热温度，单位为℃；Tacmin为临界降温或升温变温交变时效最低温度，单位为℃；ni为从第2分阶段到倒数第2分阶段由高到低或由低到高加热温度区间的具体第ni分阶段数，1≤ni≤5；Tacmax为临界降温或升温变温交变时效最高加热温度，单位为℃；(Tacmax–Tacmin)/n为临界降温或升温递减或递增温度级差，单位为℃，为不变的具体数值；n为始于临界降温变温交变时效最高加热温度Tacmax区间终于临界降温变温交变时效最低加热温度Tacmin或始于临界升温变温交变时效最低温度Tacmin终于临界升温变温交变时效最高加热温度Tacmax区间的总分阶段数，3≤n≤7。
可选的，临界始于高温多次变温交变时效工作化加热温度Tacw与工件使用温度Tw、临界始于高温多次变温交变时效最低加热温度Tacmin、临界始于高温多次变温交变时效最高加热温度Tacmax的数学关系式为：Tacmin＜Tw+(60～100)℃≤Tacw≤Tacmax；
其中，Tacw为临界始于高温多次变温交变时效工作化加热温度，单位为℃，Tacw至少应在每一次的临界中间时效加热温度Tacm区间内出现一次；Tw为工件使用温度，单位为℃；Tacmin为临界始于高温多次变温交变时效最低加热温度，单位为℃；Tacmax为临界始于高温多次变温交变时效最高加热温度，单位为℃。
可选的，前半部分临界始于高温多次变温交变时效总时间τacN与理论时效总时间τaNt的数学关系式为：τacN＝(1/2～1/3)τaNt；
其中，τacN为临界始于高温多次变温交变时效总时间，min或h；τaNt为理论时效总时间，min或h。
可选的，后半部分临界退火热处理总计次数为1次。
本发明的上述方案至少包括以下有益效果：
(1)本发明的临界固溶和临界始于高温多次变温交变时效与退火热处理方法，具有技术可行性、工艺适应性、质量可靠性、经济合理性、使用安全性，有效扬长避短了传统主流奥氏体不锈钢热处理方法的优缺点，从根本上解决了奥氏体不锈钢现有热处理质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低(或力学性能低)与一致性差、抗变色锈蚀能力差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高等“一长一高四差五低”特有热处理技术理论与实践难题。
(2)本发明的临界固溶和临界始于高温多次变温交变时效与退火热处理方法，热处理工艺性好，可有效增加固溶与时效强化相、减少或抑制固溶与时效弱化相以及减少残余冷热加工应力与变形，能够满足奥氏体不锈钢使用性能要求。
(3)本发明的临界固溶和临界始于高温多次变温交变时效与退火热处理方法，质量稳定好和可靠性高，可精准、有效、快速获得分布区间范围为中限或上限且公差≤2.5HRC的优化热处理硬度(或力学性能)，一次性热处理硬度(或力学性能)合格品率高达100％。
(4)本发明的临界固溶和临界始于高温多次变温交变时效与退火热处理方法，可有效提高奥氏体不锈钢在机加工以后表面抗变色锈蚀能力。
(5)本发明的临界固溶和临界始于高温多次变温交变时效与退火热处理方法，可有效提高热处理效率(尤其是可满负荷装炉快速生产、减少固溶和时效与退火热处理总时间至少40％等)。
(6)本发明的临界固溶和临界始于高温多次变温交变时效与退火热处理方法，可有效提高加热设备高温元器件使用寿命。
(7)本发明的临界固溶和临界始于高温多次变温交变时效与退火热处理方法，可有效降低了奥氏体不锈钢热处理成本。
附图说明
图1是现有奥氏体不锈钢由在最高固溶温度条件下共进行1次1阶段固溶、在最高时效温度条件下共进行1次1阶段时效以及在中温退火或低温退火温度条件下共进行1次1阶段退火所组成的固溶、时效和退火热处理工艺过程(包括固溶、时效和退火热处理的升温、保温、降温、冷却过程和所用时间等)示意图；
图2是本发明的临界固溶和临界始于高温多次变温交变时效与退火热处理方法流程示意图；
图3是奥氏体不锈钢由在临界固溶温度条件下按递减时间法共进行1次4阶段临界固溶、在临界时效温度条件下按均等时间法共进行2次各3分次(其中，第1分次3阶段降温无交变、第2分次3阶段升温交变、第3分次3阶段降温交变)临界始于高温多次变温交变时效以及在临界低温退火温度条件下共进行1次1阶段临界退火所组成的临界固溶和临界始于高温多次变温交变时效与退火热处理工艺过程(包括临界固溶、临界时效和临界退火热处理的升温、保温、降温、冷却过程和所用时间等)示意图。
具体实施方式
下面将参照附图更详细地描述本公开的示例性实施例。虽然附图中显示了本公开的示例性实施例，然而应当理解，可以以各种形式实现本公开而不应被这里阐述的实施例所限制。相反，提供这些实施例是为了能够更透彻地理解本公开，并且能够将本公开的范围完整的传达给本领域的技术人员。
如图2所示，本发明的实施例提出一种临界固溶和始于高温多次变温交变时效与退火热处理方法，包括：步骤21，临界固溶热处理过程；以及步骤22，临界始于高温多次变温交变时效与退火热处理过程。
所述方法过程为：首先进行第一部分临界固溶热处理，最后再继续进行第二部分临界始于高温多次变温交变时效与临界退火复合热处理。
所述第一部分临界固溶热处理过程：依靠临界固溶热处理工艺，包括首先在规定时间内在加热炉中将奥氏体不锈钢由室温中速升温到预热化温度时所进行的固溶前临界预热化加热与保温、其次再继续将奥氏体不锈钢快速升温到稳定化温度时所进行的固溶前临界稳定化加热与保温、再次再继续将奥氏体不锈钢快速升温到固溶最低温度时所进行的临界固溶最低温度加热与保温、然后再继续将奥氏体不锈钢快速升温到固溶最高温度时所进行的临界固溶最高温度加热与保温、最后再继续将奥氏体不锈钢采用特定冷却方式快速降温到室温时所进行的固溶冷却等工步组成的临界固溶热处理工艺过程；
所述第二部分临界始于高温多次变温交变时效与临界退火复合热处理过程：即在第一部分临界固溶热处理结束以后再继续进行第二部分前半部分临界始于高温多次变温交变时效热处理，依靠临界始于高温终于低温和始于低温终于高温多次交变时效热处理工艺，包括第1次临界始于高温变温交变时效过程：具体包括第1次前半部分临界始于高温终于低温无变温交变时效过程：首先在规定时间内将奥氏体不锈钢在加热炉中由室温中速升温到时效最高温度时所进行的临界时效最高温度加热与保温、其次再继续将奥氏体不锈钢快速降温到时效中间温度时所进行的临界时效中间温度加热与保温、再次再继续将奥氏体不锈钢快速降温到最终时效最低温度时所进行的临界时效最低温度加热与保温(第1次前半部分临界始于高温终于低温无变温交变时效过程结束)，然后再继续第1次后半部分的始于低温终于高温变温交变时效过程：首先继续在规定时间内在加热炉中将奥氏体不锈钢由临界时效最低温度快速升温到时效中间温度时所进行的临界时效中间温度加热与保温、然后再继续在规定时间内在加热炉中将奥氏体不锈钢由临界时效中间温度快速升温到临界时效最高温度所进行的临界时效最高温度加热与保温(第1次后半部分临界始于低温终于高温变温交变时效过程结束，第1次临界始于高温变温交变时效过程也全部结束)；在第1次临界始于高温变温交变时效过程结束以后，然后再继续进行第2次、第3次或第4次临界变温交变时效过程：第2次临界变温交变时效，依次逆向重复进行第1次后半部分临界始于低温终于高温变温交变时效过程1次(第2次临界变温交变时效过程结束)，或第3次临界变温交变时效，依次逆向重复进行第2次临界变温交变时效过程1次(第3次变温交变时效过程结束)，或第4次临界变温交变时效，依次逆向重复进行第3次临界变温交变时效过程1次(第4次临界变温交变时效过程结束)；在以上第2次、第3次或第4次临界始于高温多次变温交变时效过程全部结束以后，最后再继续采用特定冷却方式将奥氏体不锈钢快速降温到临界退火温度时所进行的冷却等工步组成的临界始于高温多次变温交变时效热处理工艺过程；在第二部分前半部分临界始于高温多次变温交变时效热处理结束以后最后再继续进行第二部分后半部分临界退火热处理，依靠临界退火热处理工艺：包括首先在规定时间内在加热炉中将奥氏体不锈钢在临界退火温度时所进行的临界加热与保温、最后再继续采用特定冷却方式将奥氏体不锈钢快速降温所进行的冷却等工步组成的临界退火热处理工艺过程。
在本发明的实施例中，所述第一部分临界固溶热处理方法，是在4阶段加热温度区间、4阶段加热顺序、4阶段加热时间、4阶段加热次数、特定冷却方式等条件下所进行的4阶段临界固溶热处理方法。
在本发明的实施例中，所述第一部分临界固溶热处理的总计固溶次数为1次。
在本发明的实施例中，所述第一部分临界固溶加热温度区间是指：从由室温升温到临界固溶前预热化温度Tscp阶段开始、继续升温到临界固溶前稳定化温度Tscs阶段、再继续升温到临界固溶最低温度Tscmin阶段、最后升温到临界固溶最高温度Tscmax阶段结束的4阶段临界固溶加热温度区间。
在本发明中，所述第一部分固溶加热温度区间阶段数应适中：如1阶段的固溶能力过差、2阶段的固溶能力较好、≥6阶段的固溶能力又过剩，因此，本实施例特设置固溶前预热化温度Tscp、固溶前稳定化温度Tscs、固溶最低温度Tscmin、固溶最高温度Tscmax不同的4阶段临界固溶加热温度区间：所述临界固溶第一阶段的固溶前预热化温度Tscp区间，既是有效克服奥氏体不锈钢在700℃～800℃以下导热率低与高温膨胀严重、减少热应力与变形的最有利加热温度区间，也是在升温阶段快速避开450℃～500℃(贫铬析出临界温度区和大粒度针棒状碳化物析出临界温度区)、475℃(冷脆性临界温度区和大粒度针棒状碳化物析出临界温度区)、550℃～670℃(石墨化、晶间腐蚀或沿晶脆裂临界温度区)等的最有利加热温度区间；所述临界固溶第二阶段的固溶前稳定化温度Tscs区间，既是减小工件变形与残余应力、便于Cr固溶、不形成但会溶解Cr23C6等强化相(不在晶间析出而晶界不贫铬)、含钛或铌奥氏体不锈钢形成稳定的TiC或NbC的最有利加热与保温温度区间，也是在升温阶段快速避开700℃～815℃(敏化晶间腐蚀临界温度区)、940℃(FeS-FeO共晶体熔点与溶解遗传临界温度区)、985℃(Fe-FeS共晶体熔点与溶解遗传临界温度区)以及接近有效固溶最低温度Tscmin等的最有利加热温度区间；所述临界固溶第三阶段的固溶最低温度Tscmin区间，既是有效固溶最低温度区间，也是在升温阶段快速避开940℃(FeS-FeO共晶体熔点与溶解遗传临界温度区)、985℃(Fe-FeS共晶体熔点与溶解遗传临界温度区)、1083℃(弱化相铜合金溶解与遗传临界温度区)、1164℃(FeS-MnS共晶体熔点与溶解遗传临界温度区)等的最有利加热温度区间；所述临界固溶第四阶段的固溶最高温度Tscmax区间，既是有效固溶最高温度区间，也是在升温阶段快速避开1083℃(弱化相铜合金溶解与遗传临界温度区)、1164℃(FeS-MnS共晶体熔点与溶解遗传临界温度区)、1193℃(FeS化合物熔点与溶解遗传临界温度区)等的最有利加热温度区间。最终结果表明：将临界固溶设置为上述4阶段不同的温度区间，既可充分挖掘固溶潜在的特殊功能，又大幅度提高了固溶能力、质量和效率等，尤其是可大幅度增加固溶强化相、减少或抑制固溶弱化相、减小加热应力、减小高温加热时间、提高抗变色锈蚀能力、提高效率和提高加热设备高温元器件使用寿命等。
在本发明的实施例中，临界固溶前预热化温度Tscp与固溶最低理论加热温度Tscmin的数学关系式为：Tscp＝Tsctmin–(330～350)℃；
式中Tscp为临界固溶前预热化温度，℃，也为临界固溶第一阶段的加热温度；Tsctmin为临界固溶最低理论加热温度，℃。
在本发明的实施例中，临界固溶前稳定化加热温度Tscs与固溶最低理论加热温度Tscmin的数学关系式为：Tscs＝Tsctmin–(120～150)℃；
式中Tscs为临界固溶前稳定化加热温度，℃，也为临界固溶第二阶段的加热温度；Tsctmin为临界固溶最低理论加热温度，℃。
在本发明的实施例中，临界固溶最低加热温度Tscmin与固溶最低理论加热温度Tsctmin和铜合金溶解临界温度的数学关系式为：
Tsctmin+(5～10)℃≤Tscmin≤1083℃–(13～15)℃
式中Tscmin为临界固溶最低加热温度，℃，也为临界固溶第三阶段的加热温度；Tsctmin为临界固溶最低理论加热温度，℃；1083℃为铜合金溶解临界温度，℃。
在本发明的实施例中，临界固溶最高加热温度Tscmax与固溶最高理论加热温度Tsctmax和FeS-MnS共晶体溶解临界温度的数学关系式为：
Tscmax≤Tsctmax≤1164℃–(12～14)℃
式中Tscmax为临界固溶最高加热温度，℃，也为临界固溶第四阶段的加热温度；Tsctmax为临界固溶最高理论加热温度，℃；1164℃为FeS-MnS共晶体溶解临界温度，℃。
在本发明的实施例中，临界固溶分为4阶段加热时间：与临界4阶段固溶温度相对应的临界固溶前预热化、临界固溶前稳定化、临界固溶最低温度和临界固溶最高温度的4阶段加热时间。
在本发明的实施例中，所述第一部分临界固溶时间不宜过长也不宜过短：过长时，尽管固溶充分但会超过强化相溶解极限程度和增加弱化相，同时也增加设备高温元器件高温负荷时间；过短时，固溶强化相不能充分溶解，因此，将4阶段临界固溶加热时间按递减时间法进行，即固溶前预热化、固溶前稳定化、充分固溶最低温度、固溶最高温度加热时间按τs1＞τs2＞τs3＞τs4进行，即可有效快速溶解与增加固溶强化相、减小或抑制固溶弱化相以及有效减小加热应力、减小最高温条件下的加热时间、提高抗变色锈蚀能力、提高热处理效率和提高加热设备高温元器件使用寿命。
在本发明中，临界固溶时间按递减时间法进行，递减时间法的每一阶段加热时间τscn与固溶前预热化加热时间τsc1和递减时间级差τsc0的数学关系式为：
τscn＝[τsc1–(n–1)τsc0]；式中τscn为临界固溶递减时间法的每一阶段加热时间，min或h，τscn分为τsc1、τsc2、τsc3、τsc4，τsc1＞τsc2＞τsc3＞τsc4；τsc1为临界固溶第一阶段的固溶前预热化加热时间，min或h；τsc2为临界固溶第二阶段的固溶前稳定化加热时间，min或h；τsc3为临界固溶第三阶段的临界固溶最低温度加热时间，min或h；τsc4为临界固溶第四阶段的固溶最高温度加热时间，min或h，τsc4≤5min；n为临界固溶加热的第n阶段数，n＝1，2，3，4；τsc0为临界固溶加热的递减时间级差，min或h，为相同不变的具体数值。
在本发明的实施例中，所述第一部分临界固溶热处理最终冷却方式为：在室温水中冷却。
在本发明的实施例中，所述第一部分临界固溶热处理工艺过程为：第一阶段：将奥氏体不锈钢在加热炉中在工艺规定的时间τsc1内由室温中速升温到临界预热化温度Tscp进行固溶前临界预热化加热与保温→第二阶段：再继续将奥氏体不锈钢在加热炉中在工艺规定的时间τsc2内由临界预热化温度Tscp快速升温到临界稳定化温度Tscs进行固溶前临界稳定化加热与保温→第三阶段：再继续将奥氏体不锈钢在加热炉中在工艺规定的时间τsc3内由临界稳定化温度Tscs快速升温到临界固溶最低温度Tscmin进行临界固溶最低温度加热与保温→第四阶段：再继续将奥氏体不锈钢在加热炉中在工艺规定的时间τsc4内由临界固溶最低温度Tscmin快速升温到临界固溶最高温度Tscmax进行临界固溶最高温度加热与保温→最后再继续将奥氏体不锈钢由临界固溶最高温度Tscmax快速出炉在冷却介质室温水中进行快速冷却(并将冷却以后的奥氏体不锈钢置于室温工作现场)。
在本发明的实施例中，所述第二部分临界始于高温多次变温交变时效与临界退火复合热处理方法：是由第二部分前半部分多阶段加热温度区间、多阶段加热顺序、多阶段加热时间、多阶段加热次数、特定冷却方式等条件下所进行的临界始于高温多次变温交变时效热处理以及第二部分后半部分一阶段加热温度区间、一阶段加热顺序、一阶段加热时间、一阶段加热次数、特定冷却方式等条件下所进行的临界退火热处理连续使用复合组成的临界始于高温多次变温交变时效与临界退火复合热处理方法。
在本发明的实施例中，所述第二部分临界始于高温多次变温交变时效热处理的总计时效次数为1次(包含2、3或4个分次)，每次变温交变时效过程中应同时包含至少1次升温和1次降温在内的变温交变时效过程。
在本发明的实施例中，临界多次降温变温交变时效温度区间是指：第1次临界降温变温交变时效温度区间：从降温时效最高加热温度区间Tacmax(标记为：Tacmax-1)开始、再依次经过n–2个时效中间加热温度区间Tacm(标记为：Tacm-1)、最终到时效最低加热温度区间Tacmin(标记为：Tacmin-1)结束的n个分阶段(3≤n≤7，即n＝3，4，5，6或7)降温加热温度区间；第2次、第3次或第4次临界降温变温交变时效温度区间：依次重复进行上述降温时效过程，第1次、第2次、第3次、第4次临界降温变温交变时效最低温度区间数值的关系式为：Tacmin-1＞Tacmin-2＞Tacmin-3＞Tacmin-4，第1次、第2次、第3次、第4次临界降温变温交变时效中间加热温度区间数值的关系式为：Tacm-1＞Tacm-2＞Tacm-3＞Tacm-4，第1次、第2次、第3次、第4次临界降温变温交变时效最高温度区间数值的关系式为：Tacmax-1＞Tacmax-2＞Tacmax-3＞Tacmax-4；临界多次降温变温交变时效温度区间不重复出现任何一个降温时效最低加热温度区间、降温时效中间加热温度区间和降温时效最高温度区间，也不重复出现任何一个升温时效最低加热温度区间、升温时效中间加热温度区间和升温时效最高温度区间。
在本发明中，临界多次升温变温交变时效温度区间是指：第1次临界升温变温交变时效温度区间：从升温时效最低加热温度区间Tacmin(标记为：Tacmin-1)开始、再依次经过n–2个时效中间加热温度区间Tacm(标记为：Tacm-1)、最终到时效最高加热温度区间Tacmax(标记为：Tacmax-1)结束的n个分阶段(3≤n≤7，即n＝3，4，5，6或7)升温加热温度区间；第2次、第3次或第4次临界升温变温交变时效温度区间：依次重复进行上述升温时效过程，第1次、第2次、第3次、第4次临界升温变温交变时效最低温度区间数值的关系式为：Tacmin-1＞Tacmin-2＞Tacmin-3＞Tacmin-4，第1次、第2次、第3次、第4次临界升温时效中间加热温度区间数值的关系式为：Tacm-1＞Tacm-2＞Tacm-3＞Tacm-4，第1次、第2次、第3次、第4次临界升温变温交变时效最高温度区间数值的关系式为：Tacmax-1＞Tacmax-2＞Tacmax-3＞Tacmax-4；临界多次升温变温交变时效温度区间不重复出现任何一个升温时效最低加热温度区间、升温时效中间加热温度区间和升温时效最高温度区间，也不重复出现任何一个降温时效最低加热温度区间、降温时效中间加热温度区间和降温时效最高温度区间。
在本发明的实施例中，因奥氏体不锈钢时效温度范围较窄(在170℃～230℃之间)，临界始于高温多次变温交变时效温度区间既不宜过少也不宜过多：为1阶段时效温度区间时属于现有技术(无温度级差)，时效能力过差；为2阶段时效温度区间时(温度级差较大)，时效能力有所增加但还是不足；为≥8阶段时效温度区间时(温度级差过小)，时效能力过剩(事实上，在温度级差过小的每一升温或降温过渡阶段也仍然具有一定的时效能力)。因此，将临界始于高温多次变温交变时效温度区间设置为3≤n≤7，即n＝3，4，5，6或7个分阶段可更有利于提高时效能力、范围、质量与效率等。
在本发明的实施例中，所述第二部分临界始于高温多次变温交变时效温度区间的最主要作用是：所述临界时效最高加热温度Tacmax区间，是有效时效的最高温度区间，也是在降温与升温阶段快速避开850℃～900℃(形成σ相临界温度区、少量析出(Fe，Cr，Ni，Mn，W，Mo)C复合合金碳化物或析出层状碳化物临界温度区)；所述临界中间时效n–2个分阶段温度Tacm区间，是介于临界时效最高加热温度Tacmax区间与临界时效最低加热温度Tacmin区间之间的最佳加热与保温温度区间；所述临界时效最低加热分阶段温度Tacmin区间，是有效时效的最低温度区间，也是在降温与升温阶段快速避开450℃～500℃(贫铬析出临界温度区和大粒度针棒状碳化物析出临界温度区)、475℃(冷脆性临界温度区和大粒度针棒状碳化物析出临界温度区)、550℃～670℃(石墨化、晶间腐蚀或沿晶脆裂临界温度区)等的最有利加热与保温温度区间。因此，将临界始于高温多次变温交变时效温度区间设置为n个分阶段区间可更加有效增加时效强化相、减少或抑制时效弱化相、获得质量稳定好和可靠性高、热处理硬度一致性好的优化硬度区间范围、提高抗变色锈蚀能力以及提高热处理效率等。
在本发明的实施例中，临界始于高温多次变温交变时效最高加热温度Tacmax与时效最高理论加热温度Tactmax的数学关系式为：
Tacmax＝Tactmax–(20～30)℃
式中Tacmax为临界始于高温多次变温交变时效最高加热温度，℃；Tactmax为时效最高理论加热温度，℃。
在本发明的实施例中，临界始于高温多次变温交变时效最低加热温度Tacmin与时效最低理论加热温度Tactmin的数学关系式为：
Tacmin＝Tactmin+(20～30)℃
式中Tacmin为临界始于高温多次变温交变时效最低加热温度，℃；Tactmin为时效最低理论加热温度，℃。
在本发明的实施例中，第二部分临界多次变温交变时效每一阶段的中间加热温度Tacm与时效最低温度Tacmin和时效最高加热温度Tacmax的数学关系式为：Tacm＝Tacmin+ni(Tacmax–Tacmin)/(n–1)；
式中Tacm为临界始于高温多次变温交变时效每一阶段的中间加热温度，℃，也是临界降温或升温变温交变时效第2分阶段到倒数第2分阶段的具体阶段温度；Tacmin为临界降温或升温变温交变时效最低温度，℃，也是临界降温或升温变温交变时效最后分段或第1分阶段的加热温度；ni为从第2分阶段到倒数第2分阶段由高到低或由低到高加热温度区间的具体第ni分阶段数，1≤ni≤5，即ni＝1，2，3，4或5；Tacmax为临界降温或升温变温交变时效最高加热温度，℃，也是临界降温或升温变温交变时效第1分阶段或最后分阶段的加热温度；(Tacmax–Tacmin)/n为临界降温或升温递减或递增温度级差，℃，为不变的具体数值；n为始于临界降温变温交变时效最高加热温度Tacmax区间终于临界降温变温交变时效最低加热温度Tacmin或始于临界升温变温交变时效最低温度Tacmin终于临界升温变温交变时效最高加热温度Tacmax区间的总分阶段数，3≤n≤7，即n＝3，4，5，6或7。
在本发明的实施例中，第二部分前半部分临界始于高温多次变温交变时效工作化加热温度Tacw与工件使用温度Tw、临界始于高温多次变温交变时效最低加热温度Tacmin、临界始于高温多次变温交变时效最高加热温度Tacmax的数学关系式为：Tacmin＜Tw+(60～100)℃≤Tacw≤Tacmax；
式中Tacw为临界始于高温多次变温交变时效工作化加热温度，℃，Tacw至少应在每一次的临界中间时效加热温度Tacm区间内出现一次；Tw为工件使用温度，℃；Tacmin为临界始于高温多次变温交变时效最低加热温度，℃；Tacmax为临界始于高温多次变温交变时效最高加热温度，℃。
在本发明的实施例中，所述第二部分临界始于高温多次变温交变时效总时间既不能过短也不能过长：过短时，合金元素强化相只能达到有限的时效析出能力、范围、质量与效率等；过长时，合金元素强化相时效能力、范围、质量与效率等则会达到饱和或极限状态。所述临界始于高温多次变温交变时效总时间τacN与理论时效总时间τaNt的数学关系式为：τacN＝(1/2～1/3)τaNt；
式中τacN为临界始于高温多次变温交变时效总时间，min或h；τaNt为理论时效总时间，min或h。
在本发明的实施例中，当临界始于高温多次变温交变时效时间按均等时间法进行时，均等时间法的临界始于高温多次变温交变时效加热总时间τacN与升温降温时效第1分阶段、第2分阶段、第3分阶段、……、第n分阶段加热温度区间对应时效的每一阶段加热时间τacn的数学关系式为：τacN＝∑τacn＝∑τacN/N；
式中τacN为均等时间法的临界始于高温多次变温交变时效加热总时间，min或h；τacn为临界始于高温多次变温交变时效第1分阶段、第2分阶段、第3分阶段、……、第n分阶段加热温度区间对应时效的每一阶段加热时间，min/次或h/次，分别为τac1、τac2、τac3、τac4、τac5、τac6、τac7，τac1＝τac2＝τac3＝τac4＝τac5＝τac6＝τac7；N为临界始于高温多次变温交变时效加热的总阶段数，3≤N≤7(即N＝3，4，5，6或7)；n为临界始于高温多次变温交变时效加热的第n阶段数，1≤n≤7(即n＝1，2，3，4，5，6或7)。
在本发明的实施例中，当临界始于高温多次变温交变时效时间按递增时间法进行时，递增时间法的临界始于高温多次变温交变时效加热总时间τacN与升温时效第1分阶段、第2分阶段、第3分阶段、……、第n分阶段加热温度区间对应时效的每一阶段加热时间τacn的数学关系式为：τacN＝∑τacn＝∑[τac1+(n–1)τac0]；
式中τacN为递增时间法的临界始于高温多次变温交变时效加热总时间，min或h；N为临界始于高温多次变温交变时效加热的总阶段数，3≤N≤7(即N＝3，4，5，6或7)；τacn为临界始于高温多次变温交变时效每一阶段加热时间，min/次或h/次，分别为τac1、τac2、τac3、τac4、τac5、τac6、τac7，τac1＞τac2＞τac3＞τac4＞τac5＞τac6＞τac7；n为临界始于高温多次变温交变时效加热的第n阶段数，1≤n≤7(即n＝1，2，3，4，5，6或7)；τac1为临界始于高温多次变温交变时效第一阶段加热时间，min/次或h/次；τac0为临界始于高温多次变温交变时效加热时间递增级差，min/次或h/次，为相同不变的具体数值。
在本发明的实施例中，当临界始于高温多次变温交变时效时间按递减时间法进行时，递减时间法的临界始于高温多次变温交变时效加热总时间τacN与升温降温时效第1分阶段、第2分阶段、第3分阶段、……、第n分阶段加热温度区间对应时效的每一阶段加热时间τacn的数学关系式为：τacN＝∑τacn＝∑[τac1–(n–1)τac0]；
式中τscN为递减时间法的临界始于高温多次变温交变时效加热总时间，min/次或h/次；N为临界始于高温多次变温交变时效加热的总阶段数，3≤N≤7(即N＝3，4，5，6或7)；τacn为临界始于高温多次变温交变时效第1分阶段、第2分阶段、第3分阶段、……、第n分阶段加热温度区间对应时效的每一阶段加热时间，min/次或h/次，分别为τac1、τac2、τac3、τac4、τac5、τac6、τac7，τac1＜τac2＜τac3＜τac4＜τac5＜τac6＜τac7；n为临界始于高温多次变温交变时效加热的第n阶段数，1≤n≤7(即n＝1，2，3，4，5，6或7)；τac1为临界始于高温多次变温交变时效第一阶段加热时间min/次或h/次；τac0为临界始于高温多次变温交变时效加热递减时间级差，min/次或h/次，为相同不变的具体数值。
在本发明的实施例中，所述第二部分前半部分临界始于高温多次交变时效热处理最终冷却方式为：采用打开炉门或其它冷却方式随炉快速降温冷却。
在本发明的实施例中，第二部分后半部分临界低温退火加热温度Tlac与低温退火最低理论加热温度Tlactmin和低温退火最高理论加热温度Tlacmax的数学关系式为：Tlactmin+(80～90)℃≤Tlac≤Tlacmax–(10～15)℃；
式中Tlac为临界低温退火加热温度，℃；Tlactmin为低温退火最低理论加热温度，℃；Tlacmax为低温退火最高理论加热温度，℃。
在本发明的实施例中，所述第二部分后半部分临界退火温度既不能过高也不能过低：当退火温度过高在高温退火(退火温度Tha＞850～1200℃)和中温退火(退火温度Tma为680℃～850℃)时，去除材料残余冷热加工应力效果好，但奥氏体不锈钢变形量大、加热时间较长、新产生固溶与时效负面效应以及不能解决需设置独立工序和不适宜作为最终工序(只适宜作为固溶以后时效以前的中间工序、或适宜作为不需要进行固溶与时效热处理的工序)等难题，也不能解决快速避开700℃～815℃(敏化晶间腐蚀临界温度区)、850℃～900℃(形成σ相临界温度区、少量析出(Fe，Cr，Ni，Mn，W，Mo)C复合合金碳化物或析出层状碳化物临界温度区)、940℃(FeS-FeO共晶体熔点与溶解遗传临界温度区)、985℃(Fe-FeS共晶体熔点与溶解遗传临界温度区)、1083℃(弱化相铜合金溶解与遗传临界温度区)或1164℃(FeS-MnS共晶体熔点与溶解遗传临界温度区)等难题；当退火温度过低时，如退火温度低于275℃时，尽管可有效快速避开450℃～500℃(贫铬析出临界温度区和大粒度针棒状碳化物析出临界温度区)、475℃(冷脆性临界温度区和大粒度针棒状碳化物析出临界温度区)、550℃～670℃(石墨化、晶间腐蚀或沿晶脆裂临界温度区)等以及在低温退火热处理的同时不产生新的固溶或时效热处理负面效应、奥氏体不锈钢变形量极小、有利于保持固溶或时效热处理后抗变色锈蚀的强化效果，也适宜作为任何中间工序和最终工序，但需设置独立低温退火工序、加热时间较长、去除材料残余冷热加工应力效果较差，因此，在临界始于高温多次变温交变时效后再继续采用临界低温退火的复合热处理方法，是最终可更有利于获得奥氏体不锈钢优化热处理硬度范围、减少残余冷热加工应力与变形，能够满足使用性能要求、提高抗变色锈蚀能力和提高热处理效率。
在本发明中，第二部分后半部分临界低温退火加热时间τlac与低温退火理论加热时间τlat的数学关系式为：τlac＝τlat；式中τlac为临界低温退火加热时间，min或h；τlat为低温退火理论加热时间，min或h。
在本发明的实施例中，所述临界低温退火加热时间原则上不宜过短但也不宜过长：过短时，尽管可提高退火效率和减少热能消耗，但减少奥氏体不锈钢残余冷热加工应力能力、质量的效果差；过长时，减少奥氏体不锈钢残余冷热加工应力能力、质量的效果好，但退火效率较低和热能消耗大。事实上，临界低温退火加热时间既有利于提高减少奥氏体不锈钢残余冷热加工应力的能力与质量，又不降低退火效率或热能消耗与临界低温退火加热时间长短无关，因为临界低温退火热量来源是依靠上道临界时效工序降温冷却后的余热来实现的。
在本发明的实施例中，所述第二部分后半部分临界低温退火热处理最终冷却方式为：采用打开炉门或其它冷却方式随炉冷却，或直接出炉在室温水中或在室温空气中冷却。
在本发明的实施例中，所述第二部分临界始于高温多次变温交变时效与临界退火复合热处理，包括以下过程：1)第二部分前半部分临界始于高温多次变温交变时效热处理过程：在第一部分临界固溶热处理结束以后再继续进行第二部分临界始于高温多次变温交变时效热处理，依靠临界始于高温终于低温和始于低温终于高温多次交变时效热处理工艺，包括第1次临界始于高温变温交变时效过程：具体包括第1次前半部分的始于高温终于低温无变温交变时效过程：首先在规定时间内将奥氏体不锈钢在加热炉中由室温中速升温到时效最高温度时所进行的临界时效最高温度加热与保温、其次再继续将奥氏体不锈钢快速降温到时效中间温度时所进行的临界时效中间温度加热与保温、再次再继续将奥氏体不锈钢快速降温到最终时效最低温度时所进行的临界时效最低温度加热与保温(第1次前半部分的始于高温终于低温无变温交变时效过程结束)，然后再继续第1次后半部分的始于低温终于高温变温交变时效过程：首先继续在规定时间内在加热炉中将奥氏体不锈钢由临界时效最低温度快速升温到时效中间温度时所进行的临界时效中间温度加热与保温、然后再继续在规定时间内在加热炉中将奥氏体不锈钢由临界时效中间温度快速升温到临界时效最高温度所进行的临界时效最高温度加热与保温(第1次后半部分临界始于低温终于高温变温交变时效过程结束，第1次临界始于高温变温交变时效过程也全部结束)；然后再继续进行第2次、第3次或第4次临界变温交变时效过程：在第1次临界始于高温变温交变时效过程结束以后，再继续第2次临界变温交变时效，依次逆向重复进行第1次后半部分的临界始于低温终于高温变温交变时效过程1次(第2次临界变温交变时效过程结束)，或第3次临界变温交变时效，依次逆向重复进行第2次临界变温交变时效过程1次(第3次临界变温交变时效过程结束)，或第4次临界变温交变时效，依次逆向重复进行第3次临界变温交变时效过程1次(第4次临界变温交变时效过程结束)；在以上第2次、第3次或第4次临界始于高温多次变温交变时效过程全部结束以后，最后再继续采用特定冷却方式将奥氏体不锈钢快速降温到临界退火温度时所进行的冷却等工步组成的临界始于高温多次变温交变时效热处理工艺过程(第二部分前半部分临界始于高温多次变温交变时效热处理过程全部结束)；2)第三部分临界退火热处理，包括以下过程：临界退火加热过程：在第二部分前半部分临界始于高温多次变温交变时效热处理过程全部结束以后，再继续进行第二部分后半部分临界退火热处理：在加热炉中在规定时间内将奥氏体不锈钢在临界退火温度Tlac范围进行加热与保温；临界退火最后冷却过程：在临界退火加热过程结束以后再继续采用打开炉门或其它冷却方式将奥氏体不锈钢由临界退火温度Tlac随炉冷却或直接出炉在室温水中或在室温空气中冷却(第二部分后半部分临界退火热处理过程全部结束，一种临界固溶和临界始于高温多次变温交变时效与退火热处理所有过程也全部结束)。
由上述技术方案可知，本发明从根本上解决了现有传统主流奥氏体不锈钢技术方法不能解决的质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低(或力学性能低)与一致性差、抗变色锈蚀能力差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高等“一长一高四差五低”特有热处理技术理论与实践难题。
以上所述仅是本发明的一种优选实施方式，尽管本发明是以奥氏体不锈钢(所用加热设备为现有传统的箱式电阻加热炉)热处理方法为研究对象的，但也同样适用于其它类型不锈钢和高温合金等热处理方法(加热设备还可以选用：其它类型的电阻加热炉、高中低频加热炉、盐浴加热炉、燃气燃油燃料加热炉、流态粒子加热炉、真空加热炉等)；同理，也适用于在钢厂和制造厂所涉及的奥氏体不锈钢冶炼、轧钢、锻造和热处理等热加工工程技术领域中所涉及的热处理方法；同时，还应该指出的是：对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明技术原理的前提下，还可以做出若干个排列、组合、变形和改进(尤其是可根据奥氏体不锈钢牌号、使用性能和加热设备等不同适当地调整或改变固溶、时效和退火加热温度和加热时间以及冷却介质等)等也同样应视为本发明的保护范围。