阅读说明：本技术 用于车窗玻璃、特别是用于前车窗玻璃的玻璃基板 (Glass substrate for a vehicle window pane, in particular for a front window pane ) 是由 T·佐伊特 T·查豪 T·施密蒂 S·V·芬特尔 J·奥克珀 于 2020-03-03 设计创作，主要内容包括：本发明涉及一种用于制造用于车窗玻璃、特别是用于车辆的前窗玻璃的玻璃基板的方法,其中,将硼硅酸盐玻璃热成型,其中,在热成型的一个区段期间,至少在玻璃(8)运动的流动方向或纵向方向上拉伸玻璃(8)期间,待热成型的玻璃(8)的老化速度Av不超过10mm/s,并且玻璃的老化速度Av优选不低于3mm/s,以及根据该方法制造的用于车窗玻璃的玻璃基板,以及包括这些玻璃基板的前窗玻璃投影装置和驾驶员辅助系统。(The invention relates to a method for producing glass substrates for vehicle windows, in particular for the front windows of vehicles, wherein borosilicate glass is thermoformed, wherein the aging rate Av of the glass (8) to be thermoformed does not exceed 10mm/s and the aging rate Av of the glass is preferably not lower than 3mm/s during at least the stretching of the glass (8) in the flow direction or longitudinal direction of the movement of the glass (8) during a section of the thermoforming, and glass substrates for vehicle windows produced according to the method, as well as a front window projection device and a driver assistance system comprising these glass substrates.)

用于车窗玻璃、特别是用于前车窗玻璃的玻璃基板

技术领域

本发明涉及一种用于车窗玻璃、特别是用于机动车前车窗玻璃的玻璃基板。

背景技术

从现有技术中已知各种车窗玻璃、特别是机动车车窗玻璃。

常规上，钠钙玻璃被用于大多数机动车车窗，但是偶尔在现有技术中也公开了其他玻璃及其制造。

国际申请WO 2011/103801 A1提出了一种用于高速列车的锂铝硅酸盐玻璃板或锂铝硅酸盐玻璃陶瓷板，该板作为单个板使用或在与其他板组合使用。作为该组合的其他板，其中还公开了硼硅酸盐玻璃板。

在WO 2018/015312 A1中描述了玻璃用于自动驾驶车辆的玻璃板的用途并描述了其用于与基于红外的检测装置(例如LiDAR激光雷达传感器)一起使用的用途。对于所使用的玻璃，以在750nm至1050nm波长范围内的小于5/m的吸收系数α为基础，并且基于此指定了各种不同的玻璃，它们除了钠钙玻璃和铝硅酸盐玻璃以外，还可以包括硼硅酸盐玻璃。

在WO 2018/114956 A1描述了一种玻璃基板、其制造方法和设备并且描述了用于确定光学质量，特别是根据所述方法制造的玻璃基板的光学质量的测量方法。该玻璃基板可以包括Li-Al-Si玻璃、Al-Si玻璃、硼硅酸盐玻璃或K-Na-Si玻璃，并且具有减少的拉伸条纹。还公开了其作为机动车车窗玻璃板的部件并且特别是也作为叠层玻璃板的部件的用途。

WO 03/045862 A2描述了硼硅酸盐玻璃、特别是具有适合于改性的表面的硼硅酸盐玻璃基板的制造，以及通过在此描述的方法所获得的玻璃及其用途。在该文献中公开的发明的目的是提供一种玻璃，该玻璃的表面适合于改性，并且因此可以用作用于许多用途的基板基材或载体，在这些用途中，必须用试剂对玻璃表面进行处理或涂覆。特别是在清洁之后，通常通过以下方式在所获得的玻璃上分别涂覆期望的物质，即该物质的反应性基团或官能团通过与玻璃的SiOH基团的化学反应而被共价键合到该表面上。此外描述了根据该发明制造的玻璃作为用于反应性物质的化学共价固定的基板的用途，例如防污玻璃或窗户玻璃的情况。

特别地包括钠钙玻璃的车窗玻璃板已经使用了很长时间，并且在其使用寿命期间会受到各种影响，这些影响可能会对其使用价值产生负面影响。对此的示例是颗粒冲击的磨损作用，该颗粒冲击例如在比石屑痕迹更大颗粒的情况下可能会导致直至大面积可见的磨损痕迹。但是，即使是较小颗粒(其最初仅产生用肉眼难以察觉的损伤)的较小痕迹也可能在强背光或阳光的某些入射角度下导致产生散射光，该散射光可以极大地降低在成像传感系统中的可感知的对比度。

但是，随着驾驶员辅助系统的使用不断增加，对机动车车窗玻璃、特别是前窗玻璃的光学质量的要求也增加，因为为了在交通中为驾驶员在驾驶车辆期间提供更高的安全性和支持，在这些玻璃中常常使用光学传感器，该光学传感器例如可以设计为具有反射光束路径的雨水传感器或也可以设计为成像传感器。

这些成像传感器中的一些适合于识别交通标志、人或行驶在前面的车辆，并且在驾驶员辅助系统中也经常用于通过其电子和机电组件主动干预汽车的控制。然而，在这种情况下，由各个传感器获得的信号的质量对于这些辅助系统的正确运行具有重要意义。

但是，如果各个前窗玻璃板受到降低了光信号的质量的外部影响，则由此可能导致在信号链中下游的功能单元的干扰直至失灵。

特别地，如果例如具有较小的尺寸但相对于较宽的环境具有非常高亮度的光源由于散射光而导致由相应的传感器检测到的其他图像部分过度曝光，则成像光学传感器的信号的这种恶化也可能变得特别棘手。在此，典型的情况是在黑暗中双向交通情况下或在非常明亮的阳光下(例如当太阳低时)的行驶。在这种情况下，驾驶员辅助系统发生故障或失灵，其结果可能会导致严重的并且甚至是致命的人身伤害。

发明内容

本发明基于的目的是，提出一种车窗玻璃、特别是机动车车窗玻璃或机动车前窗玻璃，其通过减少的光学干涉在车辆中、特别是也为驾驶员辅助系统提供提高的安全性。

在此，光学干涉理解为其中光的散射部分穿过玻璃基板的玻璃基板的颗粒或区域，这意味着，光的穿过玻璃基板的部分可以偏离其几何光学传播，并且因此具有对比度降低的效果(特别是对于成像传感器系统而言)。

有利的是玻璃基板也具有改善的机械性能，例如增加的耐磨性。

在此情况下也有利的是玻璃基板在损坏时仅产生相对较小的光学干涉。

在此情况下，通过于机械影响造成损坏，或也可以通过例如盐、特别是融雪盐或侵蚀性清洁剂的化学作用也结合机械损坏而造成损坏。

该目的通过独立权利要求的特征来实现。

在从属权利要求以及在说明书和附图中的进一步的公开内容中可以获知优选的扩展方案。

根据本发明，在制造用于车窗玻璃、特别是用于车辆的前窗玻璃的玻璃基板的方法中，其中，将硼硅酸盐玻璃热成型，其中，在热成型的一个区段期间，至少在玻璃运动的流动方向或纵向方向上拉伸玻璃期间，待热成型的玻璃的老化速度Av不超过10mm/s，并且玻璃的老化速度Av优选不低于3mm/s，其中，对于老化速度，适用：

Av＝(Ve-Va)*Bg/Hsl，

其中，

Ve表示玻璃进入热成型的区段Hs的进口速度，优选以m/h为单位进行测量，

Va表示已热成型的玻璃从热成型区段Hs出来的出口速度，优选以m/h为单位进行测量，

Bg表示在热成型的区段Hs中待热成型的玻璃的宽度，优选以m为单位进行测量，

Hs1表示沿其进行玻璃拉伸的热成型的区段Hs的长度，优选以m为单位进行测量，和

Av表示老化速度，优选以mm/s为单位进行测量。

根据本发明，还提供一种制造用于车窗玻璃、特别是用于车辆的前窗玻璃的玻璃基板的方法，其中，将硼硅酸盐玻璃热成型，其中，在热成型的一个区段期间，至少在玻璃运动的流动方向或纵向方向上拉伸玻璃期间，在热成型期间在主表面中新形成的表面，即待热成型的玻璃的新表面Nf与在玻璃运动的流动方向或纵向方向上的热成型路径的区段的长度和在热成型期间在用于热成型的区段中所经历的时间t的比率不超过10mm/s并且优选不低于3mm/s的值，其中，对于该比率，适用：

Nf/(t*Hsl)＝(Ve-Va)*Bg/Hsl，

其中，

Ve表示玻璃进入热成型的区段Hs的进口速度，优选以m/h为单位进行测量，

Va表示已热成型的玻璃从热成型的区段中出来的出口速度，优选以m/h为单位进行测量，

Bg表示热成型的区段Hs中待热成型的玻璃的宽度，优选以m为单位进行测量，

Hs1表示沿其进行玻璃的拉伸的热成型的区段Hs的长度，优选以m为单位进行测量，

Nf表示在用于热成型的区段中在热成型期间在待热成型的玻璃的主表面中新形成的区域或表面，优选以m²为单位进行测量，和

t是待热成型的玻璃在用于热成型的区段Hs中经历的时间，优选以s为单位进行测量。

在特别优选的制造用于车窗玻璃的玻璃基板的方法中，待热成型的玻璃的老化速度Av不超过8mm/s，并且玻璃的老化速度Av优选不低于5mm/s，并且在热成型时在主表面中新形成的表面，即待热成型的玻璃的新表面Nf与在玻璃运动的流动方向或纵向方向上的热成型路径的区段的长度和在热成型期间在用于热成型的区段中所经历的时间t的比率不超过8mm/s并且优选不低于5mm/s的值。

有利地，热成型可以借助于浮法在浮法熔池上进行并且主表面是待热成型的或已热成型的玻璃的背离浮法熔池的主表面。

优选地，区段Hs的热成型路径在待热成型的玻璃或至少部分已热成型的玻璃的流动方向上从在热成型中参与作用的第一顶辊延伸到最后的顶辊，所述第一顶辊在待热成型的玻璃的流动方向或运动方向上的位置或地点表示热成型路径的区段Hs的起点，所述最后的顶辊在待热成型的玻璃的流动方向或运动方向上的位置或地点表示热成型路径的区段Hs的终点。

在一个特别优选的实施方式中，在第一顶辊的位置处并且因此在区段Hs中在热成型的起点处的所述玻璃的粘度在log(η/dPas)＝4.8和log(η/dPas)＝5.5之间，并且在热成型的终点处并且因此在最后的顶辊的位置处的所述玻璃的粘度在log(η/dPas)＝7.1和log(η/dPas)＝7.6之间。

在闸板或控制闸门处，针对待热成型的玻璃8，分别设定最大粘度为log(η/dPas)＝4.0。

优选地，在区段Hs中在热成型期间由待热成型的玻璃8形成的玻璃8、特别是玻璃带13或玻璃基板13的宽度Bg、特别是在x方向上的延伸的改变小于3％。

特别优选地，在特别是根据前述权利要求中任一项所述的用于制造用于车窗玻璃、特别是用于车辆前窗玻璃的玻璃基板的方法中，其中，将硼硅酸盐玻璃热成型，至少在热成型的一个区段期间、特别是在玻璃运动的流动方向或纵向方向上拉伸玻璃期间，将待热成型的玻璃暴露在成型气体气氛中，所述成型气体气氛包括2体积％至14体积％，优选6体积％至8体积％的氢气含量。

成型气体气氛的其他成分可以包括氮气和其他惰性气体。

优选地，在用于制造玻璃基板的方法中，每小时交换成型气体气氛至少15次。

特别有利地，通过排气装置，即所谓的排气口，在浮法熔池的热的端部处，即在热端处，有针对性地排出至少2/3的成型气体气氛。

在用于制造玻璃基板的方法中，如果在浮法熔池的冷的端部，即冷端处，测量的成型气体气氛中的氧的分压低于10^-25巴，则这有助于减少特别是在已热成型的玻璃带或玻璃基板的上部的背离锡池的一侧(主表面)上的颗粒沉积。

已经令人惊讶地发现，在区段Hs中在热成型期间在玻璃带或玻璃基板的主表面的近表面层中硼酸钠的贫化小于30％，其中，所述近表面层在玻璃带或玻璃基板中延伸到最大10μm的深度。

在制造用于车窗玻璃的玻璃基板的方法优选的实施方式中，为了实现用于车窗玻璃的玻璃基板的热成型，使用包含以下组成(以重量％计)的硼硅酸盐玻璃：

特别是使用具有以下组成的硼硅酸盐玻璃是特别优选的：

其中，在本发明的范围内，上面给出的组成也称为硼硅酸盐玻璃33类的第一玻璃，

或者也使用一种硼硅酸盐玻璃、特别是碱金属硼硅酸盐玻璃，其包含：

其中，在本发明的范围内，上面给出的组成也称为硼硅酸盐玻璃40类的第二玻璃。

有利地，在本发明的方法中，通过玻璃基板的热成型，在垂直于拉伸方向的1m的长度上导致基本上楔形的厚度变化K，所述厚度变化K具有小于100μm的值且优选地具有小于40μm的值。

此外，通过热成型，玻璃基板在垂直于拉伸方向的1m的长度上可以具有翘曲V，所述翘曲具有小于600μm的值并且优选地具有小于300μm的值。

在优选的实施方式中，通过热成型，玻璃基板可以获得在用于车窗玻璃的玻璃基板的第一和第二主表面的至少10cm*10cm的面积上平均的0.3mm至5mm的平均厚度，优选地0.7至3.8mm的厚度、特别优选地获得0.7mm的厚度或约2.54mm的厚度。

一般地，在制造用于车窗玻璃板的玻璃基板的方法中，为了实现热成型，使用拉伸法、特别是浮法、下拉法和/或熔融法、特别是溢流熔融下拉法。

特别地，本发明还包括用于车窗玻璃的玻璃基板，其通过本发明制造或可制造，以及用于机动车以及驾驶员辅助系统的平视显示器。

附图说明

下面参考附图并参考优选的和特别优选的实施例更详细地描述本发明。

图1是制造用于车窗玻璃的玻璃基板的设备的示意性截面图，所述设备用于实施一种方法，在所述方法中截平面大致垂直地延伸穿过设备的中心；

图2是以极大简化的形式示出的图1的示意性截面图，其中在图4中所示的截面用截平面A和B标记；

图3是图1和图2所示的制造用于车窗玻璃的玻璃基板、特别是在浮法熔池上的待热成型的玻璃带的设备的一部分的示意性俯视图，其中，为了简化图示，仅示例性地示出了全部使用的顶辊的一部分；

图4是从斜上方观察的、在图1和图2中所示的制造用于车窗玻璃的玻璃基板的设备的一部分的俯视图，所述设备呈在截平面A和B之间延伸的切口的形式；

图5是在根据ECE R43的泰伯尔试验中在不同的旋转速度下获得的在未钢化的硼硅酸盐玻璃-玻璃基板上的磨损痕迹；

图6是在根据ECE R43的泰伯尔试验中在不同的旋转速度下获得的在未钢化的硼硅酸盐玻璃-玻璃基板上的磨损痕迹的细节图；

图7是在根据ECE R43的泰伯尔试验中在不同的旋转速度下获得的在未钢化的硼硅酸盐玻璃-玻璃基板上的磨损痕迹的雾度值的表；

图8是在未钢化的硼硅酸盐玻璃和未钢化的钠钙玻璃的情况下使用努氏金刚石以不同的法向力Fn进行的测试的结果，其中，可以看到两个结果，其一是分别在左侧使用努氏压头进行划痕测试的结果和分别在右侧以2N的力使用维氏压头进行的压头测试的结果；

图9是在钠钙玻璃的情况下在不同的法向力Fn下图8中所描述的划痕测试的结果的细节图；

图10是在硼硅酸盐玻璃的情况下在不同的法向力Fn下图9中所描述的划痕测试的结果的细节图；

图11是擦拭测试的结果，该擦拭测试在硼硅酸盐玻璃的情况下以磨损痕迹的形式模拟了汽车刮水器的擦拭过程；

图12显示了在擦拭测试中获得的针对未钢化的硼硅酸盐玻璃的磨损痕迹的雾度值的表，该擦拭测试模拟了机动车中的挡风玻璃擦拭过程的典型效果；

图13示出了光学干扰的影响以及它们的以对各个受损区域进行分析的形式的光学评估，该光学干扰是在硼硅酸盐玻璃的情况下以及在钠钙玻璃的情况下进行的滴流试验中产生的；

图14示出了光学干扰的雾度值的表，该光学干扰是在硼硅酸盐玻璃的情况下以及在钠钙玻璃的情况下进行的滴流试验中产生的；

图15示出了光干扰的雾度值的表，该光学干扰是在不同的、特别是在未钢化的硼硅酸盐玻璃的情况下以及在钠钙玻璃的情况下进行的沙滴试验(根据DIN 52348)中产生的，以及

图16和17分别是根据优选实施例的叠层玻璃板的示意图，该叠层玻璃板分别具有用于平视显示器的反射面以及用于特别是驾驶员辅助系统的成像光学传感器的区域。

具体实施方式

在以下对优选的和特别优选的实施例的描述中，在不同的附图中相同的附图标记在此处分别表示公开的设备的相同的或等效的部件。

在本发明的范围内，术语车窗玻璃涵盖车辆，例如在陆地上、水上或水中以及空中运行的车辆的车窗玻璃，但是特别优选的实施例涵盖机动车的车窗玻璃，例如轿车或卡车或铁路车辆的窗玻璃。

如从图17中可以看见的那样，用于车窗玻璃的玻璃基板的厚度D的数据对应于用于车窗玻璃的玻璃基板的两个主表面之间的距离，并且分别垂直于这些主表面进行测量，如在图17中通过在附图标记D旁边的两个箭头所示的那样。

玻璃基板、特别是硼硅酸盐玻璃-玻璃基板可以通过热成型优选地获得在用于车窗玻璃的玻璃基板的第一和第二主表面的至少10cm*10cm的面积上进行算术平均的0.3mm至5mm的平均厚度，优选地获得0.7至3.8mm的厚度、特别优选地获得约0.7mm的厚度或约2.54mm的厚度。

在图1、2和3中所示的用于实施本文所公开的方法的浮法设备具有熔融炉2(也称为熔融槽)，将待熔化的玻璃坯料3以已知方式进料到熔融炉2并借助于燃烧器4进行加热，直到形成所需组成的玻璃熔体5。用于使玻璃熔体均质化的其他装置是技术人员已知的并且因此不进行更详细的描述。

玻璃熔体5的熔融玻璃通常在重力的影响下通过通道6到达浮法熔池7，该浮法熔池具有液态锡，并且待热成型的玻璃8作为其热成型的一部分可以在重力的影响下在该液体锡上横向扩展，同时减小其高度。

为了调节待热成型的玻璃的温度，锡池7可以布置在浮法熔池炉9中，该浮法熔池炉具有顶置电加热器10，借助该顶置电加热器可以调节待热成型的玻璃的温度。

当离开熔融池2时，将待热成型的熔融玻璃8经由向下倾斜地延伸的进给唇口11引导到锡池7上，所述进给唇口11、也被称为唇石(Lippenstein)或喷嘴，并且玻璃已经在其上开始扩展。通过辊形的顶辊12作为牵引装置，在锡池7上形成的玻璃带13在其从侧面的扩展运动中以限定的方式在其进一步的运动中受到影响。在图1中仅示例性地示出了两个顶辊，然而，根据需要，也可以存在和使用这些顶辊中的两个以上的顶辊，也如可以从图2、图3和图4中看出的那样。

顶辊是一种本领域的技术人员熟知的基本上圆柱形的物体，该物体用其外环形肩部与待热成型的玻璃8的背离锡池的主表面48接触并通过围绕其纵向轴或对称轴50、51的旋转运动分别将力施加到待热成型的玻璃8上。该对称轴50、51仅示例性针对顶辊42、44示出。在本发明的范围内，术语“顶辊”也可以理解为用于待热成型的玻璃的基本上呈辊形的输送装置。在这种情况下，第一顶辊代表用于在热成型路径的区段Hs的起点处的待热成型的玻璃的基本上辊形的输送装置，而最后的顶辊代表用于在热成型路径的区段Hs的终点处的待热成型的玻璃的基本上辊形的输送装置。

通过待热成型的玻璃8的与相应的顶辊的外环形肩部接触的部分，使玻璃以限定的方式运动。通过基本上杆状的轴顶辊分别可以机动控制的限定的方式进行驱动。

在本发明的范围内，在负的z方向上，从相应的顶辊42、44的相应的对称轴50、51出发，到表面，特别是到待热成型的玻璃8的主表面48的垂直线52、53被理解为顶辊的地点或位置，特别是在玻璃8的流动方向Y上的顶辊的地点或位置。

第一顶辊12、42的位置或地点限定了玻璃8进入用于对其进行热成型的区段Hs的进口。

第一顶辊12、42的位置或地点限定了玻璃8进入用于对其进行热成型的区段Hs的进口。

最后的顶辊40、44的位置或地点限定了玻璃8从用于对其进行热成型的区段Hs中出来的出口。

为了简单起见，在本发明的范围内，在每种情况下，第一顶辊的表述表示一对顶辊，例如在流动方向上位于相同的位置上的顶辊42、12，并且最后的顶辊的表述表示一对顶辊，例如顶辊44、40，它们在流动方向或y方向上分别位于相同的位置上。

因此，玻璃8进入用于热成型的区段Hs的进口的位置可以通过虚线54识别，而玻璃8从用于热成型的区段Hs中出来的出口的位置通过虚线55来表示。

在本发明的范围内，在流动方向或y方向上在第一顶辊42的垂直线52与最后的顶辊44的垂直线53之间的距离被理解为用于热成型的区段Hs的长度Hsl。

在对其进行热成型之后，必要时可以将玻璃带13转移到冷却炉14中，为了使玻璃带进行限定的降温，该冷却炉也可以具有顶置和底置电加热器15。

在离开冷却炉14之后，然后将玻璃带13用于进一步的处理，特别是分离成玻璃板或玻璃基板。

为了能够在以下优选实施方式的描述中更清楚地说明例如待热成型的玻璃或玻璃基板的不同组件或特性的空间布置，首先参见在图1、2、3和4中所示的笛卡尔坐标系，它限定正交的X、Y和Z方向，以下在不同的图中的所有信息都将参照该方向。

X和Y方向形成水平延伸的平面，并且因此也基本上平行于锡池7的表面延伸。Z方向垂直于该平面向上延伸并且由此也限定了相对于玻璃带13的法线方向。

下面参考图1，作为用于制造用于车窗玻璃的玻璃基板的设备，图1包括总体上配有附图标记1的浮法设备，该浮法设备具有针对图2、3和4所描述的所有装置。

作为用于熔融的装置16，在此包括熔融槽或熔融炉2、用于玻璃坯料3的进料装置和燃烧器4。此外，熔融槽2具有用于将熔融的、待热成型的玻璃8转移到锡池7上的通道6。

举例而言，在通道6的后面布置有控制闸门17，该控制闸门因此用于调节玻璃流的通过量的部件，该部件也被称为闸板。通过沿着在附图标记17旁边示出的双箭头的方向移动用于调节通过量的部件17的控制闸门或闸板17，可以使通道6的横截面变窄或变大，由此调节并且特别是限定地调节每单位时间从熔融槽2中排出的熔融的待热成型的玻璃8的量。此外，可以在熔融槽2和浮法熔池炉9之间、特别是在闸板17之前布置进料通道，该进料通道在这种情况下形成通道6、特别是还在比图1中所示的路段更长的距离上形成通道6。在同一申请人的DE 10 2013 203 624 A1中可以找到调节通过量的更详细的描述，该文献通过引用也成为本申请的主题。

从熔化的且待热成型的玻璃8的流动方向上看，用于限定地调节熔融的待热成型的玻璃8的粘度的装置18布置在用于调节通过量的部件17之前以及在唇石或喷嘴11之前。

用于限定地调节粘度的装置18包括与熔融槽2分开的腔室19，或者也可以形成熔融槽的一部分，并容纳熔融的待成型为玻璃基板的玻璃8，以便限定地调节其粘度。

此外，用于限定地调节粘度的装置18包括流体流过的区域20、21、特别是由水流过的区域，该区域吸收待热成型的玻璃8热量并且可以设置为金属管道系统。该金属管道系统也可以被着色以更好地吸收热量，或者在其表面上设置耐高温的涂料。

替代地或附加地，腔室19的壁22、23、24和25也可以吸收待热成型的玻璃8的热量，其方式是例如通过另外的冷却装置以限定的方式对其温度进行调节。

腔室19也可以设计成通过其壁22、23、24和25在空间上与熔融槽2分开，并且具有耐高温的金属壁，以便改善散热。

如上所述，用于限定地调节粘度的装置18包括至少一个冷却装置，借助于该冷却装置可以以限定的方式调节温度并且由此也调节待热成型的玻璃8的粘度。

与待测量的玻璃非接触式的温度测量以及替代地或附加地与其接触的直接的温度测量是技术人员已知的。相应的传感器例如通过传感装置或单元26在本发明的范围内进行了描述。

传感装置或单元26可以处于与玻璃直接接触下并因此进行直接的温度测量，或者也可以包括辐射测量装置，该辐射测量装置通过检测由待热成型的玻璃8发射的光谱并基于该光谱本身和/或所发射的辐射的强度来检测温度。

制造用于车窗玻璃板的玻璃基板的设备1包括用于热成型的装置47，其在下文将更详细地描述，该装置在流动方向或拉伸方向上位于用于限定地调节粘度的装置18之后并且经由唇石或喷嘴11接收待热成型的玻璃8。

唇石或喷嘴11将待热成型的玻璃8引导到锡池7上，该锡池7被容纳在浮法熔池炉9中。

如从图3中也可以清楚地看出的那样，将另外的顶辊38至44在锡池7上形成的玻璃带13的上方布置在顶辊12的旁边，用于玻璃带13的机械运动。

在此，在图3中所示的顶辊的数量仅是示例性的，因为在本发明的优选实施方式中，优选地使用10至12对顶辊。

顶辊41和38用于调节在热成型期间获得的玻璃带或玻璃基板13的宽度Bg，并且顶辊41和38是任选的，因为宽度Bg也可以以其他方式调节，例如通过控制提供用于热成型的玻璃8的量。

此外，从图3中可以获知用于限定地调节粘度的装置18的一种替代的或附加的实施例。熔融玻璃8位于通道6中，该通道从熔融槽2(图3中未示出)通向浮法熔池炉9。通道6的壁45、46由耐高温金属(诸如铂)形成，该耐高温金属也可以作为金属层布置在矿物耐火材料上。通过限定地调节壁45、46的温度，可以从玻璃8中提取热量，并且也可以以限定的方式调节其温度以及粘度。在该实施例中，上面所述的传感器单元26也可以优选地布置在调节闸17的附近。

上面已经描述了用于热成型的装置47的拉伸装置，该拉伸装置包括浮法装置、特别是具有锡池7的浮法熔池炉9。

然而，在另一个实施例中，本文公开的设备还可以包括下拉拉伸装置、特别是图中未示出的溢流下拉熔融拉伸装置，并且该方法不仅包括浮法工艺而且还包括下拉工艺、特别是溢流熔融下拉工艺。

下面借助于浮法工艺示例性地描述本文所公开的方法。

图4示出了用于制造用于车窗玻璃、特别是用于车辆的前窗玻璃的玻璃基板的设备1的一个部分，其在截平面A和B之间延伸，其中为了更好的可见性，仅示出了待热成型的玻璃8以及被设计为锡池的浮法熔池7。

来自图4的左侧的玻璃8以进口速度Ve沿流动方向朝第一顶辊42运动，其中本文公开的热成型开始形成用于车窗玻璃、特别是用于车辆的前窗玻璃的玻璃基板。该速度对应于在第一顶辊42、12处的玻璃8的速度V-TR1。玻璃8在最后的顶辊40、44之后并由此在本文所描述的形成用于车窗玻璃的玻璃基板的热成型之后以出口速度Va、出口厚度Da继续沿流动方向运动。该出口速度也被称为无载速率(Lehrgeschwindigkeit)或无载速度。

就在本发明的上下文中，仅以简化形式提及热成型，为了语言的简化，其是指下文更详细地描述的沿着热成型路径的区段Hs对用于车窗的玻璃基板进行的热成型，尽管在到达第一顶辊之前可能已经发生了其他的热成型步骤，例如当将玻璃8注入到浮法熔池7上时，其中玻璃能够平坦地扩展并且其平衡厚度Dg为约7mm+/-1mm。

在热成型之后，玻璃8具有出口厚度Da，这是在最后的顶辊40、44之后已经具有该出口厚度。

在第一顶辊42、12和最后的顶辊40、44之间，由此在区段Hs中，在形成用于车窗玻璃的玻璃基板的整个热成型期间，玻璃8具有宽度Bg，由此在x方向上的延伸Bg，该宽度在该热成型期间在x方向上的改变小于3％。这可以通过沿着相应的顶辊的对称轴(旋转轴)调节旋转速度和旋转角度来保证。这里，特别地，也可以改变相应的顶辊的各自的对称轴的角度，从而导致在输送待热成型的玻璃8期间，特别是在沿着热成型区段Hs输送期间，对待热成型的玻璃8或玻璃带13的部分在x方向上的运动或多或少产生强的贡献。

在所述热成型中，通过将玻璃8的厚度从其在第一顶辊42、12的地点处的进口厚度De减小到出口厚度Da，彼此平行延伸的并且形成玻璃8的最大表面的主表面48、49特别地通过拉伸而被扩大，所述进口厚度在优选实施例中对应于其平衡厚度Dg。

在此情况下，例如在背离锡池7的主表面48上形成新表面Nf，仅为了说明而通过具有相应虚线的三角形示出其尺寸，以便在该视图中仅说明这种新形成的新表面Nf的尺寸。

然而，实际上，在两个主表面48、49的任何位置上形成新表面Nf，并且如果新表面Nf的表面形成得太快，在超过极限值的情况下可能导致形成微观裂纹，其随后损害热成型的表面、特别是对其强度产生不利影响。

此外，该新形成的表面现在首次与周围的气氛接触，该气氛将在下文中更详细地描述，其由具有确定特性的成型气体气氛组成。通过该首次接触，该新形成的表面现在开始老化过程。

另外，在这些微观裂纹中到达表面、特别是主表面48上的玻璃可以比已经在主表面48上冷却的玻璃更热并且因此可以更趋于与周围的气氛反应。

为了在时间t期间形成新表面Nf，在该时间t期间，将玻璃8沿着热成型路径的区段Hs运动，该区段从第一顶辊42、12的位置延伸到最后的顶辊40、44的位置，适用的是：

Nf/t＝(Ve-Va)*Bg。

因为每时间间隔dt进入热成型的区段中的面积Fe例如为：

Fe/dt＝Ve*Bg，

并且每时间间隔dt从热成型的区段中出去的面积Fa例如为：

Fa/dt＝Va*Bg，

其中，此时由此在热成型的时间t期间新形成的新表面Nf为：

Nf/t＝Fe/dt-Fa/dt＝Ve*Bg-Va*Bg＝(Ve-Va)*Bg。

在该模型中，有意识地不考虑玻璃8的侧边界，因为侧边界在热成型期间相对于玻璃8的其余部分的质量基本上没有变化，并且因此与实际获得的新区域相比的误差保持小于约1％。

如果现在将该在热成型的时间t期间新形成的表面Nf除以热成型的区段Hs的长度Hs1，则由此得出的值清楚地描述了新表面在其热成型期间的老化，并且因此在本发明的范围内被称为老化速度Av。

对于老化速度，适用的是：

Av＝Nf/(t*Hsl)＝((Ve-Va)*Bg)/Hsl。

发明人发现，以令人惊讶的方式，在此老化速度Av的这个值代表了用于在这里公开的方法中获得的表面、特别是主表面48的质量的良好标准，该表面或主表面在背离锡池7的一侧上形成。

根据本发明，在制造用于车窗玻璃、特别是用于车辆的前窗玻璃的玻璃基板的方法中，其中，将硼硅酸盐玻璃热成型，其中，在热成型的一个区段期间，至少在玻璃8的运动的流动方向或纵向方向上拉伸玻璃8期间，待热成型的玻璃8的老化速度Av不超过10mm/s，并且玻璃的老化速度Av优选不低于3mm/s，对于老化速度，适用：

Av＝(Ve-Va)*Bg/Hsl，

其中，

Ve表示玻璃进入热成型区段Hs的进口速度，优选以米每小时(m/h)为单位进行测量，

Va表示已热成型的玻璃从热成型区段Hs出来的出口速度，以米每小时(m/h)为单位进行测量，

Bg表示待热成型的玻璃的宽度，优选以米(m)为单位进行测量，

Hs1表示沿其进行玻璃的拉伸的热成型的区段Hs的长度，优选以米(m)为单位进行测量，和

Av表示老化速度，以毫米每秒(mm/s)为单位进行测量。

根据本发明，也公开了一种制造用于车窗玻璃、特别是用于车辆的前窗玻璃的玻璃基板的方法，

其中，将硼硅酸盐玻璃热成型，其中，在热成型的一个区段期间，至少在玻璃8运动的流动方向或纵向方向上拉伸玻璃8期间，在热成型期间在主表面中新形成的表面，即待热成型的玻璃8的新表面Nf与在玻璃8运动的流动方向或纵向方向上的热成型路径的区段的长度和在热成型期间在用于热成型的区段中所经历的时间t的比率不超过10mm/s并且优选不低于3mm/s的值，其中，对于该比率，适用：

Nf/(t*Hsl)＝(Ve-Va)*Bg/Hsl，

其中，

Ve表示玻璃8进入热成型的区段的进口速度，优选以米每小时(m/h)为单位进行测量，

Va表示已热成型的玻璃8从热成型的区段中出来的出口速度，优选以米每小时(m/h)为单位进行测量，

Bg表示待热成型的玻璃8的宽度，优选以米(m)为单位进行测量，

Hs1表示沿其进行玻璃的拉伸的热成型的区段的长度，优选以米(m)为单位进行测量，

Nf表示在用于热成型的区段中在热成型期间在待热成型的玻璃的主表面中新形成的面或表面，优选以平方米每小时(m²)为单位进行测量，和

t是待热成型的玻璃8在用于热成型的区段Hs中经历的时间，优选以秒(s)为单位进行测量。

在制造用于车窗玻璃板的玻璃基板的方法中、特别有利的是，所述待热成型的玻璃8的老化速度Av不超过8mm/s，并且所述玻璃的老化速度Av优选地不低于5mm/s，并且/或者在热成型时在主表面中新形成的表面，即待热成型的玻璃8的新表面Nf与在玻璃8的运动的流动方向或纵向方向上的热成型路径的区段的长度和在热成型期间在用于热成型的区段中所经历的时间t的比率不超过8mm/s并且优选不低于5mm/s的值。

通常，区段Hs中的热成型路径在待热成型的玻璃8的或至少部分地已热成型的玻璃8的流动方向上从在热成型中参与作用的第一顶辊42、12延伸到最后的顶辊40、44，所述第一顶辊在待热成型的玻璃的流动方向或运动方向上的位置或地点表示热成型路径的区段Hs的起点，所述最后的顶辊在待热成型的玻璃8的流动方向或运动方向上的位置或地点表示热成型路段的区段Hs的终点。

在这里描述的方法中，在第一顶辊42、12的位置处并且因此在区段Hs中在热成型的起点处的玻璃8的粘度在log(η/dPas)＝4.8和log(η/dPas)＝5.5之间，并且在热成型的终点处并且因此在最后的顶辊40、44的位置处的玻璃8的粘度在log(η/dPas)＝7.1和log(η/dPas)＝7.6之间。

优选地，在区段Hs中在热成型期间由待热成型的玻璃8形成的玻璃8、特别是玻璃带13或玻璃基板13的宽度Bg、特别是在x方向上的延伸的改变小于3％。这一点特别地可以通过相应的顶辊的各自的对称轴或旋转轴的定向来实现。

在所述制造用于车窗玻璃、特别是用于车辆的前窗玻璃的玻璃基板的方法中，其中，将硼硅酸盐玻璃热成型，至少在热成型的一个区段Hs期间、特别是在玻璃8的运动的流动方向或纵向方向上拉伸玻璃8期间，将待热成型的玻璃8暴露于成型气体气氛中，所述成型气体气氛包括2至14体积％，优选6至8体积％的氢气含量。

成型气体气氛的其他成分可以包括氮气或其他惰性气体。

为此，设备1具有气体供给装置56、57，借此将适当调节的成型气体引入到在用于热成型的装置47的区段Hs上方并且因此引入到上主表面48的上方的空间中，例如参见图2。

在这种情况下，通过引入相应量的、特别是相应体积的成型气体，确保每小时交换成型气体气氛至少15次。

根据该方法，通过也称为排气口的排气装置58，在浮法熔池的热端部处，即在热端处，有针对性地排出至少2/3的成型气体气氛。在此，浮法熔池的热端表示在流动方向上处于沟槽石11附近中的浮法熔池的端部。

在玻璃带13的流动方向上浮法熔池7的相反的端部处，即在浮法熔池7的被称为冷的端部或冷端部Ce的端部处测量的成型气体气氛中的氧的分压低于10^-25巴。

如上所述，可以通过在成型气体气氛中的相应的氢的含量和成型气体气氛的相应高的交换来确保氧的分压。

在这种情况下，在区段Hs中在热成型期间在玻璃带或玻璃基板13的主表面48的近表面层Snb中硼酸钠的贫化小于30％，其中，所述近表面层Snb在玻璃带或玻璃基板13中延伸到最大10μm的深度。该层Snb在图2中通过相应的箭头示出，该箭头指示该层在主表面48中的位置。

特别有利的是一种用于制造用于车窗玻璃、特别是用于车辆的前窗玻璃的玻璃基板的方法，其中，将硼硅酸盐玻璃热成型，并且如上文所述，特别是在热成型期间减少了硼含量的蒸发，以减少硼酸钠的排放或在表面层Snb中的硼酸钠的贫化。

已经表明，利用在权利要求1、2和3中给出的用于老化速度以及用于形成新表面的值，可以得到特别耐久的主表面48。

举例而言，利用此处公开的方法，以各下面的表1中给出的值实施热成型，其中，在该表的第一行中列出的值不对应于根据本发明的值，而是对应于常规的值。

表1

为了更好地理解此表及其值，使用以下方程式(其换算因子属于所使用的各个测量变量)应用于上述数据：

Nf/t＝(Ve-Va)*Bg，

Av[mm/s]＝Nf/(t*Hsl*3.6)＝((Ve-Va)*Bg)/(Hsl*3.6)，

Av[m/h]＝Nf/(t*Hsl)＝((Ve-Va)*Bg)/(Hsl)＝Av[mm/s]*3.6。

在上面的表1中，分别地，以mm为单位给出的厚度D表示已经热成型的玻璃的出口厚度Da；以m/h为单位测量的玻璃带速度的改变Ve-Va表示进口速度Ve与出口速度Va之差；FG长度表示以m为单位测量的长度Hsl；Br.宽度表示以m为单位测量的待热成型和已经热成型的玻璃带的宽度Bg的宽度；新表面/h表示以m²/h为单位测量的Nf/t值；老化速度Av表示分别在第一列中以mm/s为单位和在第二列中以m/h为单位给出的老化速度。

在表1的第一行中给出的并且为了区别而加粗印刷的值是使用常规热成型方法的值获得的，而针对在该表中给出的其他值实施了根据本发明的方法，并且获得了根据本发明改进的性能。

下面使用不同的测量方法更详细地描述通过在此处公开的方法获得的有利结果。

图5示出了在根据ECE R43的泰伯尔试验中在不同的旋转速度下获得的在未钢化的硼硅酸盐玻璃-玻璃基板上的磨损痕迹。

在图6中是在根据ECE R43的泰伯尔试验中在不同的旋转速度下在未钢化的硼硅酸盐玻璃-玻璃基板上获得的磨损痕迹的细节图，以及图7是具有在根据ECE R43的泰伯尔试验中在不同的旋转速度下获得的在根据本方法制造的未钢化的硼硅酸盐玻璃-玻璃基板13上的磨损痕迹的雾度值的表。

雾度值是用于透明的试样，例如透明玻璃基板的浊度的量度，其作为本文公开的测量的基础。该值描述了由被照射的样品向前散射的透射光的比例。因此，雾度值量化了特别是在表面或结构中的会干扰清晰视野的材料缺陷。

在标准ASTM D 1003和ASTM D1044中描述了用于测量透射中的雾度值的方法并且该方法包括广角散射光，即偏离透射光束大于2.5°的散射光。在ASTM E430中描述了用于确定在反射中的雾度值的方法并且该方法包括散射光，该散射光与在小于20°出射的(反射的)光束偏离大于0.9°。

在此测量的雾度值表明，根据该方法制造的硼硅酸盐玻璃基板具有高的耐刮擦性或耐磨性。

以本领域技术人员已知的方式借助于努氏金刚石在恒定的法向力Fn下进行运行用于测量不同玻璃的耐刮擦性的测试装置。在这种情况下，努氏金刚石以恒定的法向力Fn引导到玻璃基板的上主表面48上。

这些测量的结果在图8至图10中示出，其中还分别给出了与相应的测量相关的法向力Fn的值以及相应的玻璃。

图8示出了在承受4N或3.5N和4N的力的未钢化的硼硅酸盐玻璃和承受0.5N或1.6N的力的未钢化的钠钙玻璃的情况下使用包含努氏金刚石的测试装置以不同的法向力Fn进行的测试的结果。图9是在钠钙玻璃的情况下使用包含努氏金刚石的测试装置以不同的法向力Fn进行的测试的结果的细节图以及图10是在硼硅酸盐玻璃的情况下使用包含努氏金刚石的测试装置以不同的法向力Fn进行的测试的结果的细节图。

显然，根据所述方法制造的硼硅酸盐玻璃仅具有比平行测试的钠钙玻璃少得多的损伤。

图11中示出了擦拭测试的结果，该擦拭测试在硼硅酸盐玻璃的情况下以磨损痕迹的形式模拟了机动车刮水器的擦拭过程。

在此，在冲程数(Hubzahl)为50的情况下使用了P400 KK114F砂纸(VSM公司的常规刚玉(A))作为擦拭介质。

在挡风玻璃刮水器的这种模拟载荷的情况下，冲程是指在试样表面上来回移动两次，就像这也通过机动车的挡风玻璃刮水器进行的一样。

为了在挡风玻璃擦拭过程中大致模拟该载荷，计算出以下的压力载荷：

根据机动车制造商的数据，挡风玻璃刮水器的接触压力为17N/m。在刮水片长度为约0.5m和片宽度为2mm的情况下，产生约为0.85N/cm²的压力。当转换到2cm²的擦拭头面积上时，则必须以173g的载荷重量进行测试，其中，擦拭头的近似自重在此处所显示的测量中为约179g。

为此，图12示出了在擦拭测试中获得的针对未钢化的硼硅酸盐玻璃的磨损痕迹的雾度值的表，该擦拭试验模拟了在机动车中的挡风玻璃擦拭过程的典型效果。

在该测试中，根据所述方法制造的硼硅酸盐玻璃证明对通过挡风玻璃擦拭过程产生的这些模拟的影响具有极强的抵抗力。

图13中可以看到用于光学干扰的影响，以及它们的以对各个受损区域进行分析的形式的光学评估，该光学干扰是在硼硅酸盐玻璃的情况下以及在钠钙玻璃的情况下使用砂粒进行的滴流试验中产生的。

图14示出了光学干扰的雾度值的表，该光学干扰是在根据该方法制造的硼硅酸盐玻璃的情况下以及在钠钙玻璃的情况下使用砂粒进行的滴流试验中产生的。

图15示出了依赖于用于损伤所使用的沙量的光学干扰的雾度值的表，该光学干扰是在不同的、特别是在根据本方法制造的未钢化的硼硅酸盐玻璃的情况下以及在钠钙玻璃的情况下进行的沙滴试验(根据DIN 52348)中产生的，钠钙玻璃在本公开的范围内也被缩写为KN。

所有上述测量示出了根据本方法制造的硼硅酸盐玻璃-玻璃基板13的表面48的损伤显著少于在相应的钠钙玻璃的表面上可观察到的损伤。

从图13中也可以特别明显地看到这种情况，该图提供了对这两个玻璃中分别受损的区域的评估。

图16示意性地且未按比例地示出了叠层玻璃板59，该叠层玻璃板包括第一板60、布置在第一板60和第二板62之间并将它们连接起来的聚合物层61以及最后的第二板62。

然而，通常，在不限于在此示出的实施例的情况下，叠层玻璃板也可以包括两个以上的板。举例而言，在期望特别高的机械负载并且相应地寻求叠层玻璃板的特别高强度的情况下可以是这种情况。

聚合物层61具有在至少0.35mm和至多1.7mm之间的厚度。它可以设计成薄膜，例如包含EVA和/或聚乙烯醇缩丁醛的薄膜，或者包含多个薄膜的层，或者多层薄膜。但是，也可以通过将单体施加到两个板60、62之一上以及通过开始聚合反应来原位形成聚合物层。聚合物层61通常也可以由薄膜的复合材料形成。特别地，薄膜也可以包括PET和/或PE。在多层薄膜的情况下，这些层可以具有不同的组成和物理性质。通常，所述薄膜或多层薄膜中的一层可以具有Low-E或所谓的阳光控制涂层和/或嵌入其中的加热丝，或者甚至针对加热丝附加的或必要时替代的带有附加触点的透明导电层，该透明导电层除了其他方面以外可以用于加热目的。

此外，在所示的实施例中，设计第一板60比第二板62厚。例如，有利的是，当第一板具有比板62小的固有强度，使得为了保证叠层玻璃板59具有总体上足够的强度相应地增加第一板60的厚度。

第一板64(其特别可以是外板)优选地具有在至少0.3mm和至多3.5mm之间的厚度，在货运机动车的情况下甚至最高到至多5mm，并且包括本文所述的玻璃基板54或由该玻璃基板组成。玻璃基板54的厚度仅在图16中仅示例性地以附图标记D给出，但是这也作为本文所述的玻璃基板54的所有其他实施例中公开的厚度。

优选地，第一板和第二板59、62的玻璃彼此匹配从而使第一板和第二板的两个玻璃在log(η/dPas)＝7和log(η/dPas)＝10之间的粘度范围内具有相同的粘度所处的温度彼此之间仅相差最大50℃，优选最大30℃、特别优选最大20℃，并且更特别优选最大10℃。

优选地，第二板62以化学钢化板存在，优选地，以具有至少40μm厚的压应力区的化学钢化板存在，其中，压应力为至少150MPa并且最大900MPa。

根据本发明的另一实施方式，压应力最大为800MPa，优选最大为600MPa。这种压应力特别地通过采用硝酸钠-硝酸钾混合物进行钢化来获得。

根据另一优选实施方式，压应力为最大500MPa，优选最大400MPa、特别优选最大300MPa且更特别优选最大250MPa。这种压应力特别地可以通过采用于纯硝酸钠熔体进行的钢化来实现。

根据在图17中所示的优选实施例，叠层玻璃板59以弯曲的叠层玻璃板、特别是以机动车车窗玻璃板的形式存在，使得第二板62的朝外的侧面是凹形弯曲的。在这种成形以产生弯曲的情况下，第二板62的玻璃基板的厚度D可能会发生微小的厚度变化。

在图16和图17中所示的叠层玻璃板59、特别是当用作机动车玻璃板时，都可以形成用于平视显示器的反射表面65、特别是其用于在陆地上、水上或水中以及空中运行的车辆、特别是机动车辆的平视显示器中。在这样使用叠层玻璃板59的情况下，第一板60可以朝向车辆的外部，而第二板62可以朝向车辆的内部。在这种情况下，用于平视显示器的反射表面65可以位于第二板62的朝向车辆的内部的表面63上。在这种情况下，反射表面65可以在整个表面63上延伸或者也可以仅在表面63的部分区域上延伸，该部分区域通过双箭头66示例性地在图16和17中示出。平视显示器是本领域技术人员众所周知的，并且因此不需要任何进一步详细的说明。

根据另一个优选实施例，第二板62在厚度为0.7mm下具有大于或等于45°、特别地大于或等于50°、特别优选地大于或等于55°的斑马角(Zebrawinkel)。关于斑马角和下面提到的环上环弯曲强度，参考申请DE 10 2016 125 488，该申请也通过并入也成为本申请的主题。尽管仅对具有平行的表面的平板在严格意义上定义了斑马角，例如参见ASTM C1036-06，而对于叠层板或板则没有进行定义，但是在ASTM C 1036-06中描述的方法也仍然可以应用于如本文所公开的叠层板。

根据另一实施例，第二板62具有大于150MPa、特别地大于250MPa，优选地大于300MPa，进一步优选地大于400MPa、特别优选地大于500Mpa和更特别优选地大于600MPa且小于900MPa的环上环弯曲强度。

此外，根据另一实施例，设计叠层玻璃板1使得第二板4在0.7mm的厚度和840nm的波长下具有大于91.5％的透射率，在560nm的波长下具有大于91.5％的透射率和在380nm的波长下具有大于90％的透射率。如上文已经提到的那样，这对于通过板1实现良好的视野而言是特别有利的，从而以这种方式进一步改善了乘客的安全性。

优选地，在叠层玻璃板59的靠近边缘的区域中形成表面67，该表面与驾驶员辅助系统相关联并且在该表面上可以布置该系统的传感器、特别是成像光学传感器，并且该表面也在图16和图17中示例性地用双箭头68示出。

优选地，设计叠层玻璃板59使得第一板60和第二板62的玻璃在log(η/dPas)＝7和log(η/dPas)＝10之间的粘度范围内具有相同的粘度所处的温度彼此之间仅相差最大50℃，优选最大30℃、特别优选最大20℃，并且更特别优选最大10℃。

根据又一个实施例，第二板62通过用钠离子和/或钾离子交换锂离子和/或钠离子而进行基本上的化学钢化地存在。如果预应力的主要部分(即，所产生的预应力的至少80％)是归因于用钠离子交换锂离子时，则第二板62被称为“通过用钠离子交换锂离子而基本上钢化”。特别地，如果预应力仅通过这种交换实现，则所述板是通过用钠离子交换锂离子而基本上钢化。

第二板62也可以由铝硅酸盐玻璃组成，其中化学钢化基本上通过用钾离子交换钠离子来实现。

第二板62也可以由传统的钠钙玻璃组成或由特别适合于化学钢化的钠钙玻璃组成，其中钠离子也被替换为钾离子。

图17示出了叠层玻璃板59的实施例，该叠层玻璃板特别地可以是机动车车窗玻璃板。在这种情况下，叠层玻璃板59同样包括第一板60、聚合物层61以及第二板62。但是，叠层玻璃板59这次是弯曲的。在这种情况下，如图所示，各个板60、62和聚合物层61的厚度可以从叠层玻璃板59的中心朝着边缘逐渐变薄。然而，也可能的是，各个板60、62以及聚合物层61的厚度始终都是恒定的，或者仅形成叠层玻璃板59的层60、61、62中某些层具有在板59的横截面上的厚度变化。例如，层中的一个或多个层可以是楔形。

在当前情况下，叠层玻璃板59设计为使第二板62的朝向外的表面63是凹形弯曲的。

通常，在不限于在此示出的示例的情况下，叠层玻璃板59还可以设计为使第一板60的朝向外的表面64是凹形弯曲的。

附图标记列表

1制造用于车窗玻璃、特别是用于前车窗玻璃的玻璃基板的设备、特别是用于制造浮法玻璃的设备，浮法设备

2熔融槽或熔融炉

3玻璃坯料

4燃烧器

5玻璃熔体

6熔融槽的通道

7浮法熔池、特别是锡池

8熔融的待热成型的玻璃

9浮法熔池炉

10顶置电加热器

11进给唇口，唇石或喷嘴

12顶辊

13玻璃带或玻璃基板

14冷却炉

15顶置和底置电加热器

16用于熔融的装置

17用于调节通过量的部件，控制闸门，闸板

18用于限定地调节粘度的装置

19腔室

20流体流过的区域

21流体流过的区域

22腔室19的壁

23腔室19的壁

24腔室19的壁

25腔室19的壁

26传感单元

27凹槽或池区段1

28凹槽或池区段2

29凹槽或池区段3

30凹槽或池区段4

31凹槽或池区段5

32凹槽或池区段6

33顶辊

34顶辊

35顶辊

36顶辊

37顶辊

38顶辊

39顶辊

40通道6的壁

41通道6的壁

42用于热成型的装置

43主表面

44主表面

45顶辊42的纵向轴或对称轴

46顶辊44的纵向轴或对称轴

47对称轴50在负z方向上的垂直线

48对称轴50在负z方向上的垂直线

49玻璃8进入用于热成型的区段Hs的进口的地点

50玻璃8从用于热成型的区段Hs出来的出口的地点

51气体供给装置

52气体供给装置

53排气装置

54叠层玻璃板

55第一板

56聚合物层

57第二板

58第二板62的朝向外的表面

59第一板60的朝向外的表面

60用于在第二板62的朝向外的表面63上的平视显示器的反射表面

61双箭头

62表面67，该表面与驾驶员辅助系统相关联并且在该表面上可以布置这些系统的传感器、特别是成像光学传感器，并且该表面也在图16和17中示例性地用双箭头68示出。

63双箭头

Ve进口速度

Va出口速度

De优选对应于玻璃8的平衡厚度Dg的进口厚度

Da对应于已热成型的玻璃的厚度D的出口厚度

D已热成型的玻璃的厚度

Bg待热成型的和已热成型的玻璃带的宽度，也称为总宽度

Nf新表面

Av老化速度

Hs热成型路径的区段，沿其进行根据本发明的热成型，

Hsl区段Hs的长度

Snb硼酸钠贫化层

He浮法熔池7的热的端部，热端

Ce浮法熔池7的冷的端部，冷端