阅读说明：本技术 部件的制造方法 (Method for manufacturing component ) 是由 高滨和嗣 久木野晓 于 2017-12-19 设计创作，主要内容包括：本部件制造方法的一个实施方案是用于制造具有基材和形成在基材的表面上的喷镀覆膜的部件的方法。本部件制造方法的一个实施方案包括向喷镀覆膜的凹陷部分供给在40℃的运动粘度为3mm<Sup>2</Sup>/s至43mm<Sup>2</Sup>/s的油的步骤,以及使用切削工具对在凹陷部分供给有油的喷镀覆膜的表面进行干式加工的步骤。切削工具的至少一部分由立方氮化硼烧结体形成,并且切削工具的切削刃在立方氮化硼烧结体处形成。相对于喷镀覆膜的表观重量,油供给的量为0.1重量％至2.7重量％。(One embodiment of the present component manufacturing method is a method for manufacturing a component having a base material and a sprayed coating formed on a surface of the base material. This departmentOne embodiment of the member manufacturing method comprises supplying a kinematic viscosity of 3mm at 40 ℃ to the recessed portion of the sprayed coating 2 S to 43mm 2 And a step of dry-machining the surface of the sprayed coating to which the oil is supplied at the recessed portion by using a cutting tool. At least a part of the cutting tool is formed of a cubic boron nitride sintered body, and a cutting edge of the cutting tool is formed at the cubic boron nitride sintered body. The amount of oil supplied is 0.1 to 2.7 wt% relative to the apparent weight of the sprayed coating.)

部件的制造方法

技术领域

本公开涉及一种用于制造部件的方法。更具体而言，本公开涉及制造这样的部件的方法，该部件具有基材和形成在基材的表面上的喷镀覆膜。本申请要求基于2017年5月18日递交的日本专利申请No.2017-099261的优先权，该申请的全部内容以引用方式并入本文。

背景技术

通常而言，作为用于制造具有喷镀覆膜的部件的方法，已经公知的是在日本专利待审查No.2008-221445(专利文献1)中描述的方法。在专利文献1描述的方法中，使用具有由立方氮化硼构成的切削刃的切削工具，对被覆在基材的表面上的喷镀覆膜进行切削。

此外，通常而言，作为用于加工烧结磁体的方法，已经公知的是在日本专利待审查No.2006-952(专利文献2)中描述的方法。在专利文献2的方法中，在切削烧结体之前，在从大气压开始减压的压力下将待切削烧结体浸入油中。

引用列表

专利文献

专利文献1：日本专利待审查公开No.2008-221445

专利文献2：日本专利待审查公开No.2006-952

发明内容

根据本公开的一个实施方案的一种用于制造部件的方法是一种用于制造这样的部件的方法，该部件具有基材和形成在基材的表面上的喷镀覆膜。根据本公开的一个实施方案的一种用于制造部件的方法包括：向喷镀覆膜的凹陷部分供给油，所述油在40℃的运动粘度为3mm²/s以上43mm²/s以下；以及使用切削工具对在凹陷部分中供给有油的喷镀覆膜的表面进行干式切削。切削工具的至少一部分由立方氮化硼的烧结体构成，并且切削工具的切削刃在立方氮化硼的烧结体处形成。相对于喷镀覆膜的表观重量，油的供给量为0.1重量％以上2.7重量％以下。

附图说明

图1为切削工具1的透视图。

图2为与切削工具1的切削刃13垂直的截面图。

图3为工件2的截面图。

图4为示出了根据实施方案的用于制造部件的方法的流程图。

图5A为油供给步骤S2中的工件2的示例性截面图。

图5B为油供给步骤S2中的工件2的另一个示例性截面图。

图6为切削步骤S3中的工件2的截面图。

具体实施方式

[本公开要解决的问题]

喷镀覆膜具有大的表面粗糙度，并且在喷镀覆膜中形成空隙。切削刃穿过空隙时的切削状态与断续切削中的空转状态类似。在断续切削中，切削工具由于磨损严重损坏。在断续切削中，水溶性冷却剂通常用于减少切削工具的磨损。

当使用具有由硬质合金或金属陶瓷构成的切削刃的切削工具切削喷镀覆膜时，通过向切削刃供给水溶性冷却剂来减少切削工具的磨损。然而，当使用具有由立方氮化硼构成的切削刃的切削工具切削喷镀覆膜时，向切削刃供给水溶性冷却剂可能会造成切削刃上的许多微小的切屑，结果反而促进了磨损。这可能是由于以下原因：具有高冷却性的水溶性冷却剂有效地冷却了切削包含空隙的喷镀覆膜的切削刃，从而在切削刃上造成了强烈的热冲击。因此通常来说，认为当使用具有由立方氮化硼构成的切削刃的切削工具切削喷镀覆膜时，完全的干式加工是可取的。

应当注意的是，在专利文献2描述的方法中，没有描述或暗示上述问题。此外，在专利文献2描述的方法中，为了使油渗入烧结体的空隙中，不仅需要使烧结体浸入油中，还需要减压。

鉴于现有技术的上述问题而完成了本公开。更具体而言，本公开提供一种用于制造部件的方法，通过该方法能够改善切削工具的工具寿命。

[本公开的有利效果]

根据本公开的一个实施方案的用于制造部件的方法，能够改善切削工具的工具寿命。

[实施方案的描述]

首先，将列举并且描述本公开的实施方案。

(1)根据本公开的一个实施方案的用于制造部件的方法是一种用于制造这样的部件的方法，该部件具有基材和形成在基材的表面上的喷镀覆膜。根据本公开的一个实施方案的用于制造部件的方法包括：向喷镀覆膜的凹陷部分供给油，所述油在40℃的运动粘度为3mm²/s以上43mm²/s以下；以及使用切削工具对在凹陷部分中供给有油的喷镀覆膜的表面进行干式切削。切削工具的至少一部分由立方氮化硼的烧结体构成，并且切削工具的切削刃在立方氮化硼的烧结体处形成。相对于喷镀覆膜的表观重量，油的供给量为0.1重量％以上2.7重量％以下。

根据(1)所述的用于制造部件的方法能够改善切削工具的工具寿命。

(2)在根据(1)所述的用于制造部件的方法中，可以通过将油涂布到喷镀覆膜的表面从而进行油的供给。根据(2)所述的用于制造部件的方法能够改善切削工具的工具寿命。

(3)在根据(1)所述的用于制造部件的方法中，可以通过使喷镀覆膜浸入油中从而进行油的供给。根据(3)所述的用于制造部件的方法能够进一步改善切削工具的工具寿命。

(4)在根据(1)至(3)所述的用于制造部件的方法中，切削工具可进一步包括被覆立方氮化硼的烧结体的覆层。覆层可由包含选自由钛、铝和铬组成的组中的至少一种以上的元素以及选自由氮、碳和氧组成的组中的至少一种以上的元素的化合物构成。

根据(4)所述的用于制造部件的方法，抑制了具有覆层的切削刃的磨损，由此能够改善切削工具的寿命。

(5)在根据(1)至(4)所述的用于制造部件的方法中，在使用切削工具的干式切削中，可以在向切削刃供给非活性物质的同时进行干式切削。

根据(5)所述的用于制造部件的方法，抑制了切削期间切削刃由于氧化造成的磨损，由此能够进一步改善切削工具的寿命。

(6)在根据(5)所述的用于制造部件的方法中，非活性物质可为二氧化碳的气体或固体。

根据(6)所述的用于制造部件的方法，能够改善对于油的防火性，并且能够减少制造成本。

[本公开的实施方案的详述]

接下来，下文参考附图描述了本公开的实施方案的细节。应当注意，在附图中对相同或相应的部分使用了相同的附图标记。此外，可以适当地组合下文描述的实施方案的至少一部分。

(在根据实施方案的用于制造部件的方法中使用的切削工具)

下文描述了在根据实施方案的用于制造部件的方法中使用的切削工具1的构成。

图1为切削工具1的透视图。如图1所示，切削工具1(例如)为切削刀片。然而，切削工具1不限于此。切削工具1具有前刀面11、后刀面12和切削刃13。后刀面12与前刀面11相连。切削刃13由前刀面11和后刀面12之间的棱线构成。

切削工具1可包括：基材1a；以及付接在基材1a上的切削刃尖端1b。可在切削刃尖端1b处设置切削刃13。图2为与切削工具1的切削刃13垂直的截面图。切削刃尖端1b包括基体13a。切削刃尖端1b可包括覆层13b。基体13a由立方氮化硼(CBN)的烧结体构成。覆层13b被覆基体13a的表面。

覆层13b由包含以下元素的化合物构成：选自由钛(Ti)、铝(Al)和铬(Cr)组成的组中的一种以上的元素；以及选自由氮(N)、氧(O)和碳(C)组成的组中的一种以上的元素。覆层13b由(例如)TiCN、TiAlN或AlCrN构成。

切削工具1可不具有切削刃尖端1b。也就是说，也可在基材1a处设置切削刃13。在这种情况下，基材1a可由CBN的烧结体的块体形成。在这种情况下，可在基材1a的表面上设置覆层13b。

(在根据实施方案的用于制造部件的方法中使用的工件)

下文描述了在根据实施方案的用于制造部件的方法中使用的工件2。

图3为工件2的截面图。如图3所示，工件2具有基材21和喷镀覆膜22。

例如，基材21为圆柱块。然而，基材21不限于此。基材21具有表面21a。表面21a(例如)对应于圆柱块的孔表面。作为基材21，使用(例如)铝(Al)合金。然而，用于基材21的材料不限于此。

喷镀覆膜22是通过热喷镀形成的覆膜。在基材21的表面21a上形成喷镀覆膜22。在喷镀覆膜22的表面上存在凹陷。在喷镀覆膜22中存在空隙V。存在与喷镀覆膜22的表面连通的空隙V，并且存在不与喷镀覆膜22的表面连通的空隙V。应当注意，在下文的描述中，表述“喷镀覆膜22的凹陷部分”总地表示在喷镀覆膜22的表面处的凹陷和存在于喷镀覆膜22中并且与喷镀覆膜22的表面连通的空隙V。对于喷镀覆膜22，使用具有比基材21的耐磨性更优异的耐磨性的材料。当基材21是Al合金时，例如，将低碳钢用于喷镀覆膜22。低碳钢是碳含量为0.3％以下的钢。

(根据实施方案的用于制造部件的方法)

下文描述了根据实施方案的用于制造部件的方法的各步骤。

图4为示出根据实施方案的用于制造部件的方法的流程图。如图4所示，根据实施方案的用于制造部件的方法包括工件准备步骤S1、油供给步骤S2和切削步骤S3。

在工件准备步骤S1中，准备工件2。通过对基材21的表面21a热喷镀用于喷镀覆膜22的材料而准备工件2。例如，通过等离子体喷镀进行所述热喷镀。然而，热喷镀的方法不限于此。

在油供给步骤S2中，将油3供给到喷镀覆膜22的凹陷部分。更具体而言，在油供给步骤S2中，将油3供给到喷镀覆膜22的表面处的凹陷，以及存在于喷镀覆膜22中并且与喷镀覆膜22的表面连通的空隙V。图5A为油供给步骤S2中的工件2的示例性截面图。如图5A所示，通过将油3涂布到喷镀覆膜22的表面上并且使涂布的油3渗入喷镀覆膜22的内部(填充与喷镀覆膜22的表面连通的空隙V)，可以将油3供给到喷镀覆膜22中的空隙V中。

用喷镀覆膜22的凹陷部分的油3的供给量除以喷镀覆膜22的表观重量(对喷镀覆膜22的凹陷部分供给的油3的量与喷镀覆膜22的表观重量的比率)而获得的值优选为0.1重量％以上2.7重量％以下。据假定，喷镀覆膜22的表观重量是指包括供给到凹陷部分的油3的重量的喷镀覆膜22的重量。例如，以如下方式测定对喷镀覆膜22的凹陷部分供给的油3的量。首先，使用带锯、切片机等从包含喷镀覆膜22的基材21中干式切削出小片(小片的尺寸例如为1cm×1cm×0.03cm)。应当注意，小片的一部分可包括基材21；然而，包含在小片中的喷镀覆膜22的比率为80体积％以上。小片包括待切削的喷镀覆膜22的表面。小片的形状是长方体形状。然而，待切削的喷镀覆膜22的表面可包括弯曲表面。接下来，在热处理炉中以500℃将小片保持在大气中。然后，通过测定将小片引入热处理炉之前小片的重量和将小片引入热处理炉之后小片的重量之间的差异，对供给到喷镀覆膜22的凹陷部分的油3的供给量进行测定。

图5B为油供给步骤S2中的工件2的另一个示例性截面图。如图5B所示，通过使工件2浸入油3中(通过使喷镀覆膜22浸入油3中)进行油供给步骤S2。

应当注意，为了促进油3向喷镀覆膜22的凹陷部分的供给，希望在减压环境下进行油供给步骤S2；然而，为了简化操作，希望在不减压的情况下(在大气压下)进行油供给步骤S2。因此，对于油3，希望使用在不减压的情况下能够渗入喷镀覆膜22中的油。

油3为起到润滑剂作用的液体的形式。油3的实例包括切削油、液压油和防锈油。

为了促进油3渗入到喷镀覆膜22中，油3在40℃的运动粘度为3mm²/s以上。在这种情况下，油3在不减压的情况下渗入到喷镀覆膜22中。为了抑制油3从喷镀覆膜22的内部泄漏，油3在40℃的运动粘度为43mm²/s以下。油3在40℃的运动粘度优选为3mm²/s以上25mm²/s以下。应当注意，使用振动式粘度计VISCOMATE VM-100A-L(由Sekonic提供)测定油3的运动粘度。

图6为切削步骤S3中的工件2的截面图。如图6所示，在切削步骤S3中，使用切削工具1切削喷镀覆膜22的表面。所述切削为干式切削。干式切削是指在不从外部向切削工具1的切削刃13和工件之间的接触部分供给液体冷却剂的情况下进行的切削。在该切削中，切削工具1的切削深度的量(例如)优选为0.02mm以上1.00mm以下，并且更优选为0.05mm以上0.30mm以下。在该切削中，切削工具1的进给速率(例如)优选为0.03mm/转以上0.30mm/转以下。在该切削中，切削工具1的切削速度(例如)优选为50m/min以上800m/min以下。应当注意，在切削步骤S3中，优选的是向切削刃13供给非活性物质的同时切削喷镀覆膜22。非活性物质的实例包括：二氧化碳(CO₂)、氩(Ar)、氮(N₂)等气体；或干冰粉末。非活性物质可为这些物质的混合物。以上述方式完成了根据实施方案的用于制造部件的方法。

(根据实施方案的用于制造部件的方法的效果)

下文描述根据实施方案的用于制造部件的方法的效果。

如上所述，喷镀覆膜22中存在空隙V。进一步地，喷镀覆膜22具有大的表面粗糙度(表面处存在凹陷)。因此，喷镀覆膜22以与断续切削类似的方式切削。这使得由于在切削刃13和喷镀覆膜22之间的接触造成的切削热引起了切削工具1的大的温度波动(出现以下情况：切削刃13的相邻部分中的一个的温度大幅升高，但是相邻部分中的另一个的温度没有升高太多；切削刃13的一部分的温度在某一时间大幅升高，但是在另一时间没有升高太多；等)。

如果对喷镀覆膜22进行湿式切削(也就是说，如果在切削期间从外部向切削刃13供给水溶性冷却剂)，那么通过水溶性冷却剂使切削工具1突然冷却。因此，如果对喷镀覆膜22进行湿式切削，那么由于水溶性冷却剂导致的突然冷却和由切削热引起的大的温度波动，对切削工具1施加了大的热冲击。作为这种热冲击的结果，切削工具1严重损坏。

如上所述，在根据实施方案的用于制造部件的方法中，通过干式切削的方式进行切削步骤S3。因此，在根据实施方案的用于制造部件的方法中，与湿式切削的情况相比，减小了施加到切削工具上的热冲击。

通常，与湿式切削相比，在干式切削中切削刃13的润滑可能不足。如上所述，在根据实施方案的用于制造部件的方法中，将油3供给到与喷镀覆膜22的表面连通的空隙V中。随着切削的进行，空隙V在切削点处暴露向外部。在这种情况下，填充空隙V的油3流出到切削刃13和工件之间的接触部分，由此润滑切削刃13。因此，在根据实施方案的用于制造部件的方法中，在能够确保切削刃13的润滑的同时进行干式切削。

油3的导热率小于水溶性冷却剂中包含的水的导热率，并且接近喷镀覆膜22的导热率(油3的代表性导热率为约140W/(K·m)，水的导热率为约640W/(K·m)，并且铁(Fe)的导热率为约80W/(K·m))。

因此，从与喷镀覆膜22的表面连通的空隙V流出到切削刃13和工件之间的接触部分的油3不会使切削工具1突然冷却。也就是说，从喷镀覆膜22内部的空隙V流出到切削刃13的附近的油3不会大幅增加对切削工具1的热冲击。

因此，在根据实施方案的用于制造部件的方法中，可在不大幅度增加对切削工具1的热冲击的情况下，确保切削刃13的润滑，由此能够改善切削工具1的工具寿命。

在根据实施方案的用于制造部件的方法中，当通过使喷镀覆膜22浸入油3中从而进行油供给步骤S2时，可将大量的油3供给到喷镀覆膜22的凹陷部分。因此，在这种情况下，切削刃13的润滑效果进一步提高，由此能够改善切削工具1的工具寿命。

通常，具有高硬度的材料具有低的耐冲击性。在根据实施方案的用于制造部件的方法中，如上所述，减小了对切削工具1的热冲击。因此，即使当在由CBN的烧结体构成的基体13a上设置切削刃13时，也不易造成由于切削期间的热冲击引起的切削工具1的破损等。因此，在根据实施方案的用于制造部件的方法中，当在由CBN的烧结体构成的基体13a上设置切削刃13时，切削刃13的硬度增加，由此能够进一步改善切削工具1的工具寿命。

如上所述，在根据实施方案的用于制造部件的方法中，因为进行了干式切削，所以切削工具1的温度易于由于切削而升高。随着温度升高，切削工具1更易于由于切削刃13的材料的氧化而发生磨损。在根据实施方案的用于制造部件的方法中，当在向切削刃13供给非活性物质的同时进行切削时，抑制了切削刃13的材料的氧化。此外，因为抑制了切削刃13的材料的氧化，所以能够防止包含在喷镀覆膜22中的油3被点燃。在非活性物质中，也用于二氧化碳灭火器的二氧化碳在用于油3的防火性方面是优异的。此外，二氧化碳在成本方面也是优异的。因此，优选二氧化碳作为非活性物质。当非活性物质为干冰粉末时，喷镀覆膜22、切削刃13和切削刃13周围的气氛适当地被冷却。这种情况是特别优选的，因为可以在不增加对切削工具的热冲击的情况下提高尺寸精度。应当注意，作为液体非活性物质，可以例举液化碳酸气体和液化氮；然而，它们具有高的冷却能力，因而促进了由于热冲击导致的切削工具的破损。因此，在本实施方案中，非活性物质中不包括这样的液态非活性物质。

随着通过用喷镀覆膜22的凹陷部分的油3的供给量除以喷镀覆膜22的表观重量获得的值变大，油3的冷却效果变强，结果是对切削工具1的热冲击变强。因此，在根据实施方案的用于制造部件的方法中，当用喷镀覆膜22的凹陷部分的油3的供给量除以喷镀覆膜22的表观重量获得的值为0.1重量％以上2.7重量％以下时，能够进一步改善切削工具的工具寿命。

(切削试验结果)

下文描述了进行切削试验从而确认根据实施方案的用于制造部件的方法的效果以及切削试验的结果。

表1和表2中的每一个都示出了用于切削试验的切削工具1和工件2的细节。如表1和表2所示，在样品1至样品10-3的每一个中，在这样的烧结体处形成切削刃13，在该烧结体中，CBN的含量为90体积％、CBN的平均结晶粒径为2μm并且结合剂为钴(Co)化合物。在样品11和样品12的每一个中，在表面设置有TiAN覆膜的烧结体处形成切削刃13，在该烧结体中，CBN的含量为60体积％、CBN的平均结晶粒径为3μm并且结合剂为氮化钛(TiN)。

在样品13和样品14的每一个中，在这样的烧结体处形成切削刃13，在该烧结体中，CBN的含量为60体积％、CBN的平均结晶粒径为3μm并且结合剂为TiN。在样品15中，在表面设置有TiCN覆膜的烧结体处形成切削刃13，在该烧结体中，CBN的含量为60体积％、CBN的平均结晶粒径为3μm并且结合剂为TiN。在样品16中，在表面设置有AlCrN覆膜的烧结体处形成切削刃13，在该烧结体中，CBN的含量为60体积％、CBN的平均结晶粒径为3μm并且结合剂为TiN。

在样品1至样品16的每一个中，喷镀覆膜22由包含0.01重量％的碳的碳钢构成。在样品2、样品9、样品10-1、样品12和样品14至样品16的每一个中，使喷镀覆膜22浸入油3中。在这种情况下，浸渍时间为60秒。在样品3、样品6-1至样品6-4、样品7-1和样品7-2中，将油3涂布到喷镀覆膜22的表面。用于样品2、样品3、样品6-1至样品6-4、样品7-1和样品7-2、样品9、样品10-1、样品12和样品14至样品16的每一个中的油3为防锈油(由Yushiro ChemicalIndustry提供)。防锈油在40℃的运动粘度为5.0mm²/s。应当注意，在样品2、样品3、样品6-1至样品6-4、样品7-1和样品7-2、样品9、样品10-1、样品12和样品14至样品16的每一个中，在大气压下供给油3。在样品8中，将喷镀覆膜22浸入水溶性冷却剂中。

一方面，在样品2、样品3、样品6-2和样品6-3、样品7-1和样品7-2、样品9、样品10-1、样品12和样品14至样品16的每一个中，油3的供给量相对于喷镀覆膜22的表观重量为在0.1重量％以上2.7重量％以下的范围内。另一方面，在样品6-1中，油3的供给量相对于喷镀覆膜22的表观重量大于2.7重量％，并且在样品6-4中，油3的供给量相对于喷镀覆膜22的表观重量小于0.1重量％。应当注意，在样品2、样品3、样品6-1至样品6-4、样品7-1和样品7-2、样品9、样品10-1、样品12和样品14至样品16的每一个中，在大气压下供给油3。

[表2]

表3示出了上述切削试验中的切削条件的细节以及上述切削试验的结果。如表3所示，在样品1至样品3、样品6-1至样品6-4、样品7-1和样品7-2、样品8、样品10-2和样品10-3以及样品11至样品16的每一个中，进行干式切削。在样品4和样品9的每一个中，使用水溶性冷却剂进行切削。通过用20份的水稀释System Cut 96(由Japan Fluid System提供)获得用于样品4和样品9的每一个中的水溶性冷却剂。在样品5和样品10-1的每一个中，向切削刃13的附近供给极微量的雾状的油3的同时进行切削。应当注意，用于样品5和样品10-1的每一个中的油3均为LB-10(由Fuji BC Engineering提供)。

在上述切削试验中，切削速度为200m/min，进给速率为0.1mm/转并且切削深度的量为0.1mm。在上述切削试验中，根据直至从后刀面侧测量的缺损宽度变得大于100μm时的切削距离评价各切削工具1的工具寿命。

如表3所示，样品1的工具寿命为0.6km。样品2的工具寿命为3.4km。样品3的工具寿命为2.5km。样品4的工具寿命为0.2km。样品5的工具寿命为0.5km。样品6-1的工具寿命为0.6km。样品6-2的工具寿命为2.4km。样品6-3的工具寿命为1.5km。样品6-4的工具寿命为0.6km。样品7-1的工具寿命为4.0km。样品7-2的工具寿命为4.4km。

样品8的工具寿命为0.4km。样品9的工具寿命为0.3km。样品10-1的工具寿命为0.5km。样品10-2的工具寿命为0.5km。样品10-3的工具寿命为0.5km。样品11的工具寿命为0.2km。样品12的工具寿命为1.5km。样品13的工具寿命为0.2km。样品14的工具寿命为1.2km。样品15的工具寿命为1.3km。样品16的工具寿命为1.4km。

样品2、样品3、样品6-1至样品6-4和样品8的工具寿命比样品4、样品5、样品9和样品10-1的工具寿命长。鉴于该比较结果，实验表明根据实施方案的用于制造部件的方法，通过进行干式切削改善了切削工具1的工具寿命。

样品2、样品3、样品6-2、样品6-3和样品8的工具寿命比样品1的工具寿命长。样品12的工具寿命比样品11的工具寿命长。样品14的工具寿命比样品13的工具寿命长。鉴于这些比较结果，实验表明根据实施方案的用于制造部件的方法，通过向喷镀覆膜22的凹陷部分供给相对于喷镀覆膜22的表观重量为0.1重量％以上2.7重量％以下的油3，改善了切削工具1的工具寿命。

样品2的工具寿命比样品3的工具寿命长。鉴于该比较结果，实验表明通过使喷镀覆膜22浸入油3中，切削工具1的工具寿命进一步改善。样品7-1和样品7-2的工具寿命比样品2的工具寿命长。鉴于该比较结果，实验表明通过在向切削刃13供给CO₂的同时进行切削，改善了工具寿命。样品7-2的工具寿命比样品7-1的工具寿命长。鉴于该比较结果，实验表明通过在向切削刃13供给干冰粉末的同时进行切削，进一步改善了工具寿命。

应当注意，当在将作为非活性物质引入的气体从CO₂分别变为Ar和N₂的同时以与用于样品7-1的相同的方式进行切削试验时，确认了在使用非活性物质的气体的各种情况下，呈现出与样品7-1的结果相似的结果。

在本文中公开的实施方案在任何方面都是说明性的而非限制性的。本发明的范围由权利要求的权项限定而不是由上述实施方案限定，并且旨在包括在与权利要求的权项等同的范围和含义内的任何修改。

附图标记列表

1：切削工具；1a：基材；1b：切削刃尖端；11：前刀面；12：后刀面；13：切削刃；13a：基体；13b：覆层；2：工件；21：基材；21a：表面；22：喷镀覆膜；3：油；S1：工件准备步骤；S2：油供给步骤；S3：切削步骤；V：空隙。