阅读说明：本技术 一种双螺杆转子及膨胀机、压缩机 (Double-screw rotor, expander and compressor ) 是由 李丹童 何志龙 韦炜 林栋� 邢子文 于 2019-11-01 设计创作，主要内容包括：一种双螺杆转子及膨胀机、压缩机,转子包括在转动过程中能够实现相互啮合的阳转子和阴转子；阳转子型线与阴转子型线中的线段A<Sub>i</Sub>A<Sub>i+1</Sub>与线段B<Sub>i</Sub>B<Sub>i+1</Sub>(i＝1,2,3,4,5,6,7,8,9)进行啮合；组合成的阳转子型线与阴转子型线各自相邻曲线段交点处连续且斜率连续；按照阴阳转子型线的齿数n<Sub>1</Sub>、n<Sub>2</Sub>分别进行重复旋转生成<Image he="119" wi="169" file="DDA0002257959570000011.GIF" imgContent="drawing" imgFormat="GIF" orientation="portrait" inline="no"></Image>条单齿齿形,并依次首尾连接而生成完整的阴阳转子型线。本发明双螺杆转子相比传统型线转子能够实现传力齿与密封齿的分别设计,有效提高转子的耐磨性与效率,改善双螺杆膨胀机及压缩机的综合性能。(A double-screw rotor, an expander and a compressor are provided, wherein the rotor comprises a male rotor and a female rotor which can realize mutual meshing in the rotating process; line segment A in male and female rotor profiles i A i+1 And line segment B i B i+1 (i ═ 1,2,3,4,5,6,7,8,9) for meshing; the intersection points of the adjacent curve sections of the combined male rotor molded line and the female rotor molded line are continuous and have continuous slopes; number of teeth n according to the profile of the male-female rotor 1 、n 2 Respectively performing repeated rotation generation A single-tooth-shaped strip, which are connected end to end in turn to form a complete femaleThe male rotor profile. Compared with the traditional molded line rotor, the double-screw rotor disclosed by the invention can realize the respective design of the force transmission teeth and the sealing teeth, effectively improve the wear resistance and efficiency of the rotor, and improve the comprehensive performance of the double-screw expander and the compressor.)

一种双螺杆转子及膨胀机、压缩机

技术领域

本发明属于机械工程设计领域，具体涉及一种双螺杆转子及膨胀机、压缩机。

背景技术

双螺杆膨胀机是一种容积式回转机械，多用于热能的回收利用。它继承了回转机械寿命长，运转可靠，振动小，噪音低，工作平稳，无喘振现象等诸多优点，同时具有无气阀等易损件，强制吸排气，加工简单等特点，是中低温余热回收利用机组膨胀机的主要类型。

双螺杆膨胀机的核心部件为两个转子，转子型线的选取决定了转子的结构，从而影响着压缩机的整体运行性能，对转子的优化设计也是制造高性能双螺杆膨胀机的关键技术。传统的双螺杆膨胀机通过反转双螺杆压缩机改装完成。然而对于接触式双螺杆转子而言，由于膨胀机与压缩机两者的阴阳转子运转方向完全相反，导致膨胀机的转子受力点位于螺杆上部，压缩机的转子受力点位于螺杆下部，而双螺杆转子的上部型线作为密封作用，不宜传递力，从而会造成螺杆膨胀机转子上部型线的磨损，因此会对其性能造成影响。

发明内容

本发明的目的在于针对上述现有技术中螺杆膨胀机转子上部型线磨损的问题，提供一种双螺杆转子及膨胀机、压缩机，兼顾转子的密封与受力性能，提高转子的耐磨性与效率。

为了实现上述目的，本发明有如下的技术方案：

一种双螺杆转子，包括在转动过程中能够实现相互啮合的阳转子和阴转子；阳转子型线的单齿齿形A₁A₂A₃A₄A₅A₆由首尾依次连接的齿根圆弧段A₁A₂，圆弧包络线段A₂A₃，圆弧段A₃A₄，圆弧段A₄A₅以及圆弧包络线段A₅A₆组成，其相邻的单齿齿形A₆A₇A₈A₉A₁₀由首尾依次连接的齿根圆弧段A₆A₇，圆弧包络线段A₇A₈，圆弧段A₈A₉以及点啮合外摆线段A₉A₁₀组成；阴转子型线的单齿齿形B₁B₂B₃B₄B₅B₆由首尾依次连接的齿顶圆弧段B₁B₂，圆弧段B₂B₃，圆弧包络线段B₃B₄，圆弧包络线段B₄B₅以及圆弧段B₅B₆组成，其相邻的单齿齿形B₆B₇B₈B₉B₁₀由首尾依次连接的齿顶圆弧段B₆B₇，圆弧段B₇B₈，圆弧包络线段B₈B₉以及点啮合外摆线段B₉B₁₀组成；型线中的线段A_iA_i+1与线段B_iB_i+1(i＝1,2,3,4,5,6,7,8,9)进行啮合；组合成的阳转子型线A₁A₂A₃A₄A₅A₆A₇A₈A₉的相邻曲线段交点处连续且斜率连续，组合成的阴转子型线B₁B₂B₃B₄B₅B₆B₇B₈B₉B₁₀的相邻曲线段交点处连续且斜率连续；按照阴阳转子型线的齿数n₁、n₂分别进行重复旋转生成

条单齿齿形，并依次首尾连接而生成完整的阴阳转子型线。

阴转子型线的齿顶圆半径为r_f，齿根圆弧段A₁A₂的参数方程为：

其中，阳转子型线原点为O_m，阴转子型线原点为O_f，两转子中心距O_mO_f为c；

∠A₁O_mA₂为可设计变量；

阳转子型线的圆弧包络线段A₂A₃与阴转子型线的圆弧段B₂B₃相啮合；

圆弧包络线段A₂A₃的参数方程表示为：

带入圆弧段B₂B₃的参数方程：

可得，

其中，阳转子齿数为n₁，阴转子齿数为n₂，阴转子齿顶圆半径为r_f；

α与θ的关系由啮合定理推出，表示为：

其中，参数

的几何含义为圆弧段B₂B₃的半径，为可设计变量；参数由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出。

阳转子齿顶圆半径为r_m，阳转子型线的圆弧段A₃A₄的参数方程为：

其中，参数

的几何含义为圆弧段A₃A₄的半径，为可设计变量；参数

由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出；

阳转子型线的圆弧段A₄A₅的参数方程为：

其中，参数

的几何含义为圆弧段A₄A₅的半径，为可设计变量；参数

由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出；

阳转子型线的圆弧包络线段A₅A₆与圆弧段B₅B₆相啮合；

圆弧包络线段A₅A₆的参数方程表示为：

阳转子型线原点为O_m，阴转子型线原点为O_f，两转子中心距O_mO_f为c；

带入圆弧段B₅B₆的参数方程：

可得，

其中，阳转子齿数为n₁，阴转子齿数为n₂，阴转子齿顶圆半径为r_f；

α与θ的关系由啮合定理推出，表示为：

其中，参数的几何含义为圆弧段B₅B₆的半径，为可设计变量；参数

由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出。

阳转子型线的齿根圆弧段A₆A₇的参数方程为：

式中的

其中∠A₁O_mA₆，∠A₇O_mA₁₀在其他曲线段求解完毕后给出。

阳转子型线的圆弧包络线段A₇A₈与圆弧段B₇B₈相啮合；

圆弧包络线段A₇A₈的参数方程表示为：

阳转子型线原点为O_m，阴转子型线原点为O_f，两转子中心距O_mO_f为c；

带入圆弧段B₇B₈的参数方程：

可得，

其中，其中，阳转子齿数为n₁，阴转子齿数为n₂，阴转子齿顶圆半径为r_f；

α与θ的关系由啮合定理推出，表示为：

其中，参数

的几何含义为圆弧段B₇B₈的半径，为可设计变量；参数

由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出。

阳转子型线的圆弧段A₈A₉的参数方程为：

其中，参数

的几何含义为圆弧段A₈A₉的半径，为可设计变量；参数

由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出；

阳转子型线的点啮合外摆线段A₉A₁₀与点B₁₀相啮合，其参数方程为：

其中，阳转子齿顶圆半径为r_m，阳转子型线原点为O_m，阴转子型线原点为O_f，两转子中心距O_mO_f为c，阳转子齿数为n₁，阴转子齿数为n₂，

参数

由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出。

阳转子型线的齿顶圆半径为r_m，齿顶圆弧段B₁B₂的参数方程为：

其中

阳转子齿数为n₁，阴转子齿数为n₂，阴转子齿顶圆半径为r_f；

阳转子型线原点为O_m，阴转子型线原点为O_f，两转子中心距O_mO_f为c；

阴转子型线的圆弧段B₂B₃与圆弧包络线段A₂A₃相啮合；

圆弧段B₂B₃的参数方程表示为：

其中参数

的几何含义为圆弧段B₂B₃的半径，为可设计变量；参数

由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出。

阴转子型线的圆弧包络线段B₃B₄与圆弧段A₃A₄相啮合；

圆弧包络线段B₃B₄参数方程表示为：

带入圆弧弧段A₃A₄的参数方程：

可得，

其中，阳转子型线原点为O_m，阴转子型线原点为O_f，两转子中心距O_mO_f为c；阳转子齿数为n₁，阴转子齿数为n₂，阳转子齿顶圆半径为r_m，α与θ的关系由啮合定理推出，表示为：

其中参数的几何含义为圆弧段A₃A₄的半径，为可设计变量；参数

由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出；

阴转子型线的圆弧包络线段B₄B₅与圆弧段A₄A₅相啮合；

圆弧包络线段B₄B₅的参数方程表示为：

带入圆弧段A₄A₅的参数方程：

可得，

其中，α与θ的关系由啮合定理推出，表示为：

其中参数

的几何含义为圆弧段A₄A₅的半径，为可设计变量；参数由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出。

阴转子型线的圆弧段B₅B₆的参数方程为：

其中阴转子齿顶圆半径为r_f；参数

的几何含义为圆弧段B₅B₆的半径，为可设计变量；参数

由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出；

阴转子型线的齿顶圆弧段B₆B₇的参数方程为：

其中，阳转子型线原点为O_m，阴转子型线原点为O_f，两转子中心距O_mO_f为c；

阴转子型线的圆弧段B₇B₈与圆弧包络线段A₇A₈相啮合，其参数方程表示为：

其中参数

的几何含义为圆弧段B₇B₈的半径，为可设计变量；参数

由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出。

阴转子型线的圆弧包络线段B₈B₉与圆弧段A₈A₉相啮合；

圆弧包络线段B₈B₉的参数方程表示为：

带入圆弧弧段A₈A₉的参数方程：

可得，

其中，α与θ的关系由啮合定理推出，表示为：

其中参数的几何含义为圆弧段A₈A₉的半径，为可设计变量；参数

由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出；

阴转子型线的点啮合摆线段B₉B₁₀与点A₉相啮合；

点啮合摆线段B₉B₁₀参数方程表示为：

其中参数

阳转子型线原点为O_m，阴转子型线原点为O_f，两转子中心距O_mO_f为c；阳转子齿数为n₁，阴转子齿数为n₂，阳转子齿顶圆半径为r_m，参数

由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出。

本发明还提供了一种双螺杆膨胀机和双螺杆压缩机，具有所述的双螺杆膨胀机转子。

相较于现有技术，本发明具有如下的有益效果：

传统双螺杆转子运行时，阳转子齿形上半部分与阴转子齿形上半部分相互啮合，同时起到密封与传递力的作用，但是由于原始转子结构的型线上半部分并不适宜传递力矩，容易造成螺杆磨损，从而影响螺杆转子的工作效率、可靠性与寿命等性能。本发明能够实现传力齿与密封齿的分开设计，转子型线中的线段A_iA_i+1与线段B_iB_i+1互相啮合，从而有效的提高转子的耐磨性以及工作效率，提高了双螺杆膨胀机及压缩机的综合性能。

附图说明

图1原始转子型线示意图；

图2采用原始转子型线的双螺杆压缩机转子运行示意图；

图3采用原始转子型线的双螺杆膨胀机转子运行示意图；

图4本发明4/6齿转子型线示意图；

图5采用本发明转子型线的4/6齿双螺杆膨胀机转子运行示意图。

具体实施方式

下面结合附图对本发明做进一步的详细说明。

参见图1，在原始双螺杆转子型线中，左侧阳转子型线A₁A₂A₃A₄A₅为单齿齿形，单齿齿形A₁A₂A₃A₄A₅绕阳转子型线原点O_m旋转

后再与齿形A₁A₂A₃A₄A₅首尾相连，如此重复n₁次后便形成了左侧阳转子型线，其中n₁表示其齿数，在图1中n₁取为4。同样，右侧阴转子型线同样由单齿齿形B₁B₂B₃B₄B₅唯一决定。在原始齿形中，A₁A₂A₃A₄A₅由圆弧段A₁A₂，圆弧包络线段A₂A₃，圆弧段A₃A₄，外摆线段A₄A₅组成，B₁B₂B₃B₄B₅由圆弧段B₁B₂，圆弧段B₂B₃，圆弧包络线段B₃B₄，点啮合外摆线段B₄B₅组成。阳转子的外径由r_m表示，对应的节圆半径由r_pm表示，阴转子外径由r_f表示，对应的节圆半径由r_pf表示，两转子中心距O_mO_f为c，型线中r_f＝r_pf。该类型线由参数O_mO_f，n₁，n₂，r_m，圆弧段A₃A₄的半径，圆弧段B₂B₃的半径唯一决定。

如图2所示，原始型线作为双螺杆压缩机转子型线运行时，阳转子齿形上半部分A₄A₅与阴转子齿形上半部分B₄B₅相互啮合，密封两相邻的工作腔，阳转子齿形下半部分A₂A₃A₄与阴转子齿形下半部分B₂B₃B₄相互啮合，传递力矩。而如图3所示，原始型线作为双螺杆膨胀机转子型线运行时，阳转子齿形上半部分A₄A₅与阴转子齿形上半部分B₄B₅相互啮合，同时起到密封与传递力的作用，由于原始型线上半部分并不适宜传递力矩，易造成螺杆磨损，从而影响螺杆转子的工作效率，可靠性与寿命等性能。

为了解决原始转子型线作为膨胀机使用时的磨损问题，将图1中原始转子型线处于啮合状态的阳转子单齿齿形A₁A₂A₃A₄A₅与阴转子单齿齿形B₁B₂B₃B₄B₅分别修正为如图4所示的阳转子单齿齿形A₁A₂A₃A₄A₅A₆与阴转子单齿齿形B₁B₂B₃B₄B₅B₆。

图4中本发明的双螺杆膨胀机左侧阳转子型线的单齿齿形A₁A₂A₃A₄A₅A₆由首尾依次连接的齿根圆弧段A₁A₂，圆弧包络线段A₂A₃，圆弧段A₃A₄，圆弧段A₄A₅，圆弧包络线段A₅A₆组成。双螺杆膨胀机左侧阳转子与单齿齿形A₁A₂A₃A₄A₅A₆相邻的单齿齿形A₆A₇A₈A₉A₁₀由首尾依次连接的齿根圆弧段A₆A₇，圆弧包络线段A₇A₈，圆弧段A₈A₉，点啮合外摆线段A₉A₁₀组成。

图4中本发明的双螺杆膨胀机右侧阴转子型线的单齿齿形B₁B₂B₃B₄B₅B₆由首尾依次连接的齿顶圆弧段B₁B₂，圆弧段B₂B₃，圆弧包络线段B₃B₄，圆弧包络线段B₄B₅，圆弧段B₅B₆组成。双螺杆膨胀机右侧阴转子型线的单齿齿形B₆B₇B₈B₉B₁₀由首尾依次连接的齿顶圆弧段B₆B₇，圆弧段B₇B₈，圆弧包络线段B₈B₉，点啮合外摆线段B₉B₁₀组成。

本发明阴阳转子型线，在转动啮合过程中，可以实现正确的啮合，线段A_iA_i+1与线段B_iB_i+1(i＝1,2,3,4,5,6,7,8,9)进行啮合。阴阳转子型线形状由O_mO_f的中心距c，阳转子齿数n₁，阴转子齿数n₂，阳转子齿顶圆半径r_m，阴转子齿顶圆半径r_f，齿根圆弧段A₁A₂的中心转角∠A₁O_mA₂及圆弧段B₂B₃、A₃A₄、A₄A₅、B₅B₆、B₇B₈、A₈A₉的半径唯一决定。

阴转子型线的齿顶圆半径为r_f，左侧阳转子型线齿根圆弧段A₁A₂的参数方程为：

其中∠A₁O_mA₂为可设计变量。

左侧阳转子型线的圆弧包络线段A₂A₃与圆弧段B₂B₃相啮合，其参数方程可表示为：

带入圆弧段B₂B₃的参数方程：

可得，

其中，α与θ的关系可由啮合定理推出，表示为：

其中，参数

的几何含义为圆弧段B₂B₃的半径，为可设计变量。参数可由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出。

左侧阳转子型线的圆弧段A₃A₄的参数方程为：

其中，参数

的几何含义为圆弧段A₃A₄的半径，为可设计变量。参数

可由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出。

左侧阳转子型线的圆弧段A₄A₅的参数方程为：

其中，参数

的几何含义为圆弧段A₄A₅的半径，为可设计变量。参数可由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出。

左侧阳转子型线的圆弧包络线段A₅A₆与圆弧段B₅B₆相啮合，其参数方程可表示为：

带入圆弧段B₅B₆的参数方程：

可得，

其中，α与θ的关系可由啮合定理推出，表示为：

其中，参数的几何含义为圆弧段B₅B₆的半径，为可设计变量。参数

可由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出。

左侧阳转子型线的齿根圆弧段A₆A₇的参数方程为：

其中

其中∠A₁O_mA₆，∠A₇O_mA₁₀可在其他曲线段求解完毕后给出。

左侧阳转子型线的圆弧包络线段A₇A₈与圆弧段B₇B₈相啮合，其参数方程可表示为：

带入圆弧段B₇B₈的参数方程：

可得，

其中，α与θ的关系可由啮合定理推出，表示为：

其中，参数

的几何含义为圆弧段B₇B₈的半径，为可设计变量。参数

可由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出。

左侧阳转子型线的圆弧段A₈A₉的参数方程为：

其中，参数

的几何含义为圆弧段A₈A₉的半径，为可设计变量。参数

可由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出。

左侧阳转子型线的点啮合外摆线段A₉A₁₀与点B₁₀相啮合，其参数方程为：

其中，

参数可由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出。

本发明左侧阳转子型线A₁A₂A₃A₄A₅A₆A₇A₈A₉的相邻曲线段交点处连续且斜率连续。

阳转子型线的齿顶圆半径为r_m，右侧阴转子型线齿顶圆弧段B₁B₂的参数方程为：

其中

右侧阴转子型线的圆弧段B₂B₃与圆弧包络线段A₂A₃相啮合，其参数方程可表示为：

其中参数

的几何含义为圆弧段B₂B₃的半径，为可设计变量。参数

可由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出。上述方程中的参数与圆弧包络线段A₂A₃的同名参数为同一参数。

右侧阴转子型线的圆弧包络线段B₃B₄与圆弧段A₃A₄相啮合，其参数方程可表示为：

带入圆弧弧段A₃A₄的参数方程：

可得，

其中，α与θ的关系可由啮合定理推出，表示为：

其中参数的几何含义为圆弧段A₃A₄的半径，为可设计变量。参数

可由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出。上述方程中的参数与圆弧段A₃A₄的同名参数为同一参数。

右侧阴转子型线的圆弧包络线段B₄B₅与圆弧段A₄A₅相啮合，其参数方程可表示为：

带入圆弧段A₄A₅的参数方程：

可得，

其中，α与θ的关系可由啮合定理推出，表示为：

其中参数

的几何含义为圆弧段A₄A₅的半径，为可设计变量。参数

可由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出。上述方程中的参数与圆弧段A₄A₅的同名参数为同一参数。

右侧阴转子型线的圆弧段B₅B₆的参数方程为：

其中参数的几何含义为圆弧段B₅B₆的半径，为可设计变量。参数

可由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出。上述方程中的参数与圆弧包络线段A₅A₆的同名参数为同一参数。

右侧阴转子型线的齿顶圆弧段B₆B₇的参数方程为：

其中

右侧阴转子型线的圆弧段B₇B₈与圆弧包络线段A₇A₈相啮合，其参数方程可表示为：

其中参数

的几何含义为圆弧段B₇B₈的半径，为可设计变量。参数

可由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出。上述方程中的参数与圆弧包络线段A₇A₈的同名参数为同一参数。

右侧阴转子型线的圆弧包络线段B₈B₉与圆弧段A₈A₉相啮合，其参数方程可表示为：

带入圆弧弧段A₈A₉的参数方程：

可得，

其中，α与θ的关系可由啮合定理推出，表示为：

其中参数

的几何含义为圆弧段A₈A₉的半径，为可设计变量。参数可由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出。

上述方程中的参数与圆弧段A₈A₉的同名参数为同一参数。

右侧阴转子型线的点啮合摆线段B₉B₁₀与点A₉相啮合，其参数方程可表示为：

其中参数

参数

可由求取完所有曲线段后，利用相邻曲线段交点处连续且斜率连续这一几何条件求出。上述方程中的参数与圆弧段B₈B₉的同名参数为同一参数。

本发明右侧阴转子型线B₁B₂B₃B₄B₅B₆B₇B₈B₉B₁₀的相邻曲线段交点处连续且斜率连续。

本发明双螺杆转子型线的单齿齿形独立参数有中心距c，阳转子齿数n₁，阴转子齿数n₂，阳转子齿顶圆半径r_m，阴转子齿顶圆半径r_f，圆弧段A₃A₄的半径

圆弧段A₄A₅的半径

圆弧段B₂B₃的半径

圆弧段B₅B₆的半径

圆弧段A₈A₉的半径

圆弧段B₇B₈的半径

圆弧段A₁A₂对应的中心转角∠A₁O_mA₂。双螺杆阴阳转子型线按照阴阳转子型线的齿数n₁、n₂分别进行重复旋转生成

条上述齿形，并依次首尾连接而生成。

本发明转子型线的设计过程如下：

1、由体积大小与抽气速率优选中心距c，阳转子齿数n₁，阴转子齿数n₂，阳转子齿顶圆半径r_m，阴转子齿顶圆半径r_f，齿根圆弧段A₁A₂的中心转角∠A₁O_mA₂。

2、由螺杆密封性要求优选圆弧段B₂B₃、A₃A₄、A₄A₅、B₅B₆的半径

3、由螺杆受力性能要求优选圆弧段B₇B₈、A₈A₉的半径

3、利用上述优选参数进行曲线的求解。

本发明的双螺杆转子通过型线设计，可以实现传力齿与密封齿的分开设计，从而有效的提高转子的耐磨性与效率，提高双螺杆膨胀机及压缩机的综合性能。

以上所述仅仅是本发明的较佳实施例，并不用以对本发明的技术方案进行任何限制，本领域技术人员应当理解的是，在不脱离本发明精神和原则的条件下，该技术方案还可以进行若干简单的修改和替换，这些修改和替换也均会落入权利要求所划定的保护范围之内。