一种湿法炼锌中上清液深度净化除镉钴的方法
阅读说明：本技术 一种湿法炼锌中上清液深度净化除镉钴的方法 (Method for deep purification and cadmium and cobalt removal of supernatant in zinc hydrometallurgy ) 是由 袁武 张鸿烈 杨斌 段宏志 胡伟 杜虎忠 马菲菲 江建新 崔耀 于 2019-08-23 设计创作，主要内容包括：本发明的目的是提供一种湿法炼锌中上清液深度净化除镉钴的方法,包括：一段净化除铜镉、二段净化除镉、三段净化除镉、钴和四段冷却沉降。本发明的方法优异的深度除镉钴效率,由于反应温度较常规工艺低,因此蒸汽消耗量少,成本低,净化剂用量少、利用率高、成本低廉,反应过程稳定性好,不会出现镉、钴杂质复溶现象,产生的钴渣渣量少,钴含量较高,对后续资源化利用十分有利,净化过程中锌粉单耗显著下降,不产生二次污染。(The invention aims to provide a method for deep purification and cadmium and cobalt removal of supernatant in zinc hydrometallurgy, which comprises the following steps: first-stage purification for removing copper and cadmium, second-stage purification for removing cadmium, third-stage purification for removing cadmium and cobalt, and fourth-stage cooling and settling. The method has excellent deep cadmium and cobalt removal efficiency, and has the advantages of low steam consumption, low cost, low purifying agent consumption, high utilization rate, low cost, good stability in the reaction process, no re-dissolution of cadmium and cobalt impurities, low cobalt slag amount, high cobalt content, contribution to subsequent resource utilization, obvious reduction of zinc powder consumption in the purification process and no secondary pollution because of low reaction temperature compared with the conventional process.)
技术领域
本发明属于湿法炼锌行业中上清液净化技术领域，具体涉及一种湿法炼锌中上清液深度净化除镉钴的方法。
背景技术
目前国内外湿法炼锌行业中上清液净化除镉钴工艺主要有锌粉置换（加添加剂）法、β-奈酚净化法、黄药净化法，其中锌粉置换（加锑盐）法是目前应用最多的除镉钴工艺，但市售的锌精矿中杂质含量越来越高，传统净化方法难以实现中上清液净化过程中镉钴杂质深度净化，同时生产成本居高不下。
净化是湿法炼锌工艺中处于浸出和电解之间的一个重要工序。国内外多数冶炼厂普遍采用锌粉置换（加锑盐）净化工艺，一段低温（50-60℃）除铜、镉，二段高温（80℃以上）除钴、镍，三段中温（60-70℃）除残镉，该工艺反应过程中需保持较高的温度并加入过量的锌粉，以提高净化深度和净化效率，但是在中上清液体含钴较高（＞40mg/L）时，存在锌粉耗量大、工艺稳定性欠佳、生产成本高、额外带入杂质锑、难以实现深度除钴、尚需进行残留镉的后续处理、工作环境较差等弊端，且净化过程中会产生剧毒AsH3气体，对操作人员的身体有极大地危害。
针对湿法炼锌硫酸锌溶液除钴问题，专利CN102839284B提出一种从高钴硫酸锌溶液净化除镉钴的工艺，除镉钴采用锌粉，锌粉耗量大，成本高。申请号201610148339.5提出向硫酸锌溶液中加入含90%金属锰的锰基合金粉，一步脱除硫酸锌溶液中的铜、镉、钴、镍等杂质专利；CN106893872B提出一种三段净化工艺，所用净化剂为含锰30-49%的合金粉。大量的锰离子进入硫酸锌溶液系统中会影响锌电解电效。专利CN105483376A以甘氨酸制得除钴剂A和以亚硝酸钠制得除钴剂B，以除钴剂A和B的混合物作为除钴剂，该方法所加亚硝酸钠为钴和铁浓度的2-4倍，导致系统中硝酸根离子积累，造成主系统阳极板腐蚀。
发明内容
本发明的目的是提供一种湿法炼锌中上清液深度净化除镉钴的方法，以解决中上清液镉钴深度净化过程中锌粉消耗量大、系统不稳定、镉钴频繁复溶、过滤困难、生产成本高、生产环境差等问题。
为了达到上述目的，本发明采用的技术方案为：
一种湿法炼锌中上清液深度净化除镉钴的方法，包括如下步骤：
（1）一段净化除铜镉：主要目的是利用锌粉置换原理除去中上清液中大部分的铜和镉，得到铜镉渣；
将湿法炼锌中上清液泵入一段净化槽，加入锌粉进行反应，将反应完成后的矿浆固液分离，滤渣为铜镉渣，滤液为一段净化滤液，测定一段净化滤液中Cd的含量，一段净化滤液的控制指标为Cd≤100mg/L；
（2）二段净化除镉：利用锌粉置换原理进一步除镉，得到镉渣；
一段净化滤液泵入二段净化槽，加入锌粉进行反应，将反应完成后的矿浆固液分离，滤渣为镉渣，滤液为二段净化滤液，测定二段净化滤液中Co和Cd的含量，二段净化滤液控制指标为Cd≤20mg/L；
（3）三段净化除镉、钴：利用净化剂和活化剂实现镉钴深度净化，杜绝镉钴复溶，避免合金锌粉深度除镉钴时锌粉消耗量大、利用率低、渣量大、过滤困难、劳动强度大等弊端；
二段净化滤液加热至70-85℃后进入三段净化槽，搅拌反应，根据步骤（2）中测定的二段净化滤液中Cd的含量计算净化剂用量：温度较常规工艺温度要求低，蒸汽消耗量少；
每小时净化剂用量=(Co2+/59+Cd2+/112)×C1×R1×L；
其中，Co2+：二段净化滤液中钴含量（mg/L）；Cd2+：二段净化滤液中镉含量（mg/L）；C1：净化剂相对原子质量；R1：反应系数，2≤R1≤8；L：三段净化开车流量；本发明采用的净化剂是一种广谱重金属沉淀剂，能与硫酸锌溶液中的各类重金属离子（如铜、镉、钴、镍、锌等）发生反应生成螯合盐沉淀，在深度除镉、钴的同时，亦可深度脱出溶液中残留铜、镍等其它杂质，显著提高硫酸锌溶液除杂效果；
根据步骤（2）中测定的净化滤液中Co的含量计算活化剂用量：
每小时活化剂用量=Co2+/59×C2×R2×L；
其中，Co2+：二段净化滤液中钴含量（mg/L）；C2：活化剂相对分子质量；R2：系数，0.5≤R2≤2；L：三段净化开车流量；本发明采用的活化剂能与钴离子形成钴络合物，使二价钴离子被氧化为三价钴离子，三价钴离子与净化剂形成溶度积更小、更稳定的螯合沉淀物，实现钴离子的深度脱出，可以将钴含量由50-90mg/L降至0.3mg/l以下，以满足24h、48h电解要求；
将净化剂和活化剂加入工业用水配成10-30%浓度溶液后均匀加入三段净化槽中进行反应，反应完成后的矿浆固液分离，滤渣为钴渣，滤液为三段滤液，三段滤液控制指标为Cd≤0.5mg/L，Co≤0.5mg/L，其它金属离子含量符合锌电积要求；
（4）四段冷却沉降：对三段净化滤液冷却沉降，避免试剂过量对后续电解系统的影响；
将三段滤液冷却至60-70℃，冷却完成后泵入浓密机，得到的上清液即为新液。
为了进一步实现本发明，步骤（1）中所述反应的酸度控制在pH4.5-5.5，反应温度控制在60-70℃，锌粉加入量为0.5-5kg/m³，搅拌转速为76-85转/min，反应时间为1.5-2h。
为了进一步实现本发明，步骤（2）中所述反应的酸度pH4.5-5.5，反应温度控制在60-70℃，锌粉加入量为0.5-2.0kg/m³，搅拌转速为76-85转/min，反应时间为1.0-1.5h。
为了进一步实现本发明，步骤（3）中所述搅拌反应的转速控制在76-85转/min，反应温度控制在70-85℃，控制反应时间1-1.5h。
为了进一步实现本发明，步骤（3）中所述净化剂为不同碳链取代基的硫代氨基甲酸碱金属盐类。
为了进一步实现本发明，步骤（3）中所述净化剂为二甲基二硫代氨基甲酸钠、二甲基二硫代氨基甲酸钾、二甲基二硫代氨基甲酸锌、二乙基二硫代氨基甲酸钠、二乙基二硫代氨基甲酸钾或二乙基二硫代氨基甲酸锌。
为了进一步实现本发明，步骤（3）中所述净化剂为二甲基二硫代氨基甲酸钠。
为了进一步实现本发明，步骤（3）中所述活化剂为亚硝酸碱金属盐类。
为了进一步实现本发明，步骤（3）中所述活化剂为亚硝酸钠、亚硝酸钾中的一种或两种的混合物。
为了进一步实现本发明，步骤（3）中所述活化剂为亚硝酸钠。
本发明相较于现有技术的有益效果为：
本发明的方法优异的深度除镉钴效率，由于反应温度较常规工艺低，因此蒸汽消耗量少，成本低，净化剂用量少、利用率高、成本低廉，反应过程稳定性好，不会出现镉、钴杂质复溶现象，产生的钴渣渣量少，钴含量较高，对后续资源化利用十分有利，净化过程中锌粉单耗显著下降，不产生二次污染。
具体实施方式
下面结合具体实施方式对本发明做进一步说明。
一种湿法炼锌中上清液深度净化除镉钴的方法，包括如下步骤：
（1）一段净化除铜镉：
将湿法炼锌中上清液泵入一段净化槽，加入锌粉进行反应，反应的酸度控制在pH4.5-5.5，反应温度控制在60-70℃，锌粉加入量为0.5-5kg/m³，搅拌转速为76-85转/min，反应时间为1.5-2h，将反应完成后的矿浆固液分离，滤渣为铜镉渣，滤液为一段净化滤液，测定一段净化滤液中Cd的含量，一段净化滤液的控制指标为Cd≤100mg/L；
（2）二段净化除镉：
一段净化滤液泵入二段净化槽，加入锌粉进行反应，反应的酸度pH4.5-5.5，反应温度控制在60-70℃，锌粉加入量为0.5-2.0kg/m³，搅拌转速为76-85转/min，反应时间为1.0-1.5h，将反应完成后的矿浆固液分离，滤渣为镉渣，滤液为二段净化滤液，测定二段净化滤液中Co和Cd的含量，二段净化滤液控制指标为Cd≤20mg/L；
（3）三段净化除镉、钴：
二段净化滤液加热至70-85℃后进入三段净化槽，搅拌反应，搅拌反应的转速控制在76-85转/min，反应温度控制在70-85℃，控制反应时间1-1.5h，根据步骤（2）中测定的二段净化滤液中Cd的含量计算净化剂用量：
每小时净化剂用量=(Co2+/59+Cd2+/112)×C1×R1×L；
其中，Co2+：二段净化滤液中钴含量（mg/L）；Cd2+：二段净化滤液中镉含量（mg/L）；C1：净化剂相对原子质量；R1：反应系数，2≤R1≤8；L：三段净化开车流量；
根据步骤（2）中测定的净化滤液中Co的含量计算活化剂用量：
每小时活化剂用量=Co2+/59×C2×R2×L；
其中，Co2+：二段净化滤液中钴含量（mg/L）；C2：活化剂相对分子质量；R2：系数，0.5≤R2≤2；L：三段净化开车流量；
将净化剂和活化剂加入工业用水配成10-30%浓度溶液后均匀加入三段净化槽中进行反应，反应完成后的矿浆固液分离，滤渣为钴渣，滤液为三段滤液，三段滤液控制指标为Cd≤0.5mg/L，Co≤0.5mg/L，其它金属离子含量符合锌电积要求；
（4）四段冷却沉降：
将三段滤液冷却至60-70℃，冷却完成后泵入浓密机，得到的上清液即为新液。
步骤（3）中所述净化剂为不同碳链取代基的硫代氨基甲酸碱金属盐类，采用二甲基二硫代氨基甲酸钠、二甲基二硫代氨基甲酸钾、二甲基二硫代氨基甲酸锌、二乙基二硫代氨基甲酸钠、二乙基二硫代氨基甲酸钾或二乙基二硫代氨基甲酸锌，优选为二甲基二硫代氨基甲酸钠。
步骤（3）中所述活化剂为亚硝酸碱金属盐类，采用亚硝酸钠、亚硝酸钾中的一种或两种的混合物，优选为亚硝酸钠。
实施例1：
中上清液流量为160m³/h，测定中上清液主要成分:Zn：150g/L、Cu 750mg/L、Cd 530mg/L、Co 40mg/L、Ni 8mg/L、Fe 8mg/L、As 0.1mg/L、Sb 0.1mg/L、Ge 0.1mg/L。
（1）一段净化除铜镉：
将湿法炼锌中上清液泵入一段净化槽，加入锌粉进行反应，反应的酸度控制在pH4.5，反应温度控制在60℃，锌粉加入量为2.0kg/m³，搅拌转速为76转/min，反应时间为1.5h，将反应完成后的矿浆经压滤机固液固液分离，滤渣为铜镉渣，滤液为一段净化滤液，进入一段净化滤液贮槽，测定一段净化滤液中Cd的含量为95.0mg/L，一段净化滤液的控制指标为Cd≤100mg/L；
（2）二段净化除镉：
一段净化滤液泵入二段净化槽，加入锌粉进行反应，二段净化槽采用2台机械搅拌槽串联连续作业，反应的酸度pH4.5，反应温度控制在60℃，锌粉加入量为2.0kg/m³，搅拌转速为76转/min，反应时间为1.0h，将反应完成后的矿浆固液分离，滤渣为镉渣，滤液为二段净化滤液，测定二段净化滤液中Co和Cd的含量分别为26.0mg/L、Cd 18.0mg/L，二段净化滤液控制指标为Cd≤20mg/L；
（3）三段净化除镉、钴：
二段净化滤液加热至70℃后进入三段净化槽，三段净化槽采用6台机械搅拌槽串联连续作业，搅拌反应，搅拌反应的转速控制在85转/min，反应温度控制在70℃，控制反应时间1.0h，三段净化开车流量为160m³/h，根据步骤（2）中测定的二段净化滤液中Cd的含量计算净化剂用量：
每小时净化剂二甲基二硫代氨基甲酸钠用量为68.8kg/h；
根据步骤（2）中测定的净化滤液中Co的含量计算活化剂用量：
每小时活化剂亚硝酸钠的用量为2.7kg/h；
将净化剂和活化剂加入工业用水配成20%浓度溶液后均匀加入三段净化槽中进行反应，反应完成后的矿浆固液分离，滤渣为钴渣，滤液为三段滤液，送入三段净化滤液贮槽，测定三段净化滤液Cd 0.3mg/L，Co 0.3mg/L，符合三段滤液控制指标为Cd≤0.5mg/L，Co≤0.5mg/L，其它金属离子含量符合锌电积要求；
（4）四段冷却沉降：
将三段滤液冷却至60℃，冷却完成后泵入浓密机，得到的上清液即为新液，新液溢流至溢流罐，送至电解系统。
实施例2：
中上清液流量为160m³/h，测定中上清液主要成分:Zn：150g/L、Cu 750mg/L、Cd 530mg/L、Co 40mg/L、Ni 8mg/L、Fe 8mg/L、As 0.1mg/L、Sb 0.1mg/L、Ge 0.1mg/L。
（1）一段净化除铜镉：
将湿法炼锌中上清液泵入一段净化槽，加入锌粉进行反应，反应的酸度控制在pH5.5，反应温度控制在70℃，锌粉加入量为4.0kg/m³，搅拌转速为85转/min，反应时间为2.0h，将反应完成后的矿浆经压滤机固液固液分离，滤渣为铜镉渣，滤液为一段净化滤液，进入一段净化滤液贮槽，测定一段净化滤液中Cd的含量为72.0mg/L，一段净化滤液的控制指标为Cd≤100mg/L；
（2）二段净化除镉：
一段净化滤液泵入二段净化槽，加入锌粉进行反应，二段净化槽采用2台机械搅拌槽串联连续作业，反应的酸度pH5.5，反应温度控制在70℃，锌粉加入量为0.5kg/m³，搅拌转速为85转/min，反应时间为1.5h，将反应完成后的矿浆固液分离，滤渣为镉渣，滤液为二段净化滤液，测定二段净化滤液中Co和Cd的含量分别为24.0mg/L、Cd 16.0mg/L，二段净化滤液控制指标为Cd≤20mg/L；
（3）三段净化除镉、钴：
二段净化滤液加热至85℃后进入三段净化槽，三段净化槽采用6台机械搅拌槽串联连续作业，搅拌反应，搅拌反应的转速控制在85转/min，反应温度控制在85℃，控制反应时间1.5h，三段净化开车流量为160m³/h，根据步骤（2）中测定的二段净化滤液中Cd的含量计算净化剂用量：
每小时净化剂二甲基二硫代氨基甲酸钾用量为67.4kg/h；
根据步骤（2）中测定的净化滤液中Co的含量计算活化剂用量：
每小时活化剂亚硝酸钠的用量为2.2kg/h；
将净化剂和活化剂加入工业用水配成10%浓度溶液后均匀加入三段净化槽中进行反应，反应完成后的矿浆固液分离，滤渣为钴渣，滤液为三段滤液，送入三段净化滤液贮槽，测定三段净化滤液Cd 0.3mg/L，Co 0.3mg/L，符合三段滤液控制指标为Cd≤0.5mg/L，Co≤0.5mg/L，其它金属离子含量符合锌电积要求；
（4）四段冷却沉降：
将三段滤液冷却至70℃，冷却完成后泵入浓密机，得到的上清液即为新液，新液溢流至溢流罐，送至电解系统。
实施例3：
中上清液流量为160m³/h，测定中上清液主要成分:Zn：150g/L、Cu 750mg/L、Cd 530mg/L、Co 40mg/L、Ni 8mg/L、Fe 8mg/L、As 0.1mg/L、Sb 0.1mg/L、Ge 0.1mg/L。
（1）一段净化除铜镉：
将湿法炼锌中上清液泵入一段净化槽，加入锌粉进行反应，反应的酸度控制在pH5.0，反应温度控制在65℃，锌粉加入量为5.0kg/m³，搅拌转速为80转/min，反应时间为1.5h，将反应完成后的矿浆经压滤机固液固液分离，滤渣为铜镉渣，滤液为一段净化滤液，进入一段净化滤液贮槽，测定一段净化滤液中Cd的含量为52mg/L，一段净化滤液的控制指标为Cd≤100mg/L；
（2）二段净化除镉：
一段净化滤液泵入二段净化槽，加入锌粉进行反应，二段净化槽采用2台机械搅拌槽串联连续作业，反应的酸度pH5.0，反应温度控制在65℃，锌粉加入量为1.0kg/m³，搅拌转速为80转/min，反应时间为1.0h，将反应完成后的矿浆固液分离，滤渣为镉渣，滤液为二段净化滤液，测定二段净化滤液中Co和Cd的含量分别为25.0mg/L、Cd 12.0mg/L，二段净化滤液控制指标为Cd≤20mg/L；
（3）三段净化除镉、钴：
二段净化滤液加热至80℃后进入三段净化槽，三段净化槽采用6台机械搅拌槽串联连续作业，搅拌反应，搅拌反应的转速控制在80转/min，反应温度控制在80℃，控制反应时间1.5h，三段净化开车流量为160m³/h，根据步骤（2）中测定的二段净化滤液中Cd的含量计算净化剂用量：
每小时净化剂二甲基二硫代氨基甲酸锌用量为76.8kg/h；
根据步骤（2）中测定的净化滤液中Co的含量计算活化剂用量：
每小时活化剂亚硝酸钾用量为2.6kg/h；
将净化剂和活化剂加入工业用水配成30%浓度溶液后均匀加入三段净化槽中进行反应，反应完成后的矿浆固液分离，滤渣为钴渣，滤液为三段滤液，送入三段净化滤液贮槽，测定三段净化滤液Cd 0.2mg/L，Co 0.3mg/L，符合三段滤液控制指标为Cd≤0.5mg/L，Co≤0.5mg/L，其它金属离子含量符合锌电积要求；
（4）四段冷却沉降：
将三段滤液冷却至65℃，冷却完成后泵入浓密机，得到的上清液即为新液，新液溢流至溢流罐，送至电解系统。
实施例4：
中上清液流量为160m³/h，测定中上清液主要成分:Zn：150g/L、Cu 750mg/L、Cd 530mg/L、Co 40mg/L、Ni 8mg/L、Fe 8mg/L、As 0.1mg/L、Sb 0.1mg/L、Ge 0.1mg/L。
（1）一段净化除铜镉：
将湿法炼锌中上清液泵入一段净化槽，加入锌粉进行反应，反应的酸度控制在pH5.0，反应温度控制在65℃，锌粉加入量为3.0kg/m³，搅拌转速为80转/min，反应时间为1.5h，将反应完成后的矿浆经压滤机固液固液分离，滤渣为铜镉渣，滤液为一段净化滤液，进入一段净化滤液贮槽，测定一段净化滤液中Cd的含量为75mg/L，一段净化滤液的控制指标为Cd≤100mg/L；
（2）二段净化除镉：
一段净化滤液泵入二段净化槽，加入锌粉进行反应，二段净化槽采用2台机械搅拌槽串联连续作业，反应的酸度pH5.0，反应温度控制在65℃，锌粉加入量为1.0kg/m³，搅拌转速为80转/min，反应时间为1.0h，将反应完成后的矿浆固液分离，滤渣为镉渣，滤液为二段净化滤液，测定二段净化滤液中Co和Cd的含量分别为24.0mg/L、Cd 18.0mg/L，二段净化滤液控制指标为Cd≤20mg/L；
（3）三段净化除镉、钴：
二段净化滤液加热至80℃后进入三段净化槽，三段净化槽采用6台机械搅拌槽串联连续作业，搅拌反应，搅拌反应的转速控制在80转/min，反应温度控制在80℃，控制反应时间1.5h，三段净化开车流量为160m³/h，根据步骤（2）中测定的二段净化滤液中Cd的含量计算净化剂用量：
每小时净化剂二乙基二硫代氨基甲酸钠用量为80.2kg/h；
根据步骤（2）中测定的净化滤液中Co的含量计算活化剂用量：
每小时活化剂亚硝酸钾用量为2.6kg/h；
将净化剂和活化剂加入工业用水配成20%浓度溶液后均匀加入三段净化槽中进行反应，反应完成后的矿浆固液分离，滤渣为钴渣，滤液为三段滤液，送入三段净化滤液贮槽，测定三段净化滤液Cd 0.3mg/L，Co 0.3mg/L，符合三段滤液控制指标为Cd≤0.5mg/L，Co≤0.5mg/L，其它金属离子含量符合锌电积要求；
（4）四段冷却沉降：
将三段滤液冷却至65℃，冷却完成后泵入浓密机，得到的上清液即为新液，新液溢流至溢流罐，送至电解系统。
实施例5：
中上清液流量为160m³/h，测定中上清液主要成分:Zn：150g/L、Cu 750mg/L、Cd 530mg/L、Co 40mg/L、Ni 8mg/L、Fe 8mg/L、As 0.1mg/L、Sb 0.1mg/L、Ge 0.1mg/L。
（1）一段净化除铜镉：
将湿法炼锌中上清液泵入一段净化槽，加入锌粉进行反应，反应的酸度控制在pH5.0，反应温度控制在65℃，锌粉加入量为3.0kg/m³，搅拌转速为80转/min，反应时间为1.5h，将反应完成后的矿浆经压滤机固液固液分离，滤渣为铜镉渣，滤液为一段净化滤液，进入一段净化滤液贮槽，测定一段净化滤液中Cd的含量为78mg/L，一段净化滤液的控制指标为Cd≤100mg/L；
（2）二段净化除镉：
一段净化滤液泵入二段净化槽，加入锌粉进行反应，二段净化槽采用2台机械搅拌槽串联连续作业，反应的酸度pH5.0，反应温度控制在65℃，锌粉加入量为1.0kg/m³，搅拌转速为80转/min，反应时间为1.0h，将反应完成后的矿浆固液分离，滤渣为镉渣，滤液为二段净化滤液，测定二段净化滤液中Co和Cd的含量分别为24.0mg/L、Cd 16.0mg/L，二段净化滤液控制指标为Cd≤20mg/L；
（3）三段净化除镉、钴：
二段净化滤液加热至80℃后进入三段净化槽，三段净化槽采用6台机械搅拌槽串联连续作业，搅拌反应，搅拌反应的转速控制在80转/min，反应温度控制在80℃，控制反应时间1.5h，三段净化开车流量为160m³/h，根据步骤（2）中测定的二段净化滤液中Cd的含量计算净化剂用量：
每小时净化剂二乙基二硫代氨基甲酸钾用量为73.1kg/h；
根据步骤（2）中测定的净化滤液中Co的含量计算活化剂用量：
每小时活化剂亚硝酸钠用量为2.2kg/h；
将净化剂和活化剂加入工业用水配成15%浓度溶液后均匀加入三段净化槽中进行反应，反应完成后的矿浆固液分离，滤渣为钴渣，滤液为三段滤液，送入三段净化滤液贮槽，测定三段净化滤液Cd 0.3mg/L，Co 0.4mg/L，符合三段滤液控制指标为Cd≤0.5mg/L，Co≤0.5mg/L，其它金属离子含量符合锌电积要求；
（4）四段冷却沉降：
将三段滤液冷却至65℃，冷却完成后泵入浓密机，得到的上清液即为新液，新液溢流至溢流罐，送至电解系统。
实施例6：
中上清液流量为160m³/h，测定中上清液主要成分:Zn：150g/L、Cu 750mg/L、Cd 530mg/L、Co 40mg/L、Ni 8mg/L、Fe 8mg/L、As 0.1mg/L、Sb 0.1mg/L、Ge 0.1mg/L。
（1）一段净化除铜镉：
将湿法炼锌中上清液泵入一段净化槽，加入锌粉进行反应，反应的酸度控制在pH5.0，反应温度控制在65℃，锌粉加入量为3.0kg/m³，搅拌转速为80转/min，反应时间为1.5h，将反应完成后的矿浆经压滤机固液固液分离，滤渣为铜镉渣，滤液为一段净化滤液，进入一段净化滤液贮槽，测定一段净化滤液中Cd的含量为72mg/L，一段净化滤液的控制指标为Cd≤100mg/L；
（2）二段净化除镉：
一段净化滤液泵入二段净化槽，加入锌粉进行反应，二段净化槽采用2台机械搅拌槽串联连续作业，反应的酸度pH5.0，反应温度控制在65℃，锌粉加入量为1.0kg/m³，搅拌转速为80转/min，反应时间为1.0h，将反应完成后的矿浆固液分离，滤渣为镉渣，滤液为二段净化滤液，测定二段净化滤液中Co和Cd的含量分别为23.0mg/L、Cd 18.0mg/L，二段净化滤液控制指标为Cd≤20mg/L；
（3）三段净化除镉、钴：
二段净化滤液加热至80℃后进入三段净化槽，三段净化槽采用6台机械搅拌槽串联连续作业，搅拌反应，搅拌反应的转速控制在80转/min，反应温度控制在80℃，控制反应时间1.5h，三段净化开车流量为160m³/h，根据步骤（2）中测定的二段净化滤液中Cd的含量计算净化剂用量：
每小时净化剂二乙基二硫代氨基甲酸锌用量为94.0kg/h；
根据步骤（2）中测定的净化滤液中Co的含量计算活化剂（亚硝酸钠和亚硝酸钾混合1:1）用量：
每小时活化剂亚硝酸钠用量为1.1kg/h，亚硝酸钠用量为1.2kg/h；
将净化剂和活化剂加入工业用水配成20%浓度溶液后均匀加入三段净化槽中进行反应，反应完成后的矿浆固液分离，滤渣为钴渣，滤液为三段滤液，送入三段净化滤液贮槽，测定三段净化滤液Cd 0.4mg/L，Co 0.4mg/L，符合三段滤液控制指标为Cd≤0.5mg/L，Co≤0.5mg/L，其它金属离子含量符合锌电积要求；
（4）四段冷却沉降：
将三段滤液冷却至65℃，冷却完成后泵入浓密机，得到的上清液即为新液，新液溢流至溢流罐，送至电解系统。
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