具体实施方式

1.聚碳酸酯树脂组合物

本发明的聚碳酸酯树脂组合物包含聚碳酸酯树脂(A)50质量％～90质量％、丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物树脂(以下也称为ABS树脂)(B)2质量％～30质量％、选自纤维状碱性硫酸镁(C-1)和扇形碱性硫酸镁(C-2)中的至少一种碱性硫酸镁(C)5质量％～40质量％、选自脂肪酸金属盐和脂肪酸中的至少一种(D)0.1质量％～8质量％、以及弹性体(E)1质量％～20质量％。

由于聚碳酸酯树脂和ABS树脂具有亲和性，因此发生混合/分散。推测这是抑制聚碳酸酯树脂的水解的原因之一。即，在本发明的聚碳酸酯树脂组合物中，在ABS树脂与碱性硫酸镁之间产生界面，在界面处产生与相互的内聚力相关的界面张力。通过引力发挥作用，弹性体局部存在于界面，可避免碱性硫酸镁与聚碳酸酯树脂直接接触。其结果，认为聚碳酸酯树脂能够在不发生水解的情况下进行聚碳酸酯树脂组合物的混炼/成型。以下，对各成分进行说明。

(A)聚碳酸酯树脂

作为聚碳酸酯树脂没有特别限制，可以使用例如脂肪族聚碳酸酯、芳香族聚碳酸酯等。这些之中，优选芳香族聚碳酸酯。聚碳酸酯树脂可以使用市售品，也可以适当使用合成的物质。

作为合成聚碳酸酯树脂的方法没有特别限制，可以根据目的适当选择。例如，可以举出通过溶液法或熔融法等合成二元酚和碳酸酯前体的方法等。另外，根据需要，也可以适当使用分子量调节剂、支化剂、催化剂等。

作为二元酚，可以举出例如双酚A[2,2-双(4-羟基苯基)丙烷]、对苯二酚、2,2-双(4-羟基苯基)戊烷、2,4’-二羟基二苯基甲烷、双(2-羟基苯基)甲烷、双(4-羟基苯基)甲烷、双(4-羟基-5-硝基苯基)甲烷、1,1-双(4-羟基苯基)乙烷、3,3-双(4-羟基二苯基)戊烷、2,2’-二羟基联苯、4,4’-二羟基联苯、2,6-二羟基萘、双(4-羟基苯基)砜、双(3,5-二乙基-4-羟基苯基)砜、2,2-双(3,5-二甲基-4-羟基苯基)丙烷、2,4’-二羟基二苯基砜、5’-氯-2,4’-二羟基二苯基砜、双(4-羟基苯基)二苯基醚、4,4’-二羟基-3,3’-二氯苯基醚、4,4’-二羟基-2,5-二氯二苯基醚、双(4-二羟基-5-丙基苯基)甲烷、双(4-二羟基-2,6-二甲基-3-甲氧基苯基)甲烷、1,1-双(4-羟基-2-乙基苯基)乙烷、2,2-双(3-苯基-4-羟基苯基)丙烷、双(4-羟基苯基)环己基甲烷、2,2-双(4-羟基苯基)-1-苯基丙烷等。它们可以单独使用1种，也可以合用2种以上。这些之中，从市场获得容易性的方面出发，优选双(4-羟基苯基)烷烃系化合物，特别优选双酚A。

作为碳酸酯前体没有特别限制，可以根据目的适当选择，可以举出例如酰卤、碳酸酯、卤代甲酸酯等。具体而言，可以举出光气、碳酸二苯酯、二元酚的二卤代甲酸酯以及它们的混合物等。

聚碳酸酯树脂的熔体流动速率(MFR)可以根据目的适当选择，优选为2g/10分钟～25g/10分钟、更优选为2g/10分钟～10g/10分钟。若聚碳酸酯树脂的熔体流动速率为2g/10分钟以上，可得到成型加工性良好的聚碳酸酯树脂组合物。另外，若上述熔体流动速率为25g/10分钟以下，则能够对成型体赋予充分的冲击强度。

相对于聚碳酸酯树脂组合物的总量，聚碳酸酯树脂的含量为50质量％～90质量％的范围、优选为55质量％～75质量％的范围。若聚碳酸酯树脂的含量为50质量％以上，则能够得到具有来自聚碳酸酯树脂的高冲击强度的成型体。另一方面，若聚碳酸酯树脂的含量为90质量％以下，则充分发挥出填料带来的增强效果，能够对成型体赋予所期望的弯曲弹性模量。

(B)丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物树脂(ABS树脂)

ABS树脂可以为通过接枝法和聚合物共混法中的任一方法获得的树脂。ABS树脂的组成没有特别限定，通常为丙烯腈5％～50％、丁二烯5％～40％、苯乙烯95％～50％左右。

ABS树脂可以使用单独1种，也可以将2种以上混合使用。ABS树脂的熔体流动速率(MFR)可以根据目的适当选择，优选为5g/10分钟～60g/10分钟、更优选为10g/10分钟～60g/10分钟。

相对于聚碳酸酯树脂组合物的总量，ABS树脂的含量为2.0质量％～30质量％的范围、优选为2质量％～25质量％的范围、更优选为5质量％～20质量％的范围。若ABS树脂的含量为2.0质量％以上，则能够抑制由碱性硫酸镁导致的聚碳酸酯树脂的水解。另一方面，若ABS树脂的含量为20质量％以下，则可得到具有所期望的冲击强度的成型体。另外，从抑制聚碳酸酯树脂的水解的方面出发，ABS树脂与碱性硫酸镁的比例(ABS树脂/碱性硫酸镁)优选为0.4～1.0。

(C)碱性硫酸镁

碱性硫酸镁例如可以将由海水制造的氢氧化镁和硫酸镁作为原料，通过水热合成获得。作为碱性硫酸镁，可以使用纤维状碱性硫酸镁和扇形碱性硫酸镁中的任一种，特别优选纤维状碱性硫酸镁。

(C-1)纤维状碱性硫酸镁

纤维状碱性硫酸镁的平均长径通常为5μm～100μm的范围、优选为10μm～60μm的范围。另外，纤维状碱性硫酸镁的平均短径通常为0.1μm～5.0μm的范围、优选为0.2μm～2.0μm的范围、特别优选为0.2μm～1.0μm的范围。

以往，作为填充材料使用的玻璃纤维的平均纤维直径(平均短径)最小为10μm左右。由于纤维状碱性硫酸镁的平均纤维直径(平均短径)小于玻璃纤维，因此外观比玻璃纤维更光滑。

纤维状碱性硫酸镁的平均纵横比(平均长径/平均短径)通常为2以上、优选为5以上、特别优选为5～80的范围。需要说明的是，纤维状碱性硫酸镁的平均长径和平均短径可以由通过利用扫描型电子显微镜(SEM)得到的放大图像测定的100个颗粒的长径和短径各自的平均值算出。另外，纤维状碱性硫酸镁也可以是2个以上的纤维状颗粒的聚集体或结合体。

(C-2)扇形碱性硫酸镁

扇形碱性硫酸镁是2个以上的纤维状碱性硫酸镁的一部分接合而连成扇形的颗粒，例如，其平均颗粒长度为2μm～100μm，平均颗粒宽度为1μm～40μm，平均纵横比为1～100左右。此处，平均颗粒长度是指颗粒的长度方向的尺寸，平均颗粒宽度是指颗粒的宽度方向的最大尺寸。颗粒的长度方向是指颗粒长度最大的方向，颗粒的宽度方向是指与长度方向正交的方向。另外，平均纵横比是指比(平均颗粒长度/平均粒径)。

构成扇形碱性硫酸镁的各个纤维状碱性硫酸镁的平均纤维长度为2μm～100μm、平均纤维直径为0.1μm～5μm、平均纵横比为1～1000。2个以上的纤维状碱性硫酸镁例如一端被捆扎，在另一端分散。另外，2个以上的纤维状碱性硫酸镁也可以在长度方向的任意位置被捆扎，在两端分散。这种扇形碱性硫酸镁例如可以通过日本特公平4-36092号公报和日本特公平6-99147号公报等中记载的方法制造并确认。

另外，扇形碱性硫酸镁无需为对各个纤维状碱性硫酸镁进行确认的状态，可以在一部分为纤维状碱性硫酸镁彼此在长度方向上接合的状态。若确认到包含具有上述形状、进而具有规定范围的平均纤维长度、平均纤维直径和平均纵横比的纤维状碱性硫酸镁，则可以视为本发明中使用的扇形碱性硫酸镁。

相对于聚碳酸酯树脂组合物的总量，碱性硫酸镁的含量为5质量％～40质量％的范围、优选为5质量％～30质量％的范围、更优选为10质量％～30质量％的范围。若碱性硫酸镁的含量为5质量％以上，则可发挥出碱性硫酸镁的增强效果，能够对成型体赋予所期望的弯曲弹性模量。另一方面，若碱性硫酸镁的含量为40质量％以下，则可得到加工性良好的聚碳酸酯树脂组合物。

(D)脂肪酸金属盐和脂肪酸

本发明的聚碳酸酯树脂组合物通过含有选自脂肪酸金属盐和脂肪酸中的至少一种，从而碱性硫酸镁在树脂中的分散性变得良好。

脂肪酸的碳原子数优选为12～22的范围，可以为饱和脂肪酸，也可以为不饱和脂肪酸。作为饱和脂肪酸的示例，可以举出月桂酸、十三酸、十四酸、十五酸、棕榈酸、十七酸、硬脂酸、十九酸、花生酸、山嵛酸等。作为不饱和脂肪酸的示例，可以举出肉豆蔻油酸、棕榈油酸、油酸、反油酸、异油酸、鳕油酸、芥酸等。作为金属盐，可以举出镁盐、钙盐、铝盐、锂盐、锌盐等。特别优选选自由硬脂酸镁、硬脂酸钙和硬脂酸铝组成的组中的至少一种。

相对于聚碳酸酯树脂组合物的总量，脂肪酸金属盐和脂肪酸的含量为0.1质量％～8质量％的范围、优选为0.1质量％～7质量％的范围、更优选为0.5质量％～6质量％的范围。若脂肪酸金属盐和脂肪酸的含量为0.1质量％以上，则可发挥出添加了这些化合物的效果。另一方面，若脂肪酸金属盐和脂肪酸的含量为8质量％以下，则能够得到热稳定性良好的聚碳酸酯树脂组合物。脂肪酸金属盐和脂肪酸只要在聚碳酸酯树脂组合物中含有至少一种即可，特别优选脂肪酸金属盐。

(E)弹性体

作为弹性体，优选使用苯乙烯系热塑性弹性体。苯乙烯系热塑性弹性体优选为下述式(e1)或(e2)所示的嵌段共聚物。

Xk-Ym-Xn …(e1)

Xm-Yn …(e2)

上式中，X表示芳香族乙烯基聚合物嵌段。式(e1)中，在分子链两末端，聚合度可以相同也可以不同。另外，Y选自丁二烯聚合物嵌段、异戊二烯聚合物嵌段、丁二烯/异戊二烯共聚物嵌段、氢化的丁二烯聚合物嵌段、氢化的异戊二烯聚合物嵌段、氢化的丁二烯/异戊二烯共聚物嵌段、部分氢化的丁二烯聚合物嵌段、部分氢化的异戊二烯聚合物嵌段和部分氢化的丁二烯/异戊二烯共聚物嵌段中。k、m、n为1以上的整数。

作为具体例，可以举出苯乙烯-乙烯/丁烯-苯乙烯共聚物、苯乙烯-乙烯/丙烯-苯乙烯共聚物、苯乙烯-乙烯/乙烯/丙烯-苯乙烯共聚物、苯乙烯-丁二烯-丁烯-苯乙烯共聚物、苯乙烯-丁二烯-苯乙烯共聚物、苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯共聚物、苯乙烯-氢化丁二烯二嵌段共聚物、苯乙烯-氢化异戊二烯二嵌段共聚物、苯乙烯-丁二烯二嵌段共聚物、苯乙烯-异戊二烯二嵌段共聚物等，其中最优选苯乙烯-乙烯/丁烯-苯乙烯共聚物、苯乙烯-乙烯/丙烯-苯乙烯共聚物、苯乙烯-乙烯/乙烯/丙烯-苯乙烯共聚物、苯乙烯-丁二烯-丁烯-苯乙烯共聚物。

上述嵌段共聚物中的X成分的含量为40质量％～80质量％、优选为40质量％～75质量％、更优选为40质量％～70质量％。若X成分的量为40质量％以上，则能够对成型体赋予适当的刚性和冲击强度。另一方面，若X成分为80质量％以下，则能够得到具有所期望的冲击强度的成型体。

苯乙烯系热塑性弹性体的重均分子量优选为25万以下、更优选为20万以下、进一步优选为15万以下。若重均分子量为25万以下，则成型加工性降低，或者聚碳酸酯树脂组合物中的分散性有可能变差。另外，对重均分子量的下限没有特别限定，优选为4万以上、更优选为5万以上。

需要说明的是，重均分子量是利用下述方法测定的值。即，通过凝胶渗透色谱，以聚苯乙烯换算测定分子量，计算出重均分子量。苯乙烯系热塑性弹性体的熔体流动速率(230℃、2.16kg)优选为0.1g/10分钟～10g/10分钟、更优选为0.15g/10分钟～9g/10分钟、特别优选为0.2g/10分钟～8g/10分钟。若苯乙烯系热塑性弹性体的熔体流动速率为0.1g/10分钟～10g/10分钟的范围内，则可得到具备充分的韧性的成型体。

相对于聚碳酸酯树脂组合物的总量，弹性体的含量为1质量％～20质量％的范围、优选为1质量％～15质量％的范围、更优选为1质量％～12质量％的范围。若弹性体的含量为2质量％以上，则能够得到添加了弹性体的效果。另一方面，若弹性体的含量为20质量％以下，则能够对成型体赋予适当的刚性和长期抗蠕变特性。

另外，在不阻碍本发明效果的范围内，可以在本发明的聚碳酸酯树脂组合物中混配其他成分。作为其他成分，可以举出例如抗氧化剂、紫外线吸收剂、颜料、抗静电剂、铜抑制剂、阻燃剂、中和剂、发泡剂、增塑剂、成核剂、防气泡剂、交联剂等。作为其他成分的含量，优选为聚碳酸酯树脂组合物整体的1质量％以下、更优选为0.5质量％以下。

2.聚碳酸酯树脂组合物的制造方法

接着，对聚碳酸酯树脂组合物的制造方法进行说明。本发明的聚碳酸酯树脂组合物的制造方法具有下述工序：第一工序，将ABS树脂(B)2质量％～50质量％、选自纤维状碱性硫酸镁(C-1)和扇形碱性硫酸镁(C-2)中的至少一种碱性硫酸镁(C)40质量％～70质量％、选自脂肪酸金属盐和脂肪酸中的至少一种(D)0.1质量％～5质量％、以及弹性体(E)1质量％～50质量％熔融混炼，得到母料粒料；和第二工序，将该母料粒料10质量％～60质量％和聚碳酸酯树脂(A)40质量％～90质量％熔融混炼，制造聚碳酸酯树脂组合物。

在第一工序中，将ABS树脂(B)、选自纤维状碱性硫酸镁(C-1)和扇形碱性硫酸镁(C-2)中的至少一种碱性硫酸镁(C)、选自脂肪酸金属盐和脂肪酸中的至少一种(D)、以及弹性体(E)熔融混炼，由此得到含有弹性体和碱性硫酸镁的母料粒料。

通过将这样的母料粒料与聚碳酸酯树脂进行混炼，ABS树脂和聚碳酸酯树脂发生混合/分散，在ABS树脂与碱性硫酸镁之间产生界面。通过界面张力而产生引力，弹性体局部存在于界面，由此可抑制聚碳酸酯树脂的水解。

作为熔融混炼方法，第一工序和第二工序均没有特别限制，可以举出使用单螺杆挤出机、双螺杆挤出机、班伯里混炼机、捏合机、开炼机等的方法。作为熔融混炼温度，第一工序优选为160℃～260℃、更优选为180℃～240℃，第二工序优选为230℃～280℃、更优选为240℃～260℃。

第一工序中的“ABS树脂(B)2质量％～50质量％、选自纤维状碱性硫酸镁(C-1)和扇形碱性硫酸镁(C-2)中的至少一种碱性硫酸镁(C)40质量％～70质量％、选自脂肪酸金属盐和脂肪酸中的至少一种(D)0.1质量％～5质量％、以及弹性体(E)1质量％～50质量％”的各比例是母料粒料的制造中的比例。通过在第二工序中调整以上述比例制造的母料粒料与聚碳酸酯树脂(A)的比例，能够调整聚碳酸酯树脂组合物中的ABS树脂(B)、碱性硫酸镁(C)、选自脂肪酸金属盐和脂肪酸中的至少一种(D)、以及弹性体(E)的比例。

在第一工序中，作为得到母料粒料的方法没有特别限制，在熔融混炼后，利用公知的方法成型为粒料状，由此能够得到母料粒料。

另外，在第二工序中，通过熔融混炼得到的聚碳酸酯树脂组合物的形状没有限制，能够成型为股线状、片状、平板状或粒料状等任意的形状。若考虑在后续工序中进行成型，从容易供给至成型加工机的方面出发，优选制成粒料状。

3.母料(MB)粒料

接着，对母料粒料进行说明。本发明的母料粒料是用于与包含聚碳酸酯树脂(A)的稀释材料混炼而制造聚碳酸酯树脂组合物的原材料。

本发明的母料粒料包含ABS树脂(B)2质量％～50质量％、选自纤维状碱性硫酸镁(C-1)和扇形碱性硫酸镁(C-2)中的至少一种碱性硫酸镁(C)40质量％～70质量％、选自脂肪酸金属盐和脂肪酸中的至少一种(D)0.1质量％～5质量％、弹性体(E)1质量％～50质量％。优选包含ABS树脂(B)2质量％～45质量％、选自纤维状碱性硫酸镁(C-1)和扇形碱性硫酸镁(C-2)中的至少一种碱性硫酸镁(C)55质量％～70质量％、选自脂肪酸金属盐和脂肪酸中的至少一种(D)0.1质量％～4.5质量％、弹性体(E)1质量％～45质量％。进一步优选包含ABS树脂(B)2质量％～40质量％、选自纤维状碱性硫酸镁(C-1)和扇形碱性硫酸镁(C-2)中的至少一种碱性硫酸镁(C)60质量％～70质量％、选自脂肪酸金属盐和脂肪酸中的至少一种(D)0.5质量％～4质量％、弹性体(E)2质量％～40质量％。

关于ABS树脂(B)、碱性硫酸镁(C)、选自脂肪酸金属盐和脂肪酸中的至少一种(D)、弹性体(E)的详细情况，如上所述，因此省略说明。另外，母料粒料的制造方法与上述聚碳酸酯树脂组合物的制造方法的第一工序相同。作为稀释材料，只要是包含上述聚碳酸酯树脂(A)的树脂就没有特别限制。

4.成型体

接着，对成型体进行说明。本发明的成型体可以通过将本发明的聚碳酸酯树脂组合物成型而制造。作为将聚碳酸酯树脂组合物成型的方法，可以举出：通过上述方法制造聚碳酸酯树脂组合物并将其成型的方法；将母料粒料与稀释粒料混合，利用成型机将该混合物直接成型的方法；等。另外，作为用于成型的成型机，可以举出例如压延成型机(压延成型机等)、真空成型机、挤出成型机、注射成型机、吹塑成型机、压制成型机等。

本发明的成型体具备悬臂梁冲击强度高的优异特性。悬臂梁冲击强度是表示对抗冲击的强度的指标。本说明书中的悬臂梁冲击强度的值可以定义为利用后述实施例中记载的方法测定的结果。具体而言，是使用悬臂梁冲击试验机，利用依照JISK7110的方法进行测定的结果。

此外，本发明的成型体在弯曲弹性模量高的方面也优异。弯曲弹性模量是表示成型体的难变形性的指标，可以定义为利用后述实施例中记载的方法测定的结果。具体而言，是使用万能力学试验机，利用依照JISK7171的方法进行测定的结果。

本发明的成型体是将使用平均纤维直径(平均短径)小的纤维状碱性硫酸镁、或多个纤维状碱性硫酸镁的一部分被接合连成扇形的扇形碱性硫酸镁作为填充材料的聚碳酸酯树脂组合物成型而得到的。因此，本发明的成型体与使用平均纤维直径(平均短径)大的玻璃纤维等作为填充材料的情况相比还具备外观优异、也能用于人眼触及的外装部分的优点。

以下，基于实施例来具体说明本发明，但这些实施例并不限定本发明的目的，另外，本发明并不限于这些实施例。

首先，示出本实施例中使用的测定方法。

(熔体流动速率(MFR))

使用熔体流动指数仪(株式会社东洋精机制作所制造、G-01)，依照JISK7210进行熔体流动速率试验，评价熔体流动速率(MFR)。MFR的值越大，则加工性越优异。

(悬臂梁冲击强度(Izod))

使用悬臂梁冲击试验机(MYS-TESTER Company Limited制造)，依照JISK7110进行试验，评价悬臂梁冲击强度。锤子设为2.75J。

(弯曲弹性模量(FM))

使用万能力学试验机(株式会社Imada制造)进行三点弯曲试验，由所得到的载荷挠度曲线、通过依照JISK7171的方法评价弯曲弹性模量。支点间距离设为40mm，载荷速度设为10mm/分钟。

<树脂组合物的制造>

以下示出实施例和比较例中使用的成分。

聚碳酸酯树脂(A)：

[MFR(温度240℃、载荷5.000kg)：4.5g/10分钟]

ABS树脂(B)：

[MFR(温度220℃、载荷5.000kg)：18g/10分钟]

纤维状碱性硫酸镁(C-1)：

(MOS-HIGE A-1、宇部材料株式会社制造、平均长径：15μm、平均短径：0.5μm)

扇形碱性硫酸镁(C-2)：

(平均颗粒长度33.0μm、平均颗粒宽度6.0μm、平均纵横比5.5)

脂肪酸金属盐(D)：硬脂酸镁

弹性体(E)：苯乙烯-乙烯-丁烯-苯乙烯(SEBS、Tuftec H1043、旭化成株式会社制造)

玻璃纤维(F)：

Chopped GF(ECS03 T-511、日本电气硝子株式会社制造、纤维长径：3mm、纤维短径：13μm)

Milled GF(PF E-001、日东纺株式会社制造、纤维短径：10μm)

(实施例1)

混合ABS树脂(B)25.3质量％、纤维状碱性硫酸镁颗粒(C-1)59.1质量％、脂肪酸金属盐(D)1.8质量％和弹性体(E)13.8质量％，将所得到的混合物在240℃下熔融混炼2分钟。熔融混炼使用熔融混炼挤出机Labo Plastomill Roller Mixer(R60型、容量60cc、株式会社东洋精机制造)，轴的转速设为120rpm。通过热压(温度240℃)使所得到的熔融混炼物为片状后，进行切断，得到母料粒料。

混合上述母料粒料24.7质量％和聚碳酸酯树脂(A)75.3质量％。之后，利用双螺杆熔融混炼挤出机(L/D＝25、株式会社井元制作所制造)以260℃、50rpm熔融混炼，得到实施例1的聚碳酸酯树脂组合物。

(实施例2)

使用ABS树脂(B)22.8质量％、纤维状碱性硫酸镁颗粒(C-1)53.1质量％、脂肪酸金属盐(D)1.6质量％和弹性体(E)22.5质量％，除此以外与实施例1同样地得到母料粒料。

使用上述母料粒料27.5质量％和聚碳酸酯树脂(A)72.5质量％，除此以外与实施例1同样地得到实施例2的聚碳酸酯树脂组合物。

(实施例3)

使用ABS树脂(B)19.7质量％、纤维状碱性硫酸镁颗粒(C-1)46.2质量％、脂肪酸金属盐(D)1.4质量％和弹性体(E)32.7质量％，除此以外与实施例1同样地得到母料粒料。

使用上述母料粒料31.8质量％和聚碳酸酯树脂(A)68.2质量％，除此以外与实施例1同样地得到实施例3的聚碳酸酯树脂组合物。

(实施例4)

使用ABS树脂(B)25.3质量％、扇形碱性硫酸镁颗粒(C-2)59.1质量％、脂肪酸金属盐(D)1.8质量％和弹性体(E)13.8质量％，除此以外与实施例1同样地得到母料粒料。

使用上述母料粒料24.7质量％和聚碳酸酯树脂(A)75.3质量％，除此以外与实施例1同样地得到实施例4的聚碳酸酯树脂组合物。

(实施例5)

使用ABS树脂(B)22.8质量％、扇形碱性硫酸镁颗粒(C-2)53.1质量％、脂肪酸金属盐(D)1.6质量％和弹性体(E)22.5质量％制作母料粒料，混合所得到的母料粒料27.5质量％与聚碳酸酯树脂(A)72.5质量％，除此以外与实施例1同样地得到实施例5的聚碳酸酯树脂组合物。

(实施例6)

使用ABS树脂(B)19.7质量％、扇形碱性硫酸镁颗粒(C-2)46.2质量％、脂肪酸金属盐(D)1.4质量％和弹性体(E)32.7质量％制作母料粒料，混合所得到的母料粒料31.8质量％与聚碳酸酯树脂(A)68.2质量％，除此以外与实施例1同样地得到实施例6的聚碳酸酯树脂组合物。

(比较例1)

使用ABS树脂(B)27.3质量％、纤维状碱性硫酸镁颗粒(C-1)64.2质量％、脂肪酸金属盐(D)1.9质量％和弹性体(E)6.6质量％，除此以外与实施例1同样地得到母料粒料。

使用上述母料粒料22.9质量％和聚碳酸酯树脂(A)77.1质量％，除此以外与实施例1同样地得到比较例1的聚碳酸酯树脂组合物。

(比较例2)

单独使用聚碳酸酯树脂(A)。

(比较例3)

混合聚碳酸酯树脂(A)80质量％和玻璃纤维(F)(Chopped GF)20质量％。利用双螺杆熔融混炼挤出机将所得到的混合物熔融混炼，得到比较例2的聚碳酸酯树脂组合物。除了将温度变更为280℃以外，与实施例1同样地进行熔融混炼。

(比较例4)

混合聚碳酸酯树脂(A)80质量％和纤维状碱性硫酸镁颗粒(C-1)20质量％。接着，与实施例1同样地利用双螺杆熔融混炼挤出机尝试了熔融混炼，但无法混炼。

(比较例5)

混合聚碳酸酯树脂(A)84.7质量％、纤维状碱性硫酸镁颗粒(C-1)14.9质量％和脂肪酸金属盐(D)0.4质量％。接着，与实施例1同样地利用双螺杆熔融混炼挤出机尝试了熔融混炼，但无法混炼。

(比较例6)

混合聚碳酸酯树脂(A)79.0质量％、ABS树脂(B)6.3质量％和纤维状碱性硫酸镁颗粒(C-1)14.7质量％。接着，与实施例1同样地利用双螺杆熔融混炼挤出机尝试了熔融混炼，但无法混炼。

由比较例4～6的结果可知，即便含有纤维状碱性硫酸镁颗粒(C-1)，在不含ABS树脂(B)和/或脂肪酸金属盐(D)的情况下，混炼本身也无法进行。

(比较例7)

将纤维状碱性硫酸镁颗粒(C-1)变更为相同量的玻璃纤维(F)(Chopped GF)，除此以外与实施例3同样地得到比较例7的聚碳酸酯树脂组合物。

(比较例8)

将纤维状碱性硫酸镁颗粒(C-1)变更为相同量的玻璃纤维(F)(Milled GF)，除此以外与实施例3同样地得到比较例8的聚碳酸酯树脂组合物。

(比较例9)

使用ABS树脂(B)27.3质量％、扇形碱性硫酸镁颗粒(C-2)64.2质量％、硬脂酸镁(D)1.9质量％和弹性体(E)6.6质量％制作母料粒料，混合所得到的母料粒料22.9质量％与聚碳酸酯树脂(A)77.1质量％，除此以外与比较例1同样地尝试了混炼，但无法混炼。

将实施例1～6和比较例1～9中得到的聚碳酸酯树脂组合物中的聚碳酸酯树脂(A)、ABS树脂(B)、碱性硫酸镁颗粒(C)、脂肪酸金属盐(D)、弹性体(E)和玻璃纤维(F)的含量(质量％)归纳于下述表1。

[表1]

<评价方法>

将实施例1～6和比较例1～9中得到的聚碳酸酯树脂组合物挤出成股线状后，进行切断，制成聚碳酸酯树脂组合物粒料。聚碳酸酯树脂组合物粒料通过上述方法测定了熔体流动速率。

另外，利用小型注射成型机(C.Mobile0813、株式会社新兴sellbic制造)将上述聚碳酸酯树脂组合物粒料注射成型，制造出成型体(长度50mm、宽度5mm、厚度2mm)。使用所得到的成型体作为试验片，通过上述方法测定冲击强度、弯曲弹性模量和强度。

此外，通过目视观察各试验片的外观，调查在表面是否识别到填充材料。未识别到填充材料时记为“○”，识别到填充材料时记为“×”。

将所得到的结果与上述测定结果一起归纳于下述表2。

[表2]

如上述表2所示，与聚碳酸酯树脂单独(比较例2)或仅混配有玻璃纤维的聚碳酸酯树脂组合物(比较例3)相比，以规定量含有聚碳酸酯树脂、ABS聚合物、纤维状碱性硫酸镁、脂肪酸金属盐和弹性体的聚碳酸酯树脂组合物(实施例1～3)的熔体流动速率的值大幅提高。

使用实施例1～6的聚碳酸酯树脂组合物制造的成型体的耐冲击性(Izod)和弯曲弹性模量(FM)优异，外观也良好。与此相对，使用弹性体的含量少的聚碳酸酯树脂组合物(比较例1)制造的成型体的耐冲击性(Izod)差，使用聚碳酸酯树脂单独(比较例2)制造的成型体的弯曲弹性模量(FM)小。

另外，如比较例7、8所示，使用代替纤维状碱性硫酸镁而含有玻璃纤维的聚碳酸酯树脂组合物制造的成型体的耐冲击性(Izod)和弯曲弹性模量(FM)差。在使用Chopped GF作为填充材料的情况下，所得到的成型体的外观产生了不良(比较例3、7)。

在弹性体(E)的含量少的比较例9中，聚碳酸酯树脂因扇形碱性硫酸镁而水解，无法混炼。

这表明，通过以规定量含有聚碳酸酯树脂、ABS聚合物、碱性硫酸镁、脂肪酸金属盐和弹性体，可得到一种聚碳酸酯树脂组合物，其不发生水解，能够混炼/成型，可得到加工性优异、机械特性和外观良好的成型体。