具体实施方式

为使本申请实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本申请实施例中的附图，对本申请实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本申请的一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本申请中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例，都属于本申请保护的范围。

图1示出本申请实施例提供的一种衣物处理装置的结构示意图。

如图1所示，本申请实施例提供的一种衣物处理装置，该衣物处理装置可以为烘干机，也可以为洗干一体机。该衣物处理装置包括：机壳200、内筒300和热泵系统100。

机壳200大体可以形成为长方体结构，内筒300可转动地设在机壳200内，内筒300具有进气口和出气口，待清洗和烘干的衣物可以放在内筒300内，对衣物的清洗以及烘干工作可以在内筒200中进行，热风可以从进气口进入，对衣物进行烘干后从出气口流出。热泵系统100用于烘干衣物。

图2示出本申请实施例提供的一种热泵系统的分解结构示意图，图3示出图2所示的热泵系统的俯视结构示意图。

如图2所示，热泵系统100可以设置于机壳200的上端。热泵系统100可以包括：热泵盒1、压缩机2、缓冲组件3、两器组件4(包括冷凝器和蒸发器)、节流装置和风机组件，其中，冷凝器、压缩机2、蒸发器和节流装置之间可以通过连接管相连。压缩机2可以为立式压缩机，也可以为卧式压缩机，为了便于描述，本申请实施例以立式压缩机2为例进行说明。

如图1和图2所示，热泵盒1可以与机壳200相连。为了便于组装压缩机2，热泵盒1包括盒体1a和盖体1b，盖体1b盖合于盒体1a，以形成容纳压缩机2、缓冲组件3、两器组件4(包括冷凝器和蒸发器)和节流装置(图中未示出)的容纳空间。可选地，盒体1a和盖体1b之间通过卡扣和螺钉固定。

如图3所示，盒体1a包括容纳腔11a和两器放置腔11b，压缩机2和缓冲组件3放置于容纳腔11a内，两器组件4可以设在两器放置腔11b内，并且两器放置腔11b具有换热进口和换热出口，换热出口与进气口连通，两器放置腔11b中的换热气体可以从换热出口流出，并从进气口进入到内筒300中。节流装置与两器组件4和压缩机2依次相连构成热泵回路，冷媒可以在热泵回路内流动。当热泵系统100工作时，风机组件将热交换形成的热风送至内筒300内，完成对衣物的烘干。

相关技术中，由于衣物处理装置的空间资源不足及装配难度大等问题，无法使用螺栓等紧固件来固定压缩机2，导致压缩机2在工作中过程中振动较大。压缩机2的振动传递至各管路上容易导致管路应力应变超标，甚至管路破裂。压缩机2的振动传递至机壳200上，可能导致整机结构共振或者产生异响。

鉴于此，本申请实施例提供的一种热泵系统，可以有效减少压缩机2的振动，避免将压缩机2的振动传递至机壳而导致共振和异响问题。下面结合附图详细介绍本申请实施例提供的热泵系统的具体结构。

图4示出图2所示的热泵系统中去掉热泵盒的结构示意图。

如图2和图4所示，热泵盒1具有容纳腔11a，压缩机2设置于容纳腔11a内，压缩机2沿自身轴向具有相对的第一端21和第二端22，缓冲组件3设置于容纳腔11a内且包覆于压缩机2的外周侧，使得压缩机2的第一端21刚性抵接至容纳腔11a，第二端22柔性抵接至容纳腔11a。

由于缓冲组件3设置于容纳腔11a内且包覆于压缩机2的外周侧，可以对压缩机2的周向进行限位，避免压缩机2的周向振动直接传递至整机；另外，压缩机2的第一端21刚性抵接至容纳腔11a，第二端22柔性抵接至容纳腔11a，使得压缩机2沿轴向的振动能量在压缩机2的第二端22可以逐渐衰减，避免将压缩机2的轴向振动直接传递至整机，从而通过缓冲组件3可以将压缩机2完全限位至热泵盒1的容纳腔11a内，并且能够抑制和减缓压缩机2在工作中产生的振动能量，获得极大的减振效果。

根据本申请实施例提供的热泵系统100，通过在热泵盒1的容纳腔11a内设置包覆于压缩机2的外周侧的缓冲组件3，使得压缩机2沿自身轴向的第一端21刚性抵接至容纳腔11a，沿自身轴向的第二端22柔性抵接至容纳腔11a，从而可以有效抑制和减缓压缩机2的振动，避免将压缩机2的振动传递至机壳200而导致共振和异响问题，有利于提高热泵系统100的使用寿命。

图5示出图4所示的第一缓冲件的结构示意图，图6示出图5所示的第一缓冲件的俯视结构示意图。

在一些实施例中，缓冲组件3包括第一缓冲件31，容纳腔11a的壁部对应于压缩机2的第一端21设置有支撑柱12，支撑柱12贯穿第一缓冲件31，并抵接至第一端21。

如图2、图4至图6所示，热泵盒1的容纳腔11a的壁部对应于压缩机2的第一端21设置有两个支撑柱12，使得容纳腔11a通过支撑柱12可以抵接至压缩机2的第一端21，由于支撑柱12与压缩机2的第一端21局部接触，防止因热泵盒1和压缩机2的制造误差或者组装误差等原因导致二者之间产生装配间隙。

在一个示例中，第一缓冲件31包括第一支撑面311和设置于第一支撑面311上的第一环形部312，第一支撑面311与压缩机2的第一端21的端面接触，且第一支撑面311上设置有允许支撑柱12穿过的通槽311a，第一环形部312与压缩机2的外周面接触。

可选地，第一缓冲件31的材质为橡胶。由此，容纳腔11a的内壁与压缩机2的第一端21的端面之间相隔有第一缓冲件31的第一支撑面311，避免将压缩机2沿轴向产生的振动能量直接传递至热泵盒1的容纳腔11a的内壁而产生异响。

进一步地，第一环形部312沿自身周向设置有间隔分布的多个第一筋条312a，且多个第一筋条312a在第一环形部312的内周面和外周面上沿周向交错分布。其中，多个第一筋条312a的数量根据第一缓冲件31的大小、硬度、高度等进行选择，不再赘述。

如图4至图6所示，第一缓冲件31的第一环形部312的内周面上设置的多个第一筋条312a与压缩机2的第一端21的外周面过盈配合，第一环形部312的外周面上设置的多个第一筋条312a与热泵盒1的容纳腔11a的侧壁过盈配合，且内周面和外周面上的多个第一筋条312a沿周向交错设置，从而压缩机2的第一端21沿周向产生的振动能量通过第一环形部312的内周面的多个第一筋条312a沿周向传递至外周面上的多个第一筋条312a，再传递至热泵盒1的容纳腔11a的侧壁上，通过多点局部接触、且每个接触点的振动传递路径较长，从而可以将压缩机2的第一端21沿径向或者周向产生的振动能量得到极大的衰减。

可选地，相邻的两个第一筋条312a之间形成的第一圆心角θ1的取值范围为10°≤θ1≤45°。如图6所示，16个第一筋条312a在第一环形部312的内周面和外周面上沿周向交错分布，相邻的两个第一筋条312a之间形成的第一圆心角θ1＝22.5°。

由于相邻的两个第一筋条312a中，一个第一筋条312a位于第一环形部312的内周面上，另一个第一筋条312a位于第一环形部312的外周面上，两个第一筋条312a分别与容纳腔11a的侧壁和压缩机2的外周面分别局部接触，如果二者之间形成的第一圆心角θ1过大，则沿周向的局部接触点较少，减振效果有限；如果二者之间形成的第一圆心角θ1过小，则相当于第一环形部312的壁厚加厚，而无法起到多点局部接触、拉长每个接触点的振动传递路径的效果，同样导致减振效果有限。而相邻的两个第一筋条312a之间形成的第一圆心角θ1满足如上的取值范围，可以有效提高第一缓冲件31的减振效果。

可选地，第一筋条312a的横截面形状为矩形、半圆形和梯形中的任一者。其中，第一筋条312a的横截面形状为半圆形和梯形相对于矩形来说，更有利于振动能量的消耗。

具体来说，如图5所示，当第一筋条312a的横截面形状为梯形时，梯形较长的底边与第一环形部312连接，较短的底边远离第一环形部312，从而压缩机2沿径向或者周向的振动F经过内周面上的第一筋条312a向外周面上相邻的两个第一筋条312a传递并分解为F1和F2，且F1+F2<F，即压缩机2沿径向和周向产生的振动经第一筋条312a的较短的底边所在的侧面及较长的底边所在的侧面的扩散作用，快速衰减并传递至热泵盒1的容纳腔11a的侧壁，提高了减振效率。

图7示出图4所示的一种第二缓冲件的结构示意图，图8示出图7所示的一种第二缓冲件的俯视结构示意图，图9示出图7所示的第二缓冲件的立体结构示意图。

在一些实施例中，如图7至图9所示，缓冲组件3还包括第二缓冲件32，第二缓冲件32包括同轴设置的第二环形部322和第三环形部323，且第二环形部322与第三环形部323之间形成有第二支撑面321，第二支撑面321与压缩机2的第二端22的端面接触，第二环形部322与压缩机2的外周面接触，压缩机2的第二端22通过第三环形部323柔性抵接至容纳腔11a。

可选地，第二缓冲件32的材质为橡胶。由于压缩机2的第一端21刚性抵接至容纳腔11a，压缩机2的第二端22与第二支撑面321接触，并通过第三环形部323柔性抵接至容纳腔11a，从而压缩机2沿轴向产生的振动能量通过第三环形部323的柔性变形进行衰减后再传递至热泵盒1，从而可以将压缩机2沿轴向产生的振动能量得到极大的衰减。

进一步可选地，第三环形部323沿自身轴向呈波纹状或者弹簧状结构设置，波纹状或者弹簧状结构可以拉长压缩机2沿轴向的振动传递路径，进而提高第二缓冲件32的减振效率。

在一些实施例中，第二缓冲件32的第二环形部322沿自身周向设置有间隔分布的多个第二筋条322a，且多个第二筋条322a在第二环形部322的内周面和外周面上沿周向交错分布。其中，多个第二筋条322a的数量根据第二缓冲件32的大小、硬度、高度等进行选择，不再赘述。

如图4和图9所示，第二缓冲件32的第二环形部322的内周面上设置的多个第二筋条322a与压缩机2的第二端22的外周面过盈配合，第二环形部322的外周面上设置的多个第二筋条322a与热泵盒1的容纳腔11a的侧壁过盈配合，且内周面和外周面上的多个第二筋条322a沿周向交错设置，从而压缩机2的第二端22沿周向产生的振动能量通过第二环形部322的内周面的多个第二筋条322a沿周向传递至外周面上的多个第二筋条322a，再传递至热泵盒1的容纳腔11a的侧壁上，通过多点局部接触、且每个接触点的振动传递路径较长，从而可以将压缩机2的第二端22沿径向或者周向产生的振动能量得到极大的衰减。

可选地，相邻的两个第二筋条322a之间形成的第二圆心角θ2的取值范围为10°≤θ2≤45°。如图8所示，16个第二筋条322a在第二环形部322的内周面和外周面上沿周向交错分布，相邻的两个第二筋条322a之间形成的第二圆心角θ2＝22.5°。

由于相邻的两个第二筋条322a中，一个第二筋条322a位于第二环形部322的内周面上，另一个第二筋条322a位于第二环形部322的外周面上，两个第二筋条322a分别与容纳腔11a的侧壁和压缩机2的外周面分别局部接触，如果二者之间形成的第二圆心角θ2过大，则沿周向的局部接触点较少，减振效果有限；如果二者之间形成的第二圆心角θ2过小，则相当于第二环形部322的壁厚加厚，而无法起到多点局部接触、拉长每个接触点的振动传递路径的效果，同样导致减振效果有限。而相邻的两个第二筋条322a之间形成的第二圆心角θ2满足如上的取值范围，可以有效提高第二缓冲件32的减振效果。

可选地，第二筋条322a的横截面形状为矩形、半圆形和梯形中的任一者。其中，第二筋条322a的横截面形状为半圆形和梯形相对于矩形来说，更有利于振动能量的消耗。

具体来说，如图9所示，当第二筋条322a的横截面形状为梯形时，梯形较长的底边与第二环形部322连接，较短的底边远离第二环形部322，从而压缩机2沿径向或者周向产生的振动F经过内周面上的第二筋条322a向外周面上相邻的两个第二筋条322a传递并分解为F1和F2，且F1+F2<F，即压缩机2沿径向和周向产生的振动经第二筋条322a的较短的底边所在的侧面及较长的底边所在的侧面的扩散作用，快速衰减并传递至热泵盒1的容纳腔11a的侧壁，提高了减振效率。

图10示出图4所示的另一种第二缓冲件的结构示意图。

在一些实施例中，如图10所示，第二缓冲件32的第二环形部322沿自身周向呈波浪形结构设置。所述波浪形指的是，在第二环形部322的周向上设置有多组交错分布的凹部和凸部，凹部与凸部形成波浪形，可以拉长压缩机2的第二端22沿周向的振动传递路径，进而提高第二缓冲件32的减振效率。

图11示出图4所示的另一种第二缓冲件的结构示意图，图12示出图11所示的第二缓冲件的剖面结构示意图。

在一些实施例中，第二缓冲件32的第二环形部322沿自身轴向设置有间隔分布的多个第三筋条322b，多个第三筋条322b在第二环形部322的内周面和外周面上沿轴向交错分布。其中，多个第三筋条322b的数量根据第二缓冲件32的大小、硬度、高度等进行选择，不再赘述。

可选地，第三筋条322b呈环形结构设置。可选地，第三筋条322b包括沿周向间隔分布的多段弧形筋。

如图11和图12所示，由于第二缓冲件32的第二环形部322的内周面上设置的多个第三筋条322b与压缩机2的第二端22的外周面过盈配合，第二环形部322的外周面上设置的多个第三筋条322b与热泵盒1的容纳腔11a的侧壁过盈配合，且内周面和外周面上的多个第三筋条322b沿轴向交错设置，从而压缩机2的第二端22沿径向和轴向产生的振动能量通过第二环形部322的内周面上的多个第三筋条322b沿周向传递至外周面上的多个第三筋条322b，再传递至热泵盒1的容纳腔11a的侧壁上，通过多点局部接触、且每个接触点的振动传递路径较长，从而可以将压缩机2的第二端22沿径向或者周向产生的振动能量得到极大的衰减。

可选地，第三筋条322b的横截面形状为矩形、半圆形和梯形中的任一者。其中，第三筋条322b的横截面形状为半圆形和梯形相对于矩形来说，更有利于振动能量的消耗。

具体来说，如图12所示，当第三筋条322b的横截面形状为梯形时，梯形较长的底边与第二环形部322连接，较短的底边远离第二环形部322，从而压缩机2沿径向或者轴向的振动F经过内周面上的第三筋条322b向外周面上相邻的两个第三筋条322b传递并分解为F1和F2，且F1+F2<F，即压缩机2沿径向和轴向产生的振动经第三筋条322b的较短的底边所在的侧面及较长的底边所在的侧面的扩散作用，快速衰减并传递至热泵盒1的容纳腔11a的侧壁，提高了减振效率。

图13示出压缩机运行频率为38Hz工况下，采用不同缓冲组件时整机的噪声频谱图，图14示出压缩机运行频率为40Hz工况下，采用不同缓冲组件时整机的噪声频谱图。

如图13所示，压缩机2在38Hz工况下运行，T1为采用相关技术中的缓冲组件的整机噪声频谱图，T2为采用本申请实施例提供的缓冲组件3的整机噪声频谱图。从图11可以看出，采用相关技术中的缓冲组件后，整机在峰值76Hz处的噪声为42.77dB，采用本申请实施例提供的缓冲组件3后，整机在峰值76Hz处的噪声为26.77dB，噪声降低了16dB。

如图14所示，压缩机2在40Hz工况下运行，T1为采用相关技术中的缓冲组件的整机噪声频谱图，T2为采用本申请实施例提供的缓冲组件3的整机噪声频谱图。从图12可以看出，采用相关技术中的缓冲组件后，整机在峰值80Hz处的噪声为45.44dB，采用本申请实施例提供的缓冲组件3后，整机在峰值76Hz处的噪声为28.96dB，噪声降低了16.5dB。

由此可知，当热泵系统运行至38Hz或者40Hz时整机出现嗡嗡声，采用本申请实施例提供的缓冲组件3，并合理设计第一筋条312a、第二筋条322a和第三筋条322b的数量，可以最大程度地减小整机的嗡嗡声，明显降低因压缩机2的振动传递导致的整机异响，降噪效果明显。

本申请实施例中，压缩机2在工作过程中产生的振动能量通过缓冲组件3的第一缓冲件31和第二缓冲件32间接地传递至热泵盒1上，其中，热泵盒1上的支撑柱12和缓冲组件3的第二缓冲件32的第三环形部323可以对压缩机2的轴向进行限位，且第二缓冲件32的第三环形部323可以抑制并减缓压缩机2沿轴向的振动能量传递至整机；缓冲组件3的第一缓冲件31的第一环形部312上的多个第一筋条312a和第二缓冲件32的第二环形部322上的多个第二筋条322a或者多个第三筋条322b可以对压缩机2的周向进行限位，同时可以抑制并减缓压缩机2沿周向的振动能量传递至整机，使得压缩机2工作过程中产生的大部分振动能量被缓冲组件3消耗。

进一步地，由于第一缓冲件31上设置的多个第一筋条312a在第一环形部311的内、外周面上沿周向交错设置且相隔预定角度，第二缓冲件32上设置的多个第二筋条322a在第二环形部322的内、外周面上沿周向交错设置且相隔预定角度，或者，多个第三筋条322b在第二环形部322的内、外周面上沿轴向交错设置，使得压缩机2产生的振动能量从第一环形部312的内周面和第二环形部322的内周面分别传递至第一环形部312的外周面和第二环形部322的外周面的过程中，可以获得极大的衰减，从而可以有效避免压缩机2的振动传递至机壳200导致整机共振和异响的问题。

需要说明的是，本申请实施例提供的热泵系统，不仅适用于如前所述的包括立式压缩机的衣物处理装置，也适用于包括卧式压缩机或者其他设置方式的压缩机的衣物处理装置。另外，衣物处理装置可以为烘干机，也可以为洗干一体机，不再赘述。

应当指出，在说明书中提到的“一个实施例”、“实施例”、“示例性实施例”、“一些实施例”等表示所述的实施例可以包括特定特征、结构或特性，但未必每个实施例都包括该特定特征、结构或特性。此外，这样的短语未必是指同一实施例。此外，在结合实施例描述特定特征、结构或特性时，结合明确或未明确描述的其他实施例实现这样的特征、结构或特性处于本领域技术人员的知识范围之内。

需要说明的是，在本文中，诸如“第一”和“第二”等之类的关系术语仅仅用来将一个实体或者操作与另一个实体或操作区分开来，而不一定要求或者暗示这些实体或操作之间存在任何这种实际的关系或者顺序。而且，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。在没有更多限制的情况下，由语句“包括一个……”限定的要素，并不排除在包括所述要素的过程、方法、物品或者设备中还存在另外的相同要素。

最后应说明的是：以上各实施例仅用以说明本申请的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述各实施例对本申请进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分或者全部技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本申请各实施例技术方案的范围。