具体实施方式

以下，基于附图对本发明的实施的一个方式进行说明。

图1是本实施方式的轮胎1的胎面部2的展开图。如图1所示，本实施方式的轮胎1例如作为以在冬季使用为前提的乘用车用的充气轮胎来使用。但是，本发明的轮胎1并不限定于这样的形态。

本实施方式的轮胎1例如具有被指定了向车辆进行安装的朝向的胎面部2。例如在侧壁部等通过文字、标记来显示向车辆的安装的朝向(省略图示)。

胎面部2由在外侧胎面端To与内侧胎面端Ti之间在轮胎周向上连续延伸的4条周向沟3、和被上述周向沟3划分出的5个陆地部4构成。即，本发明的轮胎1构成为所谓的5肋轮胎。但是，本发明的轮胎1并不限定于这样的形态，例如也可以是由3条周向沟3和4个陆地部4构成的所谓的4肋轮胎。

外侧胎面端To是在车辆安装时旨在位于车辆外侧的胎面端，内侧胎面端Ti是在车辆安装时旨在位于车辆内侧的胎面端。外侧胎面端To和内侧胎面端Ti分别相当于对正规状态的轮胎1加载正规载荷并以0°外倾角接地于平面时的轮胎轴向最外侧的接地位置。

“正规状态”是指在规定了各种规格的充气轮胎的情况下将轮胎组装于正规轮辋并且填充正规内压且无负载的状态。在为未规定各种规格的轮胎、非空气式轮胎的情况下，上述正规状态是指与轮胎的使用目的相应的标准的使用状态且无负载的状态。在本说明书中，在没有特别说明的情况下，轮胎各部的尺寸等是在上述正规状态下测定出的值。此外，在本说明书中说明的各结构允许橡胶成型品所包含的通常的误差。

“正规轮辋”是在包括轮胎所依据的规格在内的规格体系中针对每个轮胎而规定该规格的轮辋，例如若为JATMA，则表示“标准轮辋”，若为TRA，则表示“Design Rim”，若为ETRTO，则表示“Measuring Rim”。

“正规内压”是在包括轮胎所依据的规格在内的规格体系中针对每个轮胎而规定各规格的气压，若为JATMA，则表示“最高气压”，若为TRA，则表示表“TIRE LOAD LIMITS ATVARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”中记载的最大值，若为ETRTO，则表示“INFLATIONPRESSURE”。

“正规载荷”是在规定了各种规格的充气轮胎的情况下在包括轮胎所依据的规格在内的规格体系中针对每个轮胎而规定各规格的载荷，若为JATMA，则表示“最大负载能力”，若为TRA，则表示表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”中记载的最大值，若为ETRTO，则表示“LOAD CAPACITY”。另外，在为未规定各种规格的轮胎、非空气式轮胎的情况下，“正规载荷”是指在轮胎的标准使用状态下作用于一个轮胎的载荷。上述“标准使用状态”是指将轮胎安装于与轮胎的使用目的相应的标准的车辆并且在上述车辆能够行驶的状态下在平坦的路面上静止的状态。

周向沟3例如包括内侧胎冠周向沟5、内侧胎肩周向沟6、外侧胎冠周向沟7以及外侧胎肩周向沟8。内侧胎冠周向沟5设置于轮胎赤道C与内侧胎面端Ti之间。内侧胎肩周向沟6设置于内侧胎冠周向沟5与内侧胎面端Ti之间。外侧胎冠周向沟7设置于轮胎赤道C与外侧胎面端To之间。外侧胎肩周向沟8设置于外侧胎冠周向沟7与外侧胎面端To之间。

周向沟3能够采用在轮胎周向上以直线状延伸的沟、或以锯齿状延伸的沟等各种形态。在本实施方式中，内侧胎冠周向沟5、内侧胎肩周向沟6以及外侧胎肩周向沟8在轮胎周向上平行地以直线状延伸。另一方面，外侧胎冠周向沟7以锯齿状延伸。但是，本发明的轮胎1并不限定于这样的形态。

从外侧胎肩周向沟8或者内侧胎肩周向沟6的沟中心线到轮胎赤道C的轮胎轴向上的距离L1例如是胎面宽度TW的20％～35％。从外侧胎冠周向沟7或者内侧胎冠周向沟5的沟中心线到轮胎赤道C的轮胎轴向上的距离L2例如是胎面宽度TW的3％～15％。在优选的形态中，从内侧胎冠周向沟5的沟中心线到轮胎赤道C的轮胎轴向上的距离大于从外侧胎冠周向沟7的沟中心线到轮胎赤道C的轮胎轴向上的距离。此外，胎面宽度TW是上述正规状态下的从外侧胎面端To到内侧胎面端Ti的轮胎轴向上的距离。

优选周向沟3的沟宽W1至少为3mm以上。在优选的形态中，周向沟3的沟宽W1是胎面宽度TW的2.0％～5.0％。在本实施方式中，在4条周向沟3中，内侧胎冠周向沟5具有最大的沟宽。

陆地部4包括第1陆地部11。优选第1陆地部11例如设置于轮胎赤道C与内侧胎面端Ti之间。本实施方式的第1陆地部11被划分于内侧胎冠周向沟5与内侧胎肩周向沟6之间。

在图2中示出了第1陆地部11的放大图。如图2所示，在第1陆地部11设置有横穿第1陆地部11的多个第1横沟16。由此，第1陆地部11包括由第1横沟16划分出的多个第1花纹块18。

在第1花纹块18的至少一个中形成有多个刀槽花纹25、以及将第1花纹块18在轮胎周向上断开的第2横沟20。本实施方式的第2横沟20通过从内侧胎冠周向沟5延伸至内侧胎肩周向沟6而将第1花纹块18断开。

在本说明书中，“刀槽花纹”是指具有微小的宽度的切口要素，并且相互相对的两个刀槽壁之间的宽度为0.6mm以下。刀槽花纹的上述宽度优选为0.1～0.5mm，更优选为0.2～0.4mm。对于本实施方式的刀槽花纹而言，遍及其整个深度，上述宽度为上述的范围。此外，在本说明书中，在某个切口要素的横截面中，对于在其整个深度的50％以上包括宽度为0.6mm以下的区域的切口要素，即便在局部包括宽度超过0.6mm的区域，也作为刀槽花纹(包括沟要素的刀槽花纹)来处理。另外，在某个切口要素的横截面中，对于在其整个深度的50％以上包括宽度大于0.6mm的区域的切口要素，即便在局部包括宽度为0.6mm以下的区域，也作为沟(包括刀槽花纹要素的沟)来处理。

在图3中示出了第2横沟20的放大图。如图3所示，第2横沟20包括相对于轮胎轴向朝第1方向倾斜的一对两端部21、和位于两端部21之间并且朝与第1方向相反的第2方向倾斜的中央部22。在本说明书中，“向第1方向倾斜”是指朝右上方倾斜的形态，“向第2方向倾斜”是指朝右下方倾斜的形态。本发明的轮胎1通过采用上述的结构而能够发挥优异的冰上转弯性能。作为其理由，推测以下的机理。

在冰上行驶时，本发明的轮胎1通过第1横沟16将冰上的水膜在轮胎周向上断开。另一方面，通过第2横沟20包括中央部22和两端部21，从而第2横沟20的边缘包括向朝轮胎周向的一侧凸起的部分、和朝轮胎周向的另一侧凸起的部分。因此，第2横沟20的边缘能够将第1横沟16断开的水膜进一步在轮胎轴向上断开。另外，通过刀槽花纹25有效地吸收被第1横沟16和第2横沟20断开的水膜。通过这样的作用，各沟和刀槽花纹的边缘即使在冰上也能够发挥较大的摩擦力。并且，第2横沟20的中央部22和两端部21的边缘提供轮胎轴向的摩擦力，因此冰上转弯性能提高。

以下，对本实施方式的更详细的结构进行说明。此外，以下说明的各结构表示本实施方式的具体形态。因此，不言而喻，即使本发明不具有以下说明的结构，也能够发挥上述的效果。另外，即使将以下说明的各结构的任意一个单独地应用于具有上述的特征的本发明的轮胎，也能够期待与各结构相应的性能的提高。并且，在将以下说明的各结构的若干个复合地加以应用的情况下，能够期待与各结构相应的复合的性能的提高。

如图2所示，多个第1横沟16分别相对于轮胎轴向朝相同的朝向倾斜。本实施方式的第1横沟16分别朝第2方向倾斜。第1横沟16相对于轮胎轴向的角度θ1例如是20～40°。这样的第1横沟16在冰上也能够提供轮胎轴向的摩擦力。

本实施方式的第1横沟16例如以恒定的沟宽延伸为直线状。第1横沟16的沟宽W2例如是1.0～8.0mm，优选是2.0～6.0mm。

在图4中示出了图2的A-A线剖视图。如图4所示，第1横沟16的最大的深度d1例如是3.0～11.0mm，优选是6.0～9.5mm。

第1横沟16的沟底面例如包括局部朝轮胎径向外侧突出的突出部16a。突出部16a例如设置于第1横沟16的轮胎轴向的端部，在本实施方式中，设置于第1横沟16的靠内侧胎冠周向沟5侧的端部。突出部16a的轮胎径向的高度h1例如是0.5～2.0mm。突出部16a的轮胎轴向的长度优选为第1横沟16的轮胎轴向的长度的30％以下，更优选为5％～15％。这样的突出部16a能够防止雪、冰的碎片堵塞于第1横沟16内。

如图2所示，在第1横沟16与内侧胎冠周向沟5相连而构成的锐角的外角部28，构成有与第1花纹块18的踏面倾斜相连的倒角部28a。这样的倒角部28a有助于使第1花纹块18的刚性提高。

第2横沟20的沟宽小于第1横沟16的沟宽W2。具体而言，第2横沟20的最大的沟宽W3构成于一对两端部21的一方，该沟宽W3小于第1横沟16的沟宽W2。第2横沟20的上述沟宽W3是第1横沟16的沟宽W2的40％～60％。这样的第2横沟20有助于使冰上转弯性能与干燥路面上的操纵稳定性(以下，存在简称为“操纵稳定性”的情况。)平衡良好地提高。

如图3所示，第2横沟20的中央部22例如穿过第1陆地部11(如图2所示)的轮胎轴向的中心位置。中央部22的轮胎轴向的长度L3是第1陆地部11的轮胎轴向的宽度W4(如图2所示，以下相同。)的25％～45％。此外，在本说明书中，沟的长度是在沟中心线处测定的。

中央部22例如相对于轮胎轴向以恒定的角度倾斜，并延伸为直线状。优选中央部22相对于轮胎轴向的角度θ2大于第1横沟16相对于轮胎轴向的角度θ1(如图2所示)。具体而言，中央部22的上述角度是50～70°，优选是55～65°。

如图2所示，中央部22的沟宽W5构成第2横沟20的最小的沟宽。中央部22的沟宽W5例如大于0.6mm，并且为3.0mm以下。本实施方式的中央部22例如构成为沟宽大于0.6mm并且为2.0mm以下的细沟。由此，在中央部22相互相对的两个沟壁接触，从而第1花纹块18的刚性提高。因此，能够抑制第1花纹块18的倾倒，由此使操纵稳定性提高。

优选中央部22的深度小于第1横沟16的深度。在更优选的形态中，中央部22的最大的深度小于刀槽花纹25的最大的深度。优选中央部22的上述深度为刀槽花纹25的上述深度的20％～40％。另外，中央部22的深度例如是0.2～5.0mm，优选是0.5～3.0mm。由此，能够使冰上转弯性能和操纵稳定性平衡良好地提高。

本实施方式的两端部21由与内侧胎冠周向沟5相连的第1端部23、以及与内侧胎肩周向沟6相连的第2端部24构成。另外，第1端部23和第2端部24分别相对于轮胎轴向以恒定的角度倾斜，并延伸为直线状。由此，本实施方式的第2横沟20构成为包括中央部22、从中央部22延伸至内侧胎冠周向沟5的第1端部23、以及从中央部22延伸至内侧胎肩周向沟6的第2端部24的N字形的横沟。

如图3所示，两端部21相对于轮胎轴向的角度θ3例如是10～50°，优选为20～40°。另外，中央部22与第1端部23之间的角度θ4、以及中央部22与第2端部24之间的角度θ5分别是70～110°，优选为80～100°。由此，第2横沟20的边缘更容易切断冰上的水膜，从而使冰上转弯性能提高。

两端部21的沟宽W6例如大于0.6mm，并且为5.0mm以下。本实施方式的两端部21的沟宽W6例如是1.0～4.0mm，优选为2.0～3.0mm。在更优选的形态中，一对两端部21的各自的沟宽W6大于中央部22的沟宽W5。具体而言，上述沟宽W6是上述沟宽W5的2.0～3.5倍。另外，第2端部24的沟宽小于第1端部23的沟宽。这样的两端部21能够有效地提高冰上转弯性能。

为了使冰上转弯性能与操纵稳定性平衡良好地提高，一对两端部21的各自的轮胎轴向的长度L4例如大于中央部22的轮胎轴向的长度L3。一对两端部21的各自的轮胎轴向的长度L4例如是第1陆地部11的轮胎轴向的宽度W4的25％～40％。

在图5中示出了图2的B-B线剖视图。如图5所示，优选两端部21的深度小于第1横沟16的深度，并且大于中央部22的深度。两端部21的最大的深度例如是2.0～7.0mm，优选为3.0～7.0mm。

第1端部23和第2端部24的深度分别从中央部22朝向第2横沟20的端部变大。在优选的形态中，第1端部23的最大的深度d2大于第2端部24的最大的深度d3。由此，第1花纹块18的刚性朝向内侧胎面端Ti侧变大，因此使得干燥路面上的操纵稳定性提高。

如图2所示，在第1花纹块18设置有相对于轮胎轴向倾斜的多个刀槽花纹25。在本实施方式中，刀槽花纹25的至少1条朝第1方向倾斜，在优选的形态中，设置于第1花纹块18的各刀槽花纹25朝第1方向倾斜。各刀槽花纹25相对于轮胎轴向的角度例如是10～50°，优选是20～40°。这样的刀槽花纹25与第1横沟16以及第2横沟20相互配合来向多个方向提供摩擦力，从而使冰上转弯性能提高。

在本实施方式中，各刀槽花纹25以锯齿状延伸。在该情况下，上述的倾斜的朝向、角度通过连结刀槽花纹的两端的直线的倾斜的朝向、角度来判断。

优选刀槽花纹25的至少1条不与第2横沟20连通。在更优选的形态中，设置于第1花纹块18的各刀槽花纹25不与第2横沟20连通。各刀槽花纹25的一端与第2横沟20的间隔例如是0.5～2.0mm，优选是0.8～1.2mm。由此，能够充分地确保各刀槽花纹25的长度，并且能够维持第1花纹块18的刚性。

在图6中示出了表示刀槽花纹25的刀槽壁25w的放大立体图。如图6所示，本实施方式的各刀槽花纹25例如是在其长度方向和深度方向上以波状延伸的3D(3维形状)刀槽花纹。由此，在相互相对的两个刀槽壁25w接触时，能够提高第1花纹块18的表观刚性，使得操纵稳定性提高。但是，本发明并不限定于这样的形态，刀槽花纹25例如也可以在其长度方向和深度方向上以直线状延伸。

为了使冰上转弯性能与干燥路面上的操纵稳定性平衡良好地提高，刀槽花纹25的深度例如是2.0～9.0mm，优选是4.0～8.0mm。

如图1所示，本实施方式的胎面部2除了上述的第1陆地部11，还包括第2陆地部12、第3陆地部13、第4陆地部14以及第5陆地部15。第2陆地部12与第1陆地部11的内侧胎面端Ti侧邻接，被划分于内侧胎肩周向沟6与内侧胎面端Ti之间。第3陆地部13与第1陆地部11的外侧胎面端To侧邻接，被划分于外侧胎冠周向沟7与内侧胎冠周向沟5之间。第4陆地部14与第3陆地部13的外侧胎面端To侧邻接，被划分于外侧胎冠周向沟7与外侧胎肩周向沟8之间。第5陆地部15与第4陆地部14的外侧胎面端To侧邻接，被划分于外侧胎肩周向沟8与外侧胎面端To之间。

在图7中示出了第1陆地部11、第2陆地部12以及第3陆地部13的放大图。如图7所示，在第2陆地部12设置有横穿第2陆地部12的多条内侧胎肩横沟30。由此，第2陆地部12包括多个内侧胎肩花纹块31。

内侧胎肩横沟30例如朝第1方向倾斜。内侧胎肩横沟30相对于轮胎轴向的角度例如是5～15°。在更优选的形态中，内侧胎肩横沟30相对于轮胎轴向的角度小于第1横沟16相对于轮胎轴向的角度。这样的内侧胎肩横沟30能够提高冰上的牵引性能。

内侧胎肩横沟30包括第1沟缘30a和第2沟缘30b。上述第1沟缘30a例如以直线状延伸。第2沟缘30b例如弯曲为锯齿状。更具体而言，第2沟缘30b在其长度方向上交替地包含有缓倾斜缘30c和陡倾斜缘30d。缓倾斜缘30c在轮胎轴向上延伸。陡倾斜缘30d相对于轮胎轴向的角度大于缓倾斜缘30c相对于轮胎轴向的角度。另外，陡倾斜缘30d的长度小于缓倾斜缘30c的长度。具有这样的第2沟缘30b的内侧胎肩横沟30能够在其内部将雪、冰屑压固。

在本实施方式中，将内侧胎肩横沟30的靠内侧胎肩周向沟6侧的端部在轮胎轴向上平行地延长的区域与第1横沟16的靠内侧胎肩周向沟6侧的端部的至少一部分重叠。由此，内侧胎肩横沟30与第1横沟16相互配合来提高冰上的牵引性能。

在内侧胎肩花纹块31设置有在轮胎周向上延伸的内侧胎肩纵细沟32。内侧胎肩纵细沟32例如将在轮胎周向上相邻的两个内侧胎肩横沟30之间连通。这样的内侧胎肩纵细沟32在冰上提供轮胎轴向的摩擦力。

内侧胎肩花纹块31包括被划分于内侧胎肩周向沟6与内侧胎肩纵细沟32之间的第一片33、和被划分于比内侧胎肩纵细沟32靠内侧胎面端Ti侧的第2片34。

在第一片33和第2片34分别设置有以锯齿状延伸的多条内侧胎肩刀槽花纹35。各内侧胎肩刀槽花纹35例如朝第1方向倾斜。在优选的形态中，各内侧胎肩刀槽花纹35相对于轮胎轴向的角度小于设置于第1花纹块18的刀槽花纹25相对于轮胎轴向的角度。由此，使冰上转弯性能与冰上的牵引性能平衡良好地提高。

在优选的形态中，优选设置于第一片33的多条内侧胎肩刀槽花纹35的刀槽花纹间隔大于设置于第1花纹块18的多条刀槽花纹25的刀槽花纹间隔。在更优选的形态中，优选设置于第2片34的多条内侧胎肩刀槽花纹35的刀槽花纹间隔大于设置于第一片33的多条内侧胎肩刀槽花纹35的刀槽花纹间隔。由此，第2陆地部12的刚性大于第1陆地部11的刚性，使得干燥路面上的操纵稳定性提高。此外，“刀槽花纹间隔”是指两个刀槽花纹间的最小的距离。

在第3陆地部13设置有横穿第3陆地部13的多条胎冠横沟40。由此，第3陆地部13包括由胎冠横沟40划分出的多个胎冠花纹块41。

胎冠横沟40例如朝第1方向倾斜。胎冠横沟40相对于轮胎轴向的角度例如是15～25°。在更优选的形态中，胎冠横沟40相对于轮胎轴向的角度小于第1横沟16相对于轮胎轴向的角度。另外，胎冠横沟40相对于轮胎轴向的角度大于内侧胎肩横沟30相对于轮胎轴向的角度。由此，胎冠横沟40、第1横沟16以及内侧胎肩横沟30相互配合来向多个方向提供摩擦力，从而使冰上的转弯性能和牵引性能提高。

优选胎冠横沟40的内侧胎冠周向沟5侧的端部不与将第1横沟16的靠内侧胎冠周向沟5侧的端部在轮胎轴向上平行地延长而成的区域重叠。另外，优选胎冠横沟40的靠内侧胎冠周向沟5侧的端部与将第2横沟20的第1端部23沿着其长度方向延长而成的区域重叠。由此，胎冠横沟40与第1横沟16相互配合来使冰上的牵引性能提高。

胎冠横沟40例如优选其靠外侧胎冠周向沟7侧的端部的沟宽朝向外侧胎面端To侧变大。对于这样的胎冠横沟40而言，雪、冰屑难以堵塞于内部。

在胎冠花纹块41例如设置有第1中断沟43和第2中断沟44、以及以锯齿状延伸的多条胎冠刀槽花纹45。

第1中断沟43从内侧胎冠周向沟5延伸并在胎冠花纹块41内中断。第2中断沟44从外侧胎冠周向沟7延伸并在胎冠花纹块41内中断。本实施方式的第1中断沟43和第2中断沟44分别未到达胎冠花纹块41的轮胎轴向的中心位置就中断。另外，第1中断沟43和第2中断沟44分别朝第2方向倾斜。这样的第1中断沟43和第2中断沟44有助于平衡良好地提高冰上转弯性能和操纵稳定性。

各胎冠刀槽花纹45例如朝第2方向倾斜。胎冠刀槽花纹45相对于轮胎轴向的角度小于设置于第1花纹块18的刀槽花纹25相对于轮胎轴向的角度。这样的胎冠刀槽花纹45使冰上的转弯性能与牵引性能平衡良好地提高。

在图8中示出了第4陆地部14和第5陆地部15的放大图。如图8所示，在第4陆地部14设置有横穿第4陆地部14的多条外侧中间横沟46。由此，第4陆地部14包括由外侧中间横沟46划分出的多个外侧中间花纹块47。

外侧中间横沟46例如朝第2方向倾斜。外侧中间横沟46相对于轮胎轴向的角度例如是15～25°。在更优选的形态中，外侧中间横沟46相对于轮胎轴向的角度小于第1横沟16相对于轮胎轴向的角度。

在外侧中间花纹块47设置有外侧中间中断沟48、和以锯齿状延伸的多条外侧中间刀槽花纹49。

外侧中间中断沟48例如从外侧胎冠周向沟7延伸并且在外侧中间花纹块47内中断。外侧中间中断沟48例如朝第2方向倾斜。外侧中间中断沟48相对于轮胎轴向的角度例如是10～20°。这样的外侧中间中断沟48有助于维持外侧中间花纹块47的刚性并且提高冰上的牵引性能。

如图1所示，优选外侧中间中断沟48的外侧胎冠周向沟7侧的端部与将胎冠横沟40的靠外侧胎冠周向沟7侧的端部在轮胎轴向上平行地延长而成的区域重叠。由此，外侧中间中断沟48与胎冠横沟40相互配合来提高冰上的牵引性能。

如图8所示，外侧中间刀槽花纹49例如朝第1方向倾斜。优选外侧中间刀槽花纹49相对于轮胎轴向的角度小于设置于第1花纹块18的刀槽花纹25相对于轮胎轴向的角度。这样的外侧中间刀槽花纹49向多个方向提供摩擦力，从而有助于提高冰上转弯性能。

在第5陆地部15设置有横穿第5陆地部15的多条外侧胎肩横沟50。由此，第5陆地部15包括由外侧胎肩横沟50划分出的多个外侧胎肩花纹块51。

外侧胎肩横沟50例如相对于轮胎轴向以10°以下的角度延伸。在优选的形态中，优选外侧胎肩横沟50的外侧胎肩周向沟8侧的端部与将外侧中间横沟46的靠外侧胎肩周向沟8侧的端部在轮胎轴向上平行地延长而成的区域重叠。

在外侧胎肩花纹块51设置有在轮胎周向上延伸的外侧胎肩纵细沟52、和以锯齿状延伸的多条外侧胎肩刀槽花纹53。

外侧胎肩纵细沟52将在轮胎周向上相邻的外侧胎肩横沟50之间连通。优选外侧胎肩纵细沟52例如局部地折弯。这样的外侧胎肩纵细沟52在冰上能够提供轮胎周上的摩擦力。

优选外侧胎肩刀槽花纹53相对于轮胎轴向的角度小于设置于第1花纹块18的刀槽花纹25相对于轮胎轴向的角度。

如图1所示，本实施方式的胎面部2的陆地比例如是70％～90％，优选是80％～88％。由此，冰上转弯性能与干燥路面上的操纵稳定性能够平衡良好地提高。此外，在本说明书中，“陆地比”是指实际的胎面部的接地面的面积相对于将设置于胎面部2的沟和刀槽花纹全部填埋后的状态下的胎面部2的接地面的面积的比例。

以下，对本发明的另一实施方式进行说明。在表示另一实施方式的附图中，对已经说明的要素标注与上述的附图标记相同的附图标记，并能够应用上述的结构。

在图9和图10中，示出了另一实施方式的第1陆地部11的放大图。在图9所示的实施方式中，对于第2横沟20，中央部22相对于轮胎轴向的角度θ2、以及两端部21相对于轮胎轴向的角度θ3分别大于第1横沟16相对于轮胎轴向的角度θ1。由此，冰上转弯性能进一步提高。

另外，在图9所示的实施方式中，中央部22与第1端部23之间的角度θ4、以及中央部22与第2端部24之间的角度θ5分别为锐角，优选为60～80°。由此，第2横沟20的边缘容易将水膜切断。

在图10所示的实施方式中，对于第2横沟20，中央部22相对于轮胎轴向的角度θ2、和两端部21相对于轮胎轴向的角度θ3分别小于第1横沟16相对于轮胎轴向的角度θ1。

另外，在图10所示的实施方式中，中央部22与第1端部23之间的角度θ4、以及中央部22与第2端部24之间的角度θ5分别为钝角，优选为130～150°。由此，第1花纹块18的刚性提高，从而发挥优异的操纵稳定性。

以上，对本发明的一个实施方式的轮胎详细地进行了说明，但本发明并不限定于上述的具体的实施方式，能够变更为各种形态来实施。

【实施例】

基于表1的规格试制了具有图1的基本胎面花纹的尺寸195/65R15的轮胎。作为比较例，试制了具有图11所示的第1陆地部a的轮胎。如图11所示，在比较例的划分于第1陆地部a的花纹块b设置有从内侧胎肩周向沟c延伸并且在花纹块b内中断的中断沟d。比较例的轮胎除了上述的结构之外，具有与图1所示的花纹实质上相同的花纹。对各测试轮胎测试了冰上转弯性能和干燥路面上的操纵稳定性。各测试轮胎的通用规格、测试方法如下。

安装轮辋：15×6.0JJ

轮胎内压：前轮230kPa、后轮230kPa

测试车辆：排气量1500cc、前轮驱动车

轮胎安装位置：全部车轮

＜冰上转弯性能＞

通过驾驶员的感官评价了以上述测试车辆在冰上行驶时的转弯性能。结果是以比较例为100的评分，数值越大，表示冰上转弯性能越优异。

＜干燥路面上的操纵稳定性＞

使用上述测试车辆，通过驾驶员的感官评价了在干燥路面行驶时的操纵稳定性。结果是以比较例为100的评分，数值越大，表示干燥路面上的操纵稳定性越优异。

测试的结果如表1所示。

【表1】

如表1所示，能够确认具有本发明的第2横沟的各实施例发挥了优异的冰上转弯性能。另外，也能够确认各实施例维持了干燥路面上的操纵稳定性。

对于具有图2所示的第1陆地部的实施方式，制作使中央部的长度和深度变化的测试轮胎，并实施了上述的测试。此外，第1陆地部的宽度和刀槽花纹的深度在各实施例中是通用的。

测试的结果如表2所示。

【表2】

如表2所示，能够确认中央部的长度和深度与冰上转弯性能和干燥路面上的操纵稳定性具有较高的相关性。