具体实施方式

(1)

(1-1)术语的定义

本说明书中，术语“制冷剂”至少包括由ISO817(国际标准化机构)确定的、标注有以表示制冷剂种类的R开始的制冷剂编号(ASHRAE编号)的化合物，此外也包括尽管未标注制冷剂编号、但具有与它们同等的作为制冷剂的特性的物质。制冷剂在化合物的结构方面大致分为“氟碳系化合物”和“非氟碳系化合物”。“氟碳系化合物”包括氯氟烃(CFC)、氢氯氟烃(HCFC)和氢氟烃(HFC)。作为“非氟碳系化合物”，可以举出丙烷(R290)、丙烯(R1270)、丁烷(R600)、异丁烷(R600a)、二氧化碳(R744)和氨(R717)等。

本说明书中，术语“包含制冷剂的组合物”至少包括：(1)制冷剂本身(包括制冷剂混合物)；(2)进一步包含其他成分而能够用于通过至少与制冷机油混合而获得制冷机用工作流体的组合物；和(3)含有制冷机油的制冷机用工作流体。本说明书中，将这三种方式中的(2)的组合物区别于制冷剂本身(包括制冷剂混合物)而记为“制冷剂组合物”。另外，将(3)的制冷机用工作流体区别于“制冷剂组合物”而记为“含有制冷机油的工作流体”。

本说明书中，关于术语“替代”，在用第二制冷剂“替代”第一制冷剂的语句中使用的情况下，作为第一类型，是指在为了使用第一制冷剂进行运转而设计的设备中，仅经过根据需要的微小的部件(制冷机油、垫片、密封垫、膨胀阀、干燥器等其他部件中的至少一种)的变更和设备调整，就能够使用第二制冷剂在最佳条件下运转。即，该类型是指对于同一设备“替换”制冷剂进行运转。作为该类型的“替代”的方式，按照置换为第二制冷剂时所需的变更或调整的程度小的顺序，有“直接(drop in)替代”、“近似直接(nealy drop in)替代”和“改造(retrofit)”。

作为第二类型，为了用途与第一制冷剂的现有用途相同，搭载第二制冷剂使用按使用第二制冷剂进行运转而设计的设备，这也属于术语“替代”。该类型是指“替换”制冷剂而提供同一用途。

本说明书中，术语“制冷机(refrigerator)”是指通过夺去物体或空间的热而成为比周围的外部气体低的温度且维持该低温的所有装置。换言之，制冷机是指进行能量转换的转换装置，使热从温度低的一方向高的一方移动而从外部得到能量来进行作功。

本发明中，制冷剂为“不可燃”是指，在美国ANSI/ASHRAE34-2013标准中作为制冷剂允许浓度中的最易燃组成的WCF(Worst case of formulation for flammability)组成被判断为“1级”。

本说明书中，制冷剂为“弱可燃”是指，在美国ANSI/ASHRAE34-2013标准中WCF组成被判断为“2级”。

本发明中，制冷剂为“ASHRAE不可燃”是指，WCF组成或WCFF组成在基于ASTM E681-2009[化学品(蒸气和气体)的易燃性浓度限制的标准试验法]的测定装置和测定方法的试验中可特定为不可燃的情况，分别分类为“1级ASHRAE不可燃(WCF不可燃)”或“1级ASHRAE不可燃(WCFF不可燃)”。需要说明的是，WCFF组成(Worst case of fractionation forflammability：最易燃混合组成)通过进行基于ANSI/ASHRAE34-2013的储藏、输送、使用时的泄漏试验来特定。

本说明书中，制冷剂为“微可燃”是指，在美国ANSI/ASHRAE34-2013标准中WCF组成被判断为“2L级”。

本说明书中，温度滑移(Temperature Glide)可以换称为热循环系统的构成要素内的包含本发明的制冷剂的组合物的相变过程的起始温度与终止温度之差的绝对值。

本说明书中，“车载用空调设备”是指汽油车、混合动力汽车、电动汽车、氢动力汽车等汽车中使用的制冷装置的一种。车载用空调设备是指由下述制冷循环构成的制冷装置：利用蒸发器使液体制冷剂进行热交换，压缩机吸入蒸发的制冷剂气体，利用冷凝器将绝热压缩后的制冷剂气体冷却而使其液化，进而使其通过膨胀阀而发生绝热膨胀后，再次作为液体制冷剂供给到蒸发机中。

本说明书中，“涡轮制冷机”是大型制冷机的一种。涡轮制冷机是指由下述制冷循环构成的制冷装置：利用蒸发器使液体制冷剂进行热交换，离心式压缩机吸入蒸发的制冷剂气体，利用冷凝器将绝热压缩后的制冷剂气体冷却而使其液化，进而使其通过膨胀阀而发生绝热膨胀后，再次作为液体制冷剂供给到蒸发机中。需要说明的是，上述“大型制冷机”是指以建筑物单元中的空调为目的的大型空调机。

本说明书中，“饱和压力”是指饱和蒸气的压力。

本说明书中，“排出温度”是指压缩机的排出口处的混合制冷剂的温度。

本说明书中，“蒸发压力”是指蒸发温度下的饱和压力。

本说明书中，“临界温度”是指临界点处的温度，是指即使压缩气体、只要不为该温度以下的温度就无法成为液体的边界温度。

本说明书中，GWP是指基于IPCC(Intergovernmental panel on Climate Change，政府间气候变化专门委员会)第4次报告书的值的值。

本说明书中，“质量比”的记载与“组成比”的记载含义相同。

(1-2)制冷剂

(1-2)制冷剂

详细情况如后所述，能够使用本发明的制冷剂1A、制冷剂1B、制冷剂1C、制冷剂1D、制冷剂1E、制冷剂2A、制冷剂2B、制冷剂2C、制冷剂2D以及制冷剂2E中的任一种(有时记为“本发明的制冷剂”)作为制冷剂。

(1-3)制冷剂组合物

本发明的制冷剂组合物至少包含本发明的制冷剂，能够用于与本发明的制冷剂相同的用途。另外，本发明的制冷剂组合物能够进一步用于通过至少与制冷机油混合而得到制冷机用工作流体。

除了含有本发明的制冷剂以外，本发明的制冷剂组合物还含有至少一种其他成分。根据需要，本发明的制冷剂组合物可以含有以下的其他成分中的至少一种。如上所述，在将本发明的制冷剂组合物用作制冷机中的工作流体时，通常至少与制冷机油混合来使用。因此，本发明的制冷剂组合物优选实质上不包含制冷机油。具体而言，本发明的制冷剂组合物中，相对于制冷剂组合物整体的制冷机油的含量优选为0～1质量％，更优选为0～0.1质量％。

(1-3-1)水

本发明的制冷剂组合物可以包含微量的水。制冷剂组合物中的含水比例相对于制冷剂整体优选为0.1质量％以下。通过使制冷剂组合物包含微量的水分，可包含于制冷剂中的不饱和的氟碳系化合物的分子内双键稳定化，另外，也不易引起不饱和的氟碳系化合物的氧化，因此制冷剂组合物的稳定性提高。

(1-3-2)示踪剂

在本发明的制冷剂组合物存在稀释、污染、其他一些变更的情况下，为了能够追踪其变更，在本发明的制冷剂组合物中以能够检测的浓度添加示踪剂。

本发明的制冷剂组合物可以单独含有一种示踪剂，也可以含有两种以上。

作为示踪剂，没有特别限定，可以从通常使用的示踪剂中适当选择。

作为示踪剂，可以举出例如氢氟烃、氢氯氟烃、氯氟烃、氢氯烃、碳氟化合物、氘代烃、氘代氢氟烃、全氟碳、氟醚、溴化化合物、碘化化合物、醇、醛、酮、一氧化二氮(N₂O)等。作为示踪剂，特别优选氢氟烃、氢氯氟烃、氯氟烃、氢氯烃、碳氟化合物和氟醚。

作为示踪剂，优选以下的化合物。

FC-14(四氟甲烷、CF₄)

HCC-40(氯甲烷、CH₃Cl)

HFC-23(三氟甲烷、CHF₃)

HFC-41(氟甲烷、CH₃Cl)

HFC-125(五氟乙烷、CF₃CHF₂)

HFC-134a(1,1,1,2-四氟乙烷、CF₃CH₂F)

HFC-134(1,1,2,2-四氟乙烷、CHF₂CHF₂)

HFC-143a(1,1,1-三氟乙烷、CF₃CH₃)

HFC-143(1,1,2-三氟乙烷、CHF₂CH₂F)

HFC-152a(1,1-二氟乙烷、CHF₂CH₃)

HFC-152(1,2-二氟乙烷、CH₂FCH₂F)

HFC-161(氟乙烷、CH₃CH₂F)

HFC-245fa(1,1,1,3,3-五氟丙烷、CF₃CH₂CHF₂)

HFC-236fa(1,1,1,3,3,3-六氟丙烷、CF₃CH₂CF₃)

HFC-236ea(1,1,1,2,3,3-六氟丙烷、CF₃CHFCHF₂)

HFC-227ea(1,1,1,2,3,3,3-七氟丙烷、CF₃CHFCF₃)

HCFC-22(氯二氟甲烷、CHClF₂)

HCFC-31(氯氟甲烷、CH₂ClF)

CFC-1113(三氟氯乙烯、CF₂＝CClF)

HFE-125(三氟甲基-二氟甲醚、CF₃OCHF₂)

HFE-134a(三氟甲基-氟甲醚、CF₃OCH₂F)

HFE-143a(三氟甲基-甲醚、CF₃OCH₃)

HFE-227ea(三氟甲基-四氟乙醚、CF₃OCHFCF₃)

HFE-236fa(三氟甲基-三氟乙醚、CF₃OCH2CF₃)

本发明的制冷剂组合物可以相对于制冷剂组合物整体包含合计为约10重量百万分数(ppm)～约1000ppm的示踪剂。本发明的制冷剂组合物可以相对于制冷剂组合物整体包含合计优选为约30ppm～约500ppm、更优选为约50ppm～约300ppm的示踪剂。

(1-3-3)紫外线荧光染料

本发明的制冷剂组合物可以单独含有一种紫外线荧光染料，也可以含有两种以上。

作为紫外线荧光染料，没有特别限定，可以从通常使用的紫外线荧光染料中适当选择。

作为紫外线荧光染料，可以举出例如萘二甲酰亚胺、香豆素、蒽、菲、呫吨、噻吨、萘并呫吨和荧光素、以及它们的衍生物。作为紫外线荧光染料，特别优选萘二甲酰亚胺和香豆素中的任一种或两种。

(1-3-4)稳定剂

本发明的制冷剂组合物可以单独含有一种稳定剂，也可以含有两种以上。

作为稳定剂，没有特别限定，可以从通常使用的稳定剂中适当选择。

作为稳定剂，可以举出例如硝基化合物、醚类和胺类等。

作为硝基化合物，可以举出例如硝基甲烷和硝基乙烷等脂肪族硝基化合物、以及硝基苯和硝基苯乙烯等芳香族硝基化合物等。

作为醚类，可以举出例如1,4-二氧六环等。

作为胺类，可以举出例如2,2,3,3,3-五氟丙胺、二苯胺等。

除此以外，可以举出丁基羟基二甲苯、苯并三唑等。

稳定剂的含有比例没有特别限定，相对于制冷剂整体，通常优选为0.01～5质量％、更优选为0.05～2质量％。

(1-3-5)阻聚剂

本发明的制冷剂组合物可以单独含有一种阻聚剂，也可以含有两种以上。

作为阻聚剂，没有特别限定，可以从通常使用的阻聚剂中适当选择。

作为阻聚剂，可以举出例如4-甲氧基-1-萘酚、对苯二酚、对苯二酚甲醚、二甲基叔丁基苯酚、2,6-二叔丁基对甲酚、苯并三唑等。

阻聚剂的含有比例没有特别限定，相对于制冷剂整体，通常优选为0.01～5质量％、更优选为0.05～2质量％。

(1-4)含有制冷机油的工作流体

本发明的含有制冷机油的工作流体至少包含本发明的制冷剂或制冷剂组合物、和制冷机油，其作为制冷机中的工作流体使用。具体而言，本发明的含有制冷机油的工作流体通过在制冷机的压缩机中使用的制冷机油与制冷剂或制冷剂组合物相互混合而得到。含有制冷机油的工作流体中通常包含10～50质量％的制冷机油。

(1-4-1)制冷机油

本发明的组合物可以单独含有一种制冷机油，也可以含有两种以上。

作为制冷机油，没有特别限定，可以从通常使用的制冷机油中适当选择。此时，根据需要，可以适当选择在提高与上述混合物的相容性(miscibility)和上述混合物的稳定性等的作用等方面更优异的制冷机油。

作为制冷机油的基础油，例如，优选选自由聚烷撑二醇(PAG)、多元醇酯(POE)和聚乙烯基醚(PVE)组成的组中的至少一种。

除了基础油以外，制冷机油还可以包含添加剂。添加剂可以为选自由抗氧化剂、极压剂、酸捕捉剂、氧捕捉剂、铜钝化剂、防锈剂、油性剂和消泡剂组成的组中的至少一种。

作为制冷机油，从润滑的方面考虑，优选40℃的运动粘度为5～400cSt的制冷机油。

根据需要，本发明的含有制冷机油的工作流体还可以包含至少一种添加剂。作为添加剂，可以举出例如以下的增容剂等。

(1-4-2)增容剂

本发明的含有制冷机油的工作流体可以单独含有一种增容剂，也可以含有两种以上。

作为增容剂，没有特别限定，可以从通常使用的增容剂中适当选择。

作为增容剂，可以举出例如聚氧化亚烷基二醇醚、酰胺、腈、酮、氯碳、酯、内酯、芳基醚、氟醚和1,1,1-三氟烷烃等。作为增容剂，特别优选聚氧化亚烷基二醇醚。

(1-5)各种制冷剂

以下，对本发明中使用的制冷剂即制冷剂1A～制冷剂1E进行详细说明。

需要说明的是，以下的制冷剂1A、制冷剂1B、制冷剂1C、制冷剂1D和制冷剂1E的各记载各自独立，表示点、线段的字母、实施例的编号以及比较例的编号均在制冷剂1A、制冷剂1B、制冷剂1C、制冷剂1D和制冷剂1E之间各自独立。例如，制冷剂1A的实施例1和制冷剂1B的实施例1表示关于相互不同的实施方式的实施例。

(1-5-1)制冷剂1A

本发明的制冷剂1A是包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、三氟乙烯(HFO-1123)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)的混合制冷剂。

本发明的制冷剂1A具有作为R410A替代制冷剂所优选的各种特性，即，具有与R410A同等的制冷能力和性能系数，并且GWP足够小。

本发明的制冷剂1A可以是满足以下的条件并包含HFO-1132(E)和R1234yf、以及根据需要的HFO-1123的组合物。该制冷剂1A也具有与R410A同等的制冷能力和性能系数，并且GWP足够小，具有这样的作为R410A替代制冷剂所期望的各种特性。

条件：

在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将

点D(87.6,0.0,12.4)、

点G(18.2,55.1,26.7)、

点H(56.7,43.3,0.0)和

点O(100.0,0.0,0.0)

这4个点分别连结而成的线段OD、DG、GH和HO所包围的图形的范围内或上述线段OD、DG和GH上(其中，点O和H除外)，

上述线段DG由

坐标(0.0047y²-1.5177y+87.598,y,-0.0047y²+0.5177y+12.402)

所表示，

上述线段GH由

坐标(-0.0134z²-1.0825z+56.692,0.0134z²+0.0825z+43.308,z)

所表示，并且

上述线段HO和OD为直线。本发明的制冷剂1A在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为92.5％以上，并且以R410A为基准的COP比为92.5％以上。

对于本发明的制冷剂1A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将

点L(72.5,10.2,17.3)、

点G(18.2,55.1,26.7)、

点H(56.7,43.3,0.0)和

点I(72.5,27.5,0.0)

这4个点分别连结而成的线段LG、GH、HI和IL所包围的图形的范围内或上述线段LG、GH和IL上(其中，点H和点I除外)，

上述线段LG由

坐标(0.0047y2-1.5177y+87.598,y,-0.0047y2+0.5177y+12.402)

所表示，

上述线段GH由

坐标(-0.0134z2-1.0825z+56.692,0.0134z2+0.0825z+43.308,z)

所表示，并且

上述线段HI和IL为直线，则是优选的。本发明的制冷剂1A在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的制冷能力比为92.5％以上，并且以R410A为基准的COP比为92.5％以上，进而以ASHRAE的标准显示出微可燃性(2L级)。

对于本发明的制冷剂1A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将

点D(87.6,0.0,12.4)、

点E(31.1,42.9,26.0)、

点F(65.5,34.5,0.0)和

点O(100.0,0.0,0.0)

这4个点分别连结而成的线段OD、DE、EF和FO所包围的图形的范围内或上述线段OD、DE和EF上(其中，点O和点F除外)，

上述线段DE由

坐标(0.0047y2-1.5177y+87.598,y,-0.0047y2+0.5177y+12.402)

所表示，

上述线段EF由

坐标(-0.0064z2-1.1565z+65.501,0.0064z2+0.1565z+34.499,z)

所表示，并且

上述线段FO和OD为直线，则是优选的。本发明的制冷剂1A在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为93.5％以上，并且以R410A为基准的COP比为93.5％以上。

对于本发明的制冷剂1A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将

点L(72.5,10.2,17.3)、

点E(31.1,42.9,26.0)、

点F(65.5,34.5,0.0)和

点I(72.5,27.5,0.0)

这4个点分别连结而成的线段LE、EF、FI和IL所包围的图形的范围内或上述线段LE、EF和IL上(其中，点F和点I除外)，

上述线段LE由

坐标(0.0047y2-1.5177y+87.598,y,-0.0047y2+0.5177y+12.402)

所表示，

上述线段EF由

坐标(-0.0134z2-1.0825z+56.692,0.0134z2+0.0825z+43.308,z)

所表示，并且

上述线段FI和IL为直线，则是优选的。本发明的制冷剂1A在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的制冷能力比为93.5％以上，并且以R410A为基准的COP比为93.5％以上，进而以ASHRAE的标准显示出微可燃性(2L级)。

对于本发明的制冷剂1A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将

点A(93.4,0.0,6.6)、

点B(55.6,26.6,17.8)、

点C(77.6,22.4,0.0)和

点O(100.0,0.0,0.0)

这4个点分别连结而成的线段OA、AB、BC和CO所包围的图形的范围内或上述线段OA、AB和BC上(其中，点O和点C除外)，

上述线段AB由

坐标(0.0052y2-1.5588y+93.385,y,-0.0052y2+0.5588y+6.615)

所表示，

上述线段BC由

坐标(-0.0032z2-1.1791z+77.593,0.0032z2+0.1791z+22.407,z)

所表示，并且

上述线段CO和OA为直线，则是优选的。本发明的制冷剂1A在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为95％以上，并且以R410A为基准的COP比为95％以上。

对于本发明的制冷剂1A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将

点K(72.5,14.1,13.4)、

点B(55.6,26.6,17.8)和

点J(72.5,23.2,4.3)

这3个点分别连结而成的线段KB、BJ和JK所包围的图形的范围内或上述线段上，上述线段KB由

坐标(0.0052y2-1.5588y+93.385,y,-0.0052y2+0.5588y+6.615)

所表示，

上述线段BJ由

坐标(-0.0032z2-1.1791z+77.593,0.0032z2+0.1791z+22.407,z)

所表示，并且

上述线段JK为直线，则是优选的。本发明的制冷剂1A在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的制冷能力比为95％以上，并且以R410A为基准的COP比为95％以上，进而以ASHRAE的标准显示出微可燃性(2L级)。

对于本发明的制冷剂1A，在无损上述特性或效果的范围内，除了HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以外，也可以进一步包含二氟甲烷(R32)。R32相对于本发明的制冷剂1A整体的含有比例没有特别限定，可以广泛选择。例如，R32相对于本发明的制冷剂1A整体的含有比例为21.8质量％时，该混合制冷剂的GWP为150，因此也能使R32的含有比例为其以下。R32相对于本发明的制冷剂1A整体的含有比例例如也可以为5质量％以上。

对于本发明的制冷剂1A，除了HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以外还包含R32的情况下，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z以及a时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图(图1C～图1I)中，能够为如下的制冷剂：

在0<a≤10.0时，坐标(x,y,z)在将

点A(0.02a2-2.46a+93.4,0,-0.02a2+2.46a+6.6)、

点B’(-0.008a2-1.38a+56,0.018a2-0.53a+26.3,-0.01a2+1.91a+17.7)、

点C(-0.016a2+1.02a+77.6,0.016a2-1.02a+22.4,0)和

点O(100.0,0.0,0.0)

这4个点分别连结而成的直线所包围的图形的范围内或上述直线OA、AB’和B’C上(其中，点O和点C除外)，

在10.0<a≤16.5时，坐标(x,y,z)在将

点A(0.0244a2-2.5695a+94.056,0,-0.0244a2+2.5695a+5.944)、

点B’(0.1161a2-1.9959a+59.749,0.014a2-0.3399a+24.8,-0.1301a2+2.3358a+15.451)、点C(-0.0161a2+1.02a+77.6,0.0161a2-1.02a+22.4,0)和

点O(100.0,0.0,0.0)

这4个点分别连结而成的直线所包围的图形的范围内或上述直线OA、AB’和B’C上(其中，点O和点C除外)，或者，

在16.5<a≤21.8时，坐标(x,y,z)在将

点A(0.0161a2-2.3535a+92.742,0,-0.0161a2+2.3535a+7.258)、

点B’(-0.0435a2-0.0435a+50.406,-0.0304a2+1.8991a-0.0661,0.0739a2-1.8556a+49.6601)、

点C(-0.0161a2+0.9959a+77.851,0.0161a2-0.9959a+22.149,0)和

点O(100.0,0.0,0.0)

这4个点分别连结而成的直线所包围的图形的范围内或上述直线OA、AB’和B’C上上(其中，点O和点C除外)。需要说明的是，在上述三成分组成图中，若将以R410A为基准的制冷能力比为95％、并且以R410A为基准的COP比为95％的点作为点B，则点B’是连结以R410A为基准的COP比为95％的点的近似直线与直线AB的交点。本发明的制冷剂1A在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为95％以上，并且以R410A为基准的COP比为95％以上。

对于本发明的制冷剂1A，在无损上述特性或效果的范围内，可以除了HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32以外进一步含有其他追加的制冷剂。从该方面考虑，本发明的制冷剂1A优选相对于制冷剂1A整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32，更优选包含99.75质量％以上，进一步优选包含99.9质量％以上。

另外，对于本发明的制冷剂1A，也可以相对于制冷剂1A整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf，还可以包含99.75质量％以上，进而也可以包含99.9质量％以上。

另外，对于本发明的制冷剂1A，也可以相对于制冷剂1A整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32，还可以包含99.75质量％以上，进而也可以包含99.9质量％以上。

作为追加的制冷剂，没有特别限定，可以广泛选择。混合制冷剂可以单独包含一种追加的制冷剂，也可以包含两种以上。

本发明的制冷剂1A适合于作为R410A的替代制冷剂的用途。

(制冷剂1A的实施例)

以下，举出制冷剂1A的实施例来进一步详细说明。但是，本发明的制冷剂1A并不限于这些实施例。

将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以它们的总和为基准按照表1～5中各自列出的质量％混合而制备出混合制冷剂。

关于这些各混合制冷剂，分别求出以R410为基准的COP比和制冷能力比。计算条件如下。

蒸发温度：5℃

冷凝温度：45℃

过热度：1K

过冷却度：5K

Ecomp(压缩作功量)：0.7kWh

将这些值与关于各混合制冷剂的GWP一并列于表1～5。

【表1】

【表2】

【表3】

【表4】

【表5】

由这些结果可知，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将

点D(87.6,0.0,12.4)、

点G(18.2,55.1,26.7)、

点H(56.7,43.3,0.0)和

点O(100.0,0.0,0.0)

这4个点分别连结而成的线段OD、DG、GH和HO所包围的图形(图1B)的范围内或上述线段OD、DG和GH上的情况下(其中，点O和点H除外)，以R410A为基准的制冷能力比为92.5％以上，并且以R410A为基准的COP比为92.5％以上。

另外，同样可知，坐标(x,y,z)在将

点D(87.6,0.0,12.4)、

点E(31.1,42.9,26.0)、

点F(65.5,34.5,0.0)和

点O(100.0,0.0,0.0)

这4个点分别连结而成的线段OD、DE、EF和FO所包围的图形(图1B)的范围内或上述线段OD、DE和EF上的情况下(其中，点O和点F除外)，以R410A为基准的制冷能力比为93.5％以上，并且以R410A为基准的COP比为93.5％以上。

另外，同样可知，坐标(x,y,z)在将

点A(93.4,0.0,6.6)、

点B(55.6,26.6,17.8)、

点C(77.6,22.4,0.0)和

点O(100.0,0.0,0.0)

这4个点分别连结而成的线段OA、AB、BC和CO所包围的图形(图1B)的范围内或上述线段OA、AB和BC上的情况下(其中，点O和点C除外)，以R410A为基准的制冷能力比为95％以上，并且以R410A为基准的COP比为95％以上。

需要说明的是，在这些组合物中，R1234yf有助于燃烧性的降低和聚合等变质抑制，优选包含R1234yf。

进而，对于这些各混合制冷剂，依据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定了燃烧速度。燃烧速度为10cm/s以下时作为“2L级(微可燃性)”。由这些结果可知，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的混合制冷剂中，以它们的总和为基准包含72.5质量％以下的HFO-1132(E)时，可以判断为“2L级(微可燃性)”。

需要说明的是，燃烧速度试验使用图1A所示的装置如下进行。首先，使所使用的混合制冷剂为99.5％或其以上的纯度，反复进行冷冻、抽吸和解冻的循环，直至在真空计上看不到空气的痕迹为止，由此进行脱气。通过封闭法测定燃烧速度。初始温度为环境温度。点火是通过在样品池的中心使电极间产生电火花而进行的。放电的持续时间为1.0～9.9ms，点火能量典型地为约0.1～1.0J。使用纹影照片将火焰蔓延视觉化。使用具备使光通过的2个亚克力窗的圆筒形容器(内径：155mm、长度：198mm)作为样品池，使用氙灯作为光源。利用高速数字摄像机以600fps的帧速记录火焰的纹影图像，保存在PC中。

将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32以它们的总和为基准按照表6～12中各自列出的质量％混合而制备出混合制冷剂。

关于这些各混合制冷剂，分别求出以R410A为基准的COP比和制冷能力比。计算条件与上述相同。将这些值与关于各混合制冷剂的GWP一并列于表6～12。

【表6】

【表7】

【表8】

【表9】

【表10】

【表11】

【表12】

由这些结果可知，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z以及a时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图(图1C～图1I)中，

在0<a≤10.0时，坐标(x,y,z)在将

点A(0.02a2-2.46a+93.4,0,-0.02a2+2.46a+6.6)、

点B’(-0.008a2-1.38a+56,0.018a2-0.53a+26.3,-0.01a2+1.91a+17.7)、

点C(-0.016a2+1.02a+77.6,0.016a2-1.02a+22.4,0)和

点O(100.0,0.0,0.0)

这4个点分别连结而成的直线所包围的图形的范围内或上述直线OA、AB’和B’C上(其中，点O和点C除外)，

在10.0<a≤16.5时，坐标(x,y,z)在将

点A(0.0244a2-2.5695a+94.056,0,-0.0244a2+2.5695a+5.944)、

点B’(0.1161a2-1.9959a+59.749,0.014a2-0.3399a+24.8,-0.1301a2+2.3358a+15.451)、点C(-0.0161a2+1.02a+77.6,0.0161a2-1.02a+22.4,0)和

点O(100.0,0.0,0.0)

这4个点分别连结而成的直线所包围的图形的范围内或上述直线OA、AB’和B’C上(其中，点O和点C除外)，或者，

在16.5<a≤21.8时，坐标(x,y,z)在将

点A(0.0161a2-2.3535a+92.742,0,-0.0161a2+2.3535a+7.258)、

点B’(-0.0435a2-0.0435a+50.406,-0.0304a2+1.8991a-0.0661,0.0739a2-1.8556a+49.6601)、

点C(-0.0161a2+0.9959a+77.851,0.0161a2-0.9959a+22.149,0)和

点O(100.0,0.0,0.0)

这4个点分别连结而成的直线所包围的图形的范围内或上述直线OA、AB’和B’C上(其中，点O和点C除外)的本发明的制冷剂中，以R410A为基准的制冷能力比为95％以上，并且以R410A为基准的COP比为95％以上。

需要说明的是，图1C～图1I分别依次表示出R32含有比例a(质量％)为0质量％、5质量％、10质量％、14.3质量％、16.5质量％、19.2质量％和21.8质量％时的组成。

需要说明的是，在上述三成分组成图中，若将以R410A为基准的制冷能力比为95％、并且以R410A为基准的COP比为95％的点作为点B，则点B’是连结包含以R410A为基准的COP比为95％的点C在内的3个点的近似直线与直线AB的交点。

点A、B’和C通过近似计算分别如下求出。

点A是HFO-1123含有比例为0质量％、且以R410A为基准的制冷能力比为95％的点。关于点A，通过计算在以下的三个范围分别求出三个点，求出它们的近似式。

【表13】

点C是R1234yf含有比例为0质量％、且以R410A为基准的COP比为95％的点。关于点C，通过计算在以下的三个范围分别求出三个点，求出它们的近似式。

【表14】

关于点B’，通过计算在以下的三个范围分别求出三个点，求出它们的近似式。

【表15】

(1-5-2)制冷剂1B

本发明的制冷剂1B为混合制冷剂，其中，相对于制冷剂1B的整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)和HFO-1123，并且，

相对于制冷剂1B的整体包含62.5质量％～72.5质量％的HFO-1132(E)。

本发明的制冷剂1B具有作为R410A替代制冷剂所优选的各种特性，即，(1)具有与R410A同等的性能系数；(2)具有与R410A同等的制冷能力；(3)GWP足够小；以及(4)在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。

对于本发明的制冷剂1B来说，若该制冷剂为包含72.5质量％以下的HFO-1132(E)的混合制冷剂，则在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)，故是特别优选的。

对于本发明的制冷剂1B来说，若该制冷剂为包含62.5质量％以上的HFO-1132(E)的混合制冷剂，则是更优选的。这种情况下，本发明的制冷剂1B的以R410A为基准的性能系数比更加优异，并且HFO-1132(E)和/或HFO-1123的聚合反应进一步被抑制，稳定性更加优异。

除了HFO-1132(E)和HFO-1123以外，本发明的制冷剂1B也可以在无损上述特性或效果的范围内进一步含有其他追加的制冷剂。从该方面考虑，本发明的制冷剂1B更优选相对于制冷剂1B整体包含合计为99.75质量％以上的HFO-1132(E)和HFO-1123，进一步优选包含99.9质量％以上。

作为追加的制冷剂，没有特别限定，可以广泛选择。混合制冷剂可以单独包含一种追加的制冷剂，也可以包含两种以上。

本发明的制冷剂1B适合于作为R410A、R407C和R404A等HFC制冷剂、以及R22等HCFC制冷剂的替代制冷剂的用途。

(制冷剂1B的实施例)

以下，举出制冷剂1B的实施例来进一步详细说明。但是，本发明的制冷剂1B并不限于这些实施例。

将HFO-1132(E)和HFO-1123以它们的总和为基准按照表16和表17中各自列出的质量％(质量％)进行混合，制备出混合制冷剂。

含有R410A(R32＝50％/R125＝50％)的混合物的组合物的GWP基于IPCC(Intergovernmental panel on Climate Change，政府间气候变化专门委员会)第4次报告书的值进行评价。HFO-1132(E)的GWP没有记载，但根据HFO-1132a(GWP＝1以下)、HFO-1123(GWP＝0.3，记载于专利文献1中)，将其GWP假定为1。含有R410A和HFO-1132(E)与HFO-1123的混合物的组合物的制冷能力使用美国国家科学与技术研究院(NIST)参考流体热力学和传输特性数据库(Refprop9.0)，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。

另外，将基于这些结果算出的GWP、COP和制冷能力列于表1、表2。需要说明的是，关于比COP和比制冷能力，列出相对于R410A的比例。

性能系数(COP)通过下式求出。

COP＝(制冷能力或制暖能力)/耗电量

另外，燃烧性依据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定燃烧速度。燃烧速度为10cm/s以下时作为“2L级(微可燃性)”。

燃烧速度试验使用图1A所示的装置如下进行。首先，使所使用的混合制冷剂为99.5％或其以上的纯度，反复进行冷冻、抽吸和解冻的循环，直至在真空计上看不到空气的痕迹为止，由此进行脱气。通过封闭法测定燃烧速度。初始温度为环境温度。点火是通过在样品池的中心使电极间产生电火花而进行的。放电的持续时间为1.0～9.9ms，点火能量典型地为约0.1～1.0J。使用纹影照片将火焰蔓延视觉化。使用具备使光通过的2个亚克力窗的圆筒形容器(内径：155mm、长度：198mm)作为样品池，使用氙灯作为光源。利用高速数字摄像机以600fps的帧速记录火焰的纹影图像，保存在PC中。

【表16】

【表17】

组合物相对于该组合物的整体包含62.5质量％～72.5质量％的HFO-1132(E)时，具有GWP＝1这样的低GWP、同时稳定，并且能够确保ASHRAE燃烧性2L，更令人惊讶的是，能够确保与R410A同等的性能。

(1-5-3)制冷剂1C

本发明的制冷剂1C为包含HFO-1132(E)、R32和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)的混合制冷剂。

本发明的制冷剂1C具有作为R410A替代制冷剂所优选的各种特性，即，具有与R410A同等的冷却能力，GWP足够小，且在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。

对于本发明的制冷剂1C，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将

点A(71.1,0.0,28.9)、

点C(36.5,18.2,45.3)、

点F(47.6,18.3,34.1)和

点D(72.0,0.0,28.0)

这4个点分别连结而成的线段AC、CF、FD以及DA所包围的图形的范围内或上述线段上，

上述线段AC由

坐标(0.0181y2-2.2288y+71.096,y,-0.0181y2+1.2288y+28.904)

所表示，

上述线段FD由

坐标(0.02y2-1.7y+72,y,-0.02y2+0.7y+28)

所表示，并且

上述线段CF和DA为直线，则是优选的。本发明的制冷剂1C在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，GWP为125以下，且在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。

对于本发明的制冷剂1C，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将

点A(71.1,0.0,28.9)、

点B(42.6,14.5,42.9)、

点E(51.4,14.6,34.0)和

点D(72.0,0.0,28.0)

这4个点分别连结而成的线段AB、BE、ED以及DA所包围的图形的范围内或上述线段上，

上述线段AB由

坐标(0.0181y²-2.2288y+71.096,y,-0.0181y²+1.2288y+28.904)

所表示，

上述线段ED由

坐标(0.02y²-1.7y+72,y,-0.02y²+0.7y+28)

所表示，并且

上述线段BE和DA为直线，则是优选的。本发明的制冷剂1C在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，GWP为100以下，且在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。

对于本发明的制冷剂1C，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将

点G(77.5,6.9,15.6)、

点I(55.1,18.3,26.6)和

点J(77.5.18.4,4.1)

这3个点分别连结而成的线段GI、IJ和JK所包围的图形的范围内或上述线段上，上述线段GI由

坐标(0.02y2-2.4583y+93.396,y,-0.02y2+1.4583y+6.604)

所表示，并且

上述线段IJ和JK为直线，则是优选的。本发明的制冷剂1C在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为95％以上，GWP为100以下，且难以引起聚合或分解等变化，稳定性优异。

对于本发明的制冷剂1C，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将

点G(77.5,6.9,15.6)、

点H(61.8,14.6,23.6)和

点K(77.5,14.6,7.9)

这3个点分别连结而成的线段GH、HK和KG所包围的图形的范围内或上述线段上，上述线段GH由

坐标(0.02y2-2.4583y+93.396,y,-0.02y2+1.4583y+6.604)

所表示，并且

上述线段HK和KG为直线，则是优选的。本发明的制冷剂1C在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为95％以上，GWP为100以下，且难以引起聚合或分解等变化，稳定性优异。

对于本发明的制冷剂1C，在无损上述特性或效果的范围内，除了HFO-1132(E)、R32和R1234yf以外可以进一步含有其他追加的制冷剂。从该方面考虑，本发明的制冷剂1C优选相对于制冷剂1C整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)、R32和R1234yf，更优选包含99.75质量％以上，进一步优选包含99.9质量％以上。

作为追加的制冷剂，没有特别限定，可以广泛选择。混合制冷剂可以单独包含一种追加的制冷剂，也可以包含两种以上。

本发明的制冷剂1C适合于作为R410A的替代制冷剂的用途。

(制冷剂1C的实施例)

以下，举出制冷剂1C的实施例来进一步详细说明。但是，本发明的制冷剂1C并不限于这些实施例。

对于HFO-1132(E)、R32和R1234yf的各混合制冷剂，根据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定燃烧速度。以5质量％逐步变化R32的浓度，同时找出燃烧速度显示出10cm/s的组成。将找出的组成列于表18。

需要说明的是，燃烧速度试验使用图1A所示的装置如下进行。首先，使所使用的混合制冷剂为99.5％或其以上的纯度，反复进行冷冻、抽吸和解冻的循环，直至在真空计上看不到空气的痕迹为止，由此进行脱气。通过封闭法测定燃烧速度。初始温度为环境温度。点火是通过在样品池的中心使电极间产生电火花而进行的。放电的持续时间为1.0～9.9ms，点火能量典型地为约0.1～1.0J。使用纹影照片将火焰蔓延视觉化。使用具备使光通过的2个亚克力窗的圆筒形容器(内径：155mm、长度：198mm)作为样品池，使用氙灯作为光源。利用高速数字摄像机以600fps的帧速记录火焰的纹影图像，保存在PC中。

【表18】

由这些结果可知，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的图1J的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在表18所示的5个点分别连结而成的线段上或该线段的右侧时，以ASHRAE的标准为微可燃性(2L级)。

这是因为，可知R1234yf与HFO-1132(E)和R32中的任一者相比燃烧速度均更低。

将HFO-1132(E)、R32和R1234yf以它们的总和为基准按照表19～23中分别列出的质量％进行混合，制备出混合制冷剂。对于表19～23的各混合制冷剂，分别求出以R410为基准的性能系数[Coefficient of Performance(COP)]比和制冷能力比。计算条件如下。

蒸发温度：5℃

冷凝温度：45℃

过热度：1K

过冷却度；5K

Ecomp(压缩作功量)：0.7kWh

将这些值与关于各混合制冷剂的GWP一并列于表19～23。

【表19】

【表20】

【表21】

【表22】

【表23】

由这些结果可知，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将

点A(71.1,0.0,28.9)、

点C(36.5,18.2,45.3)、

点F(47.6,18.3,34.1)和

点D(72.0,0.0,28.0)

这4个点分别连结而成的线段AC、CF、FD以及DA所包围的图形(图1J)的范围内或该线段上的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，GWP为125以下，且在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。

另外，同样地，坐标(x,y,z)在将

点A(71.1,0.0,28.9)、

点B(42.6,14.5,42.9)、

点E(51.4,14.6,34.0)和

点D(72.0,0.0,28.0)

这4个点分别连结而成的线段AB、BE、ED以及DA所包围的图形(图1J)的范围内或该线段上的情况下，可知以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，GWP为100以下，且在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。

另外，同样地，坐标(x,y,z)在将

点G(77.5,6.9,15.6)、

点I(55.1,18.3,26.6)和

点J(77.5.18.4,4.1)

这3个点分别连结而成的线段GI、IJ和JK所包围的图形(图1J)的范围内或该线段上的情况下，可知以R410A为基准的制冷能力比为95％以上，GWP为125以下，且难以引起聚合或分解等变化，稳定性优异。

另外，同样地，坐标(x,y,z)在将

点G(77.5,6.9,15.6)、

点H(61.8,14.6,23.6)和

点K(77.5,14.6,7.9)

这3个点分别连结而成的线段GH、HK和KG所包围的图形(图1J)的范围内或该线段上的情况下，可知以R410A为基准的制冷能力比为95％以上，GWP为100以下，且难以引起聚合或分解等变化，稳定性优异。

(1-5-4)制冷剂1D

本发明的制冷剂1D为包含HFO-1132(E)、HFO-1123和R32混合制冷剂。

本发明的制冷剂1D具有作为R410A替代制冷剂所优选的各种特性，即，具有与R410A同等的冷却能力，且GWP足够小。

对于本发明的制冷剂1D，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将

点O(100.0,0.0,0.0)、

点C’(56.7,43.3,0.0)、

点D’(52.2,38.3,9.5)、

点E’(41.8,39.8,18.4)和

点A’(81.6,0.0,18.4)

这5个点分别连结而成的线段OC’、C’D’、D’E’、E’A’和A’O所包围的图形的范围内或上述线段C’D’、D’E’和E’A’上(其中，点C’和A’除外)，

上述线段C’D’由

坐标(-0.0297z2-0.1915z+56.7,0.0297z2+1.1915z+43.3,z)

所表示，

上述线段D’E’由

坐标(-0.0535z2+0.3229z+53.957,0.0535z2+0.6771z+46.043,z)

所表示，并且

上述线段OC’、E’A’和A’O为直线，则是优选的。本发明的制冷剂1D在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的COP比为92.5％以上，且GWP为125以下。

对于本发明的制冷剂1D，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将

点O(100.0,0.0,0.0)、

点C(77.7,22.3,0.0)、

点D(76.3,14.2,9.5)、

点E(72.2,9.4,18.4)和

点A’(81.6,0.0,18.4)

这5个点分别连结而成的线段OC、CD、DE、EA’和A’O所包围的图形的范围内或上述线段CD、DE和EA’上(其中，点C和A’除外)，

上述线段CDE由

坐标(-0.017z2+0.0148z+77.684,0.017z2+0.9852z+22.316,z)

所表示，并且

上述线段OC、EA’和A’O为直线，则是优选的。本发明的制冷剂1D在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的COP比为95％以上，且GWP为125以下。

对于本发明的制冷剂1D，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将

点O(100.0,0.0,0.0)、

点C’(56.7,43.3,0.0)、

点D’(52.2,38.3,9.5)和

点A(90.5,0.0,9.5)

这5个点分别连结而成的线段OC’、C’D’、D’A和AO所包围的图形的范围内或上述线段C’D’和D’A上(其中，点C’和A除外)，

上述线段C’D’由

坐标(-0.0297z2-0.1915z+56.7,0.0297z2+1.1915z+43.3,z)

所表示，并且

上述线段OC’、D’A和AO为直线，则是优选的。本发明的制冷剂1D在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的COP比为93.5％以上，且GWP为65以下。

对于本发明的制冷剂1D，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将

点O(100.0,0.0,0.0)、

点C(77.7,22.3,0.0)、

点D(76.3,14.2,9.5)、

点A(90.5,0.0,9.5)

这5个点分别连结而成的线段OC、CD、DA和AO所包围的图形的范围内或上述线段CD和DA上(其中，点C和A除外)，

上述线段CD由

坐标(-0.017z2+0.0148z+77.684,0.017z2+0.9852z+22.316,z)

所表示，并且

上述线段OC、DA和AO为直线，则是优选的。本发明的制冷剂1D在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的COP比为95％以上，且GWP为65以下。

对于本发明的制冷剂1D，在无损上述特性或效果的范围内，可以除了HFO-1132(E)、HFO-1123和R32以外进一步含有其他追加的制冷剂。从该方面考虑，本发明的制冷剂1D优选相对于制冷剂1D整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和R32，更优选包含99.75质量％以上，进一步优选包含99.9质量％以上。

作为追加的制冷剂，没有特别限定，可以广泛选择。混合制冷剂可以单独包含一种追加的制冷剂，也可以包含两种以上。

本发明的制冷剂1D适合于作为R410A的替代制冷剂的用途。

(制冷剂1D的实施例)

以下，举出制冷剂1D的实施例来进一步详细说明。但是，本发明的制冷剂1D并不限于这些实施例。

将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32以它们的总和为基准按照表24～26中各自列出的质量％进行混合，制备出混合制冷剂。

对于这些各混合制冷剂，分别求出以R410为基准的COP比和制冷能力[Refrigeration Capacity(有时也记为Cooling Capacity或Capacity)]比。计算条件如下。

蒸发温度：5℃

冷凝温度：45℃

过热度：1K

过冷却度；5K

Ecomp(压缩作功量)：0.7kWh

将这些值与关于各混合制冷剂的GWP一并列于表24～26。

【表24】

【表25】

【表26】

由这些结果可知，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将

点O(100.0,0.0,0.0)、

点C’(56.7,43.3,0.0)、

点D’(52.2,38.3,9.5)、

点E’(41.8,39.8,18.4)和

点A’(81.6,0.0,18.4)

这5个点分别连结而成的线段OC’、C’D’、D’E’、E’A’和A’O所包围的图形(图1K)的范围内或上述线段C’D’、D’E’和E’A’上的情况下(其中，点C’和A’除外)，以R410A为基准的COP比为92.5％以上，且GWP为125以下。

另外，同样可知，坐标(x,y,z)在将

点O(100.0,0.0,0.0)、

点C(77.7,22.3,0.0)、

点D(76.3,14.2,9.5)、

点E(72.2,9.4,18.4)和

点A’(81.6,0.0,18.4)

这5个点分别连结而成的线段OC、CD、DE、EA’和A’O所包围的图形(图1K)的范围内或上述线段CD、DE和EA’上的情况下(其中，点C和A’除外)，以R410A为基准的COP比为95％以上，且GWP为125以下。

另外，同样可知，坐标(x,y,z)在将

点O(100.0,0.0,0.0)、

点C’(56.7,43.3,0.0)、

点D’(52.2,38.3,9.5)和

点A(90.5,0.0,9.5)

这5个点分别连结而成的线段OC’、C’D’、D’A和AO所包围的图形(图1K)的范围内或上述线段C’D’和D’A上的情况下(其中，点C’和A除外)，以R410A为基准的COP比为92.5％以上，且GWP为65以下。

另外，同样可知，坐标(x,y,z)在将

点O(100.0,0.0,0.0)、

点C(77.7,22.3,0.0)、

点D(76.3,14.2,9.5)、

点A(90.5,0.0,9.5)

这5个点分别连结而成的线段OC、CD、DA和AO所包围的图形(图1K)的范围内或上述线段CD和DA上的情况下(其中，点C和A除外)，以R410A为基准的COP比为95％以上，且GWP为65以下。

另一方面，如比较例2、3和4所示，在不包含R32的情况下，具有双键的HFO-1132(E)和HFO-1123的浓度相对较高，在制冷剂化合物中会导致分解等变质或聚合，故不是优选的。

另外，如比较例3、5和7所示，在不包含HFO-1123的情况下，无法获得其燃烧抑制效果，无法使组合物为微可燃性，故不是优选的。

(1-5-5)制冷剂1E

本发明的制冷剂1E是包含CO₂、以及R32、HFO-1132(E)和R1234yf的混合制冷剂。

本发明的制冷剂1E具有作为R410A替代制冷剂所优选的各种特性，即，具有与R410A同等的冷却能力，GWP足够小，且为微可燃性。

对于本发明的制冷剂1E，在将CO₂、以及R32、HFO-1132(E)和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为w、以及x、y和z时，在R32、HFO-1132(E)和R1234yf的总和为(100-w)质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将

点I(0.0,72.0,28.0-w)

点J(18.3,48.5,33.2-w)

点K(36.8,35.6,27.6-w)

点L(51.7,28.9,19.4-w)

点B”(-1.5278w²+2.75w+50.5,0.0,1.5278w²-3.75w+49.5)

点D(-2.9167w+40.317,0.0,1.9167w+59.683)

点C(0.0,-4.9167w+58.317,3.9167w+41.683)

这7个点分别连结而成的曲线IJ、曲线JK和曲线KL、以及直线LB”、直线B”D、直线DC和直线CI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，直线B”D和直线CI上的点除外)，

在1.2<w≤4.0时，坐标(x,y,z)在将

点I(0.0,72.0,28.0-w)

点J(18.3,48.5,33.2-w)

点K(36.8,35.6,27.6-w)

点L(51.7,28.9,19.4-w)

点B”(51.6,0.0,48.4-w)

点D(-2.8226w+40.211,0.0,1.8226w+59.789)

点C(0.0,0.1081w²-5.169w+58.447,-0.1081w²+4.169w+41.553)

这7个点分别连结而成的曲线IJ、曲线JK和曲线KL、以及直线LB”、直线B”D、直线DC和直线CI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，直线B”D和直线CI上的点除外)，

在4.0<w≤7.0时，坐标(x,y,z)在将

点I(0.0,72.0,28.0-w)

点J(18.3,48.5,33.2-w)

点K(36.8,35.6,27.6-w)

点L(51.7,28.9,19.4-w)

点B”(51.6,0.0,48.4-w)

点D(-2.8w+40.1,0.0,1.8w+59.9)

点C(0.0,0.0667w²-4.9667w+58.3,-0.0667w²+3.9667w+41.7)

这7个点分别连结而成的曲线IJ、曲线JK和曲线KL、以及直线LB”、直线B”D、直线DC和直线CI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，直线B”D和直线CI上的点除外)，并且，

曲线IJ由

坐标(x,0.0236x²-1.716x+72,-0.0236x²+0.716x+28-w)

所表示，

曲线JK由

坐标(x,0.0095x²-1.2222x+67.676,-0.0095x²+0.2222x+32.324-w)

所表示，

曲线KL由

坐标(x,0.0049x²-0.8842x+61.488,-0.0049x²-0.1158x+38.512)

所表示。

对于本发明的制冷剂1E，以R410A为基准的制冷能力比为80％以上，GWP为350以下，并且为WCF微可燃。

对于本发明的制冷剂1E，在将CO₂、以及R32、HFO-1132(E)和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为w、以及x、y和z时，在R32、HFO-1132(E)和R1234yf的总和为(100-w)质量％的三成分组成图中，若

在0<w≤1.2时，坐标(x,y,z)在将

点I(0.0,72.0,28.0-w)

点J(18.3,48.5,33.2-w)

点K(36.8,35.6,27.6-w)

点F(-0.0833w+36.717,-4.0833w+5.1833,3.1666w+58.0997)

点C(0.0,-4.9167w+58.317,3.9167w+41.683)

这5个点分别连结而成的曲线IJ和曲线JK、以及直线KF、直线FC和直线CI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，直线CI上的点除外)，

在1.2<w≤1.3时，坐标(x,y,z)在将

点I(0.0,72.0,28.0-w)

点J(18.3,48.5,33.2-w)

点K(36.8,35.6,27.6-w)

点F(36.6,-3w+3.9,2w+59.5)

点C(0.0,0.1081w²-5.169w+58.447,-0.1081w²+4.169w+41.553)

这5个点分别连结而成的曲线IJ和曲线JK、以及直线KF、直线FC和直线CI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，直线CI上的点除外)，

在1.3<w≤4.0时，坐标(x,y,z)在将

点I(0.0,72.0,28.0-w)

点J(18.3,48.5,33.2-w)

点K(36.8,35.6,27.6-w)

点B’(36.6,0.0,-w+63.4)

点D(-2.8226w+40.211,0.0,1.8226w+59.789)

点C(0.0,0.1081w²-5.169w+58.447,-0.1081w²+4.169w+41.553)

这6个点分别连结而成的曲线IJ和曲线JK、以及直线KB’、直线B’D、直线DC和直线CI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，直线CI上的点除外)，

在4.0<w≤7.0时，坐标(x,y,z)在将

点I(0.0,72.0,28.0-w)

点J(18.3,48.5,33.2-w)

点K(36.8,35.6,27.6-w)

点B’(36.6,0.0,-w+63.4)

点D(-2.8w+40.1,0.0,1.8w+59.9)

点C(0.0,0.0667w²-4.9667w+58.3,-0.0667w²+3.9667w+41.7)

这6个点分别连结而成的曲线IJ和曲线JK、以及直线KB’、直线B’D、直线DC和直线CI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，直线CI上的点除外)，并且曲线IJ由

坐标(x,0.0236x²-1.716x+72,-0.0236x²+0.716x+28-w)

所表示，

曲线JK由

坐标(x,0.0095x²-1.2222x+67.676,-0.0095x²+0.2222x+32.324-w)

所表示，则是优选的。本发明的制冷剂1E在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为80％以上，GWP为250以下，并且为WCF微可燃。

对于本发明的制冷剂1E，在将CO₂、以及R32、HFO-1132(E)和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为w、以及x、y和z时，在R32、HFO-1132(E)和R1234yf的总和为(100-w)质量％的三成分组成图中，若

在0<w≤1.2时，坐标(x,y,z)在将

点I(0.0,72.0,28.0-w)

点J(18.3,48.5,33.2-w)

点E(18.2,-1.1111w²-3.1667w+31.9,1.1111w²+2.1667w+49.9)

点C(0.0,-4.9167w+58.317,3.9167w+41.683)

这4个点分别连结而成的曲线IJ和曲线JK、以及直线KF、直线FC和直线CI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，直线CI上的点除外)，

在1.2<w≤4.0时，坐标(x,y,z)在将

点I(0.0,72.0,28.0-w)

点J(18.3,48.5,33.2-w)

点E(-0.0365w+18.26,0.0623w²-4.5381w+31.856,-0.0623w²+3.5746w+49.884)

点C(0.0,0.1081w²-5.169w+58.447,-0.1081w²+4.169w+41.553)

这4个点分别连结而成的曲线IJ和曲线JK、以及直线KF、直线FC和直线CI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，直线CI上的点除外)，

在4.0<w≤7.0时，坐标(x,y,z)在将

点I(0.0,72.0,28.0-w)

点J(18.3,48.5,33.2-w)

点E(18.1,0.0444w²-4.3556w+31.411,-0.0444w²+3.3556w+50.489)

点C(0.0,0.0667w²-4.9667w+58.3,-0.0667w²+3.9667w+41.7)

这4个点分别连结而成的曲线IJ和曲线JK、以及直线KF、直线FC和直线CI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，直线CI上的点除外)，并且，

曲线IJ由

坐标(x,0.0236x²-1.716x+72,-0.0236x²+0.716x+28-w)

所表示，则是优选的。本发明的制冷剂1E在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为80％以上，GWP为125以下，并且为WCF微可燃。

对于本发明的制冷剂1E，在将CO₂、以及R32、HFO-1132(E)和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为w、以及x、y和z时，在R32、HFO-1132(E)和R1234yf的总和为(100-w)质量％的三成分组成图中，若

在0<w≤0.6时，坐标(x,y,z)在将

点G(-5.8333w²-3.1667w+22.2,7.0833w²+1.4167w+26.2,-1.25w²+0.75w+51.6)

点O(36.8,0.8333w²+1.8333w+22.6,-0.8333w²-2.8333w+40.6)

点P(51.7,1.1111w²+20.5,-1.1111w²-w+27.8)

点B”(-1.5278w²+2.75w+50.5,0.0,1.5278w²-3.75w+49.5)

点D(-2.9167w+40.317,0.0,1.9167w+59.683)

这5个点分别连结而成的曲线GO和曲线OP、以及直线PB”、直线B”D和直线DG所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，直线B”D上的点除外)，

在0.6<w≤1.2时，坐标(x,y,z)在将

点G(-5.8333w²-3.1667w+22.2,7.0833w²+1.4167w+26.2,-1.25w²+0.75w+51.6)

点N(18.2,0.2778w²+3w+27.7,-0.2778w2-4w+54.1)

点O(36.8,0.8333w²+1.8333w+22.6,-0.8333w²-2.8333w+40.6)

点P(51.7,1.1111w²+20.5,-1.1111w²-w+27.8)

点B”(-1.5278w²+2.75w+50.5,0.0,1.5278w²-3.75w+49.5)

点D(-2.9167w+40.317,0.0,1.9167w+59.683)

这6个点分别连结而成的曲线GN、曲线NO、以及曲线OP、以及直线PB”、直线B”D和直线DG所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，直线B”D上的点除外)，并且，

曲线GO在0<w≤0.6时由

坐标(x,(0.00487w²-0.0059w+0.0072)x²+(-0.279w²+0.2844w-0.6701)x+3.7639w²-0.2467w+37.512,100-w-x-y)

所表示，

曲线GN在0.6<w≤1.2时由

坐标(x,(0.0122w²-0.0113w+0.0313)x²+(-0.3582w²+0.1624w-1.4551)x+2.7889w²+3.7417w+43.824,100-w-x-y)

所表示，

曲线NO在0.6<w≤1.2时由

坐标(x,(0.00487w²-0.0059w+0.0072)x²+(-0.279w²+0.2844w-0.6701)x+3.7639w²-0.2467w+37.512,100-w-x-y)

所表示，

曲线OP在0<w≤1.2时由

坐标(x,(0.0074w²-0.0133w+0.0064)x²+(-0.5839w²+1.0268w-0.7103)x+11.472w²-17.455w+40.07,100-w-x-y)

所表示，

在1.2<w≤4.0时，坐标(x,y,z)在将

点M(0.0,-0.3004w²+2.419w+55.53,0.3004w²-3.419w+44.47)

点W(10.0,-0.3645w²+3.5024w+44.422,0.3645w²-4.5024w+55.57)

点N(18.2,-0.3773w²+3.319w+28.26,0.3773w²-4.319w+53.54)

点O(36.8,-0.1392w²+1.4381w+24.475,0.1392w²-2.4381w+38.725)

点P(51.7,-0.2381w²+1.881w+20.186,0.2381w²-2.881w+28.114)

点B”(51.6,0.0,-w+48.4)

点D(-2.8226w+40.211,0.0,1.8226w+59.789)

点C(0.0,0.1081w²-5.169w+58.447,-0.1081w²+4.169w+41.553)

这8个点分别连结而成的曲线MW、曲线WN、曲线NO和曲线OP、以及直线PB”、直线B”D、直线DC和直线CM所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，直线B”D和直线CM上的点除外)，并且，

曲线MW由

坐标(x,(0.0043w²-0.0359w+0.1509)x²+(-0.0493w²+0.4669w-3.6193)x-0.3004w²+2.419w+55.53,100-w-x-y)

所表示，

曲线WN由

坐标(x,(0.0055w²-0.0326w+0.0665)x²+(-0.1571w²+0.8981w-2.6274)x+0.6555w²-2.2153w+54.044,100-w-x-y)

所表示，

曲线NO由

坐标(x,(-0.00062w²+0.0036w+0.0037)x²+(0.0375w²-0.239w-0.4977)x-0.8575w²+6.4941w+36.078,100-w-x-y)

所表示，

曲线OP由

坐标(x,(-0.000463w²+0.0024w-0.0011)x²+(0.0457w²-0.2581w-0.075)x-1.355w²+8.749w+27.096,100-w-x-y)

所表示，

在4.0<w≤7.0时，坐标(x,y,z)在将

点M(0.0,-0.0667w²+0.8333w+58.133,0.0667w²-1.8333w+41.867)

点W(10.0,-0.0667w²+1.1w+39.267,0.0667w²-2.1w+50.733)

点N(18.2,-0.0889w²+1.3778w+31.411,0.0889w²-2.3778w+50.389)

点O(36.8,-0.0444w²+0.6889w+25.956,0.0444w²-1.6889w+37.244)

点P(51.7,-0.0667w²+0.8333w+21.633,0.0667w²-1.8333w+26.667)

点B”(51.6,0.0,-w+48.4)

点D(-2.8w+40.1,0.0,1.8w+59.9)

点C(0.0,0.0667w²-4.9667w+58.3,-0.0667w²+3.9667w+41.7)

这8个点分别连结而成的曲线MW、曲线WN、曲线NO和曲线OP、以及直线PB”、直线B”D、直线DC和直线CM所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，直线B”D和直线CM上的点除外)，并且，

曲线MW由

坐标(x,(0.00357w²-0.0391w+0.1756)x²+(-0.0356w²+0.4178w-3.6422)x-0.0667w²+0.8333w+58.103,100-w-x-y)

所表示，

曲线WN由

坐标(x,(-0.002061w²+0.0218w-0.0301)x²+(0.0556w²-0.5821w-0.1108)x-0.4158w²+4.7352w+43.383,100-w-x-y)

所表示，

曲线NO由

坐标(x,0.0082x²+(0.0022w²-0.0345w-0.7521)x-0.1307w²+2.0247w+42.327,100-w-x-y)

所表示，

曲线OP由

坐标(x,(-0.0006258w²+0.0066w-0.0153)x²+(0.0516w²-0.5478w+0.9894)x-1.074w²+11.651w+10.992,100-w-x-y)

所表示，则是优选的。本发明的制冷剂1E在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为80％以上，GWP为350以下，并且为ASHRAE微可燃。

对于本发明的制冷剂1E，在将CO₂、以及R32、HFO-1132(E)和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为w、以及x、y和z时，在R32、HFO-1132(E)和R1234yf的总和为(100-a)质量％的三成分组成图中，若

在0<w≤0.6时，坐标(x,y,z)在将

点G(-5.8333w²-3.1667w+22.2,7.0833w²-1.4167w+26.2,-1.25w²+3.5834w+51.6)

点O(36.8,0.8333w²+1.8333w+22.6,-0.8333w²-2.8333w+40.6)

点F(-0.0833w+36.717,-4.0833w+5.1833,3.1666w+58.0997)

这3个点分别连结而成的曲线GO、以及直线OF和直线FG所包围的图形的范围内或上述线段上，并且，

曲线GO由

坐标(x,(0.00487w²-0.0059w+0.0072)x²+(-0.279w²+0.2844w-0.6701)x+3.7639w²-0.2467w+37.512,100-w-x-y)

所表示，

在0.6<w≤1.2时，坐标(x,y,z)在将

点G(-5.8333w²-3.1667w+22.2,7.0833w²-1.4167w+26.2,-1.25w²+3.5834w+51.6)

点N(18.2,0.2778w²+3.0w+27.7,-0.2.778w²-4.0w+54.1)

点O(36.8,0.8333w²+1.8333w+22.6,-0.8333w²-2.8333w+40.6)

点F(-0.0833w+36.717,-4.0833w+5.1833,3.1666w+58.0997)

这4个点分别连结而成的曲线GN和曲线NO、以及直线OF和直线FG所包围的图形的范围内或上述线段上，并且，

曲线GN在0.6<w≤1.2时由

坐标(x,(0.0122w²-0.0113w+0.0313)x²+(-0.3582w²+0.1624w-1.4551)x+2.7889w²+3.7417w+43.824,100-w-x-y)

所表示，

曲线NO在0.6<w≤1.2时由

坐标(x,(0.00487w²-0.0059w+0.0072)x²+(-0.279w²+0.2844w-0.6701)x+3.7639w²-0.2467w+37.512,100-w-x-y)

所表示，

在1.2<w≤1.3时，坐标(x,y,z)在将

点M(0.0,-0.3004w²+2.419w+55.53,0.3004w²-3.419w+44.47)

点W(10.0,-0.3645w²+3.5024w34.422,0.3645w²-4.5024w+55.578)

点N(18.2,-0.3773w²+3.319w+28.26,0.3773w²-4.319w+53.54)

点O(36.8,-0.1392w²+1.4381w+24.475,0.1392w²-2.4381w+38.725)

点F(36.6,-3w+3.9,2w+59.5)

点C(0.1081w²-5.169w+58.447,0.0,-0.1081w²+4.169w+41.553)

这6个点分别连结而成的曲线MW、曲线WN和曲线NO、以及直线OF和直线FC和直线CM所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，直线CM上的点除外)，并且，

曲线MW由

坐标(x,(0.0043w²-0.0359w+0.1509)x²+(-0.0493w²+0.4669w-3.6193)x-0.3004w²+2.419w+55.53,100-w-x-y)

所表示，

曲线WN由

坐标(x,(0.0055w²-0.0326w+0.0665)x²+(-0.1571w²+0.8981w-2.6274)x+0.6555w²-2.2153w+54.044,100-w-x-y)

所表示，

曲线NO由

坐标(x,(-0.00062w²+0.0036w+0.0037)x²+(0.0375w²-0.239w-0.4977)x-0.8575w²+6.4941w+36.078,100-w-x-y)

所表示，

在1.3<w≤4.0时，坐标(x,y,z)在将

点M(0.0,-0.3004w²+2.419w+55.53,0.3004w²-3.419w+44.47)

点W(10.0,-0.3645w²+3.5024w+34.422,0.3645w²-4.5024w+55.578)

点N(18.2,-0.3773w²+3.319w+28.26,0.3773w²-4.319w+53.54)

点O(36.8,-0.1392w²+1.4381w+24.475,0.1392w²-2.4381w+38.725)

点B’(36.6,0.0,-w+63.4)

点D(-2.8226w+40.211,0.0,1.8226w+59.789)

点C(0.0,0.1081w²-5.169w+58.447,-0.1081w²+4.169w+41.553)

这7个点分别连结而成的曲线MW、曲线WN和曲线NO、以及直线OB’、直线B’D、以及直线DC和直线CM所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，直线CM上的点除外)，并且，

曲线MW由

坐标(x,(0.0043w²-0.0359w+0.1509)x²+(-0.0493w²+0.4669w-3.6193)x-0.3004w²+2.419w+55.53,100-w-x-y)

所表示，

曲线WN由

坐标(x,(0.0055w²-0.0326w+0.0665)x²+(-0.1571w²+0.8981w-2.6274)x+0.6555w²-2.2153w+54.044,100-w-x-y)

所表示，

曲线NO由

坐标(x,(-0.00062w²+0.0036w+0.0037)x²+(0.0457w²-0.2581w-0.075)x-1.355w²+8.749w+27.096,100-w-x-y)

所表示，

在4.0<w≤7.0时，坐标(x,y,z)在将

点M(0.0,-0.0667w²+0.8333w+58.133,0.0667w²-1.8333w+41.867)

点W(10.0,-0.0667w²+1.1w+39.267,0.0667w²-2.1w+50.733)

点N(18.2,-0.0889w²+1.3778w+31.411,0.0889w²-2.3778w+50.389)

点O(36.8,-0.0444w²+0.6889w+25.956,0.0444w²-1.6889w+37.244)

点B’(36.6,0.0,-w+63.4)

点D(-2.8w+40.1,0.0,1.8w+59.9)

点C(0.0,0.0667w²-4.9667w+58.3,-0.0667w²+3.9667w+41.7)

这7个点分别连结而成的曲线MW、曲线WN和曲线NO、以及直线OB’、直线B’D、以及直线DC和直线CM所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，直线CM上的点除外)，并且，

曲线MW由

坐标(x,(0.00357w²-0.0391w+0.1756)x²+(-0.0356w²+0.4178w-3.6422)x-0.0667w²+0.8333w+58.103,100-w-x-y)

所表示，

曲线WN由

坐标(x,(-0.002061w²+0.0218w-0.0301)x²+(0.0556w²-0.5821w-0.1108)x-0.4158w²+4.7352w+43.383,100-w-x-y)

所表示，

曲线NO由

坐标(x,(0.0082x²+(0.0022w²-0.0345w-0.7521)x-0.1307w²+2.0247w+42.327,100-w-x-y)

所表示，则是优选的。本发明的制冷剂1E在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为80％以上，GWP为250以下，并且为ASHRAE微可燃。

对于本发明的制冷剂1E，在将CO₂、以及R32、HFO-1132(E)和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为w、以及x、y和z时，在R32、HFO-1132(E)和R1234yf的总和为(100-a)质量％的三成分组成图中，若

在1.2<w≤4.0时，坐标(x,y,z)在将

点M(0.0,-0.3004w²+2.419w+55.53,0.3004w²-3.419w+44.47)

点W(10.0,-0.3645w²+3.5024w+34.422,0.3645w²-4.5024w+55.578)

点N(18.2,-0.3773w²+3.319w+28.26,0.3773w²-4.319w+53.54)

点E(-0.0365w+18.26,0.0623w²-4.5381w+31.856,-0.0623w²+3.5746w+49.884)

点C(0.0,0.1081w²-5.169w+58.447,-0.1081w²+4.169w+41.553)

这5个点分别连结而成的曲线MW和曲线WN、以及直线NE、直线EC和直线CM所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，直线CM上的点除外)，并且，

曲线MW由

坐标(x,(0.0043w²-0.0359w+0.1509)x²+(-0.0493w²+0.4669w-3.6193)x-0.3004w²+2.419w+55.53,100-w-x-y)

所表示，

曲线WN由

坐标(x,(0.0055w²-0.0326w+0.0665)x²+(-0.1571w²+0.8981w-2.6274)x+0.6555w²-2.2153w+54.044,100-w-x-y)

所表示，

在4.0<w≤7.0时，坐标(x,y,z)在将

点M(0.0,-0.0667w²+0.8333w+58.133,0.0667w²-1.8333w+41.867)

点W(10.0,-0.0667w²+1.1w+39.267,0.0667w²-2.1w+50.733)

点N(18.2,-0.0889w²+1.3778w+31.411,0.0889w²-2.3778w+50.389)

点E(18.1,0.0444w²-4.3556w+31.411,-0.0444w²+3.3556w+50.489)

点C(0.0,0.0667w²-4.9667w+58.3,-0.0667w²+3.9667w+41.7)

这5个点分别连结而成的曲线MW和曲线WN、以及直线NE、直线EC和直线CM所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，直线CM上的点除外)，并且，

曲线MW由

坐标(x,(0.00357w²-0.0391w+0.1756)x²+(-0.0356w²+0.4178w-3.6422)x-0.0667w²+0.8333w+58.103,100-w-x-y)

所表示，

曲线WN由

坐标(x,(-0.002061w²+0.0218w-0.0301)x²+(0.0556w²-0.5821w-0.1108)x-0.4158w²+4.7352w+43.383,100-w-x-y)

所表示，则是优选的。本发明的制冷剂1E在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为80％以上，GWP为125以下，并且为ASHRAE微可燃。

对于本发明的制冷剂1E，在无损上述特性或效果的范围内，除了CO₂、以及R32、HFO-1132(E)和R1234yf以外，也可以进一步含有其他追加的制冷剂。从该方面考虑，本发明的制冷剂1E优选相对于制冷剂整体包含合计为99.5质量％以上的CO₂、以及R32、HFO-1132(E)和R1234yf，更优选包含99.75质量％以上，进一步优选包含99.9质量％以上。

作为追加的制冷剂，没有特别限定，可以广泛选择。混合制冷剂可以单独包含一种追加的制冷剂，也可以包含两种以上。

本发明的制冷剂1E可以优选用作制冷机中的工作流体。

本发明的组合物适合于作为R410A的替代制冷剂的用途。

(制冷剂1E的实施例)

以下，举出制冷剂1E的实施例来进一步详细说明。但是，本发明的制冷剂1D并不限于这些实施例。

关于CO₂、以及R32、HFO-1132(E)和R1234yf的各混合制冷剂，根据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定了燃烧速度。变化CO₂的浓度，同时找出燃烧速度显示出10cm/s的组成。将找出的组成列于表27～29。

需要说明的是，燃烧速度试验使用图1A所示的装置如下进行。首先，使所使用的混合制冷剂为99.5％或其以上的纯度，反复进行冷冻、抽吸和解冻的循环，直至在真空计上看不到空气的痕迹为止，由此进行脱气。通过封闭法测定燃烧速度。初始温度为环境温度。点火是通过在样品池的中心使电极间产生电火花而进行的。放电的持续时间为1.0～9.9ms，点火能量典型地为约0.1～1.0J。使用纹影照片将火焰蔓延视觉化。使用具备使光通过的2个亚克力窗的圆筒形容器(内径：155mm、长度：198mm)作为样品池，使用氙灯作为光源。利用高速数字摄像机以600fps的帧速记录火焰的纹影图像，保存在PC中。

WCFF浓度是通过将WCF浓度作为初始浓度并利用NIST标准参考数据库Refleak版本4.0进行泄漏模拟而求出的。

【表27】

0％CO₂

0.6％CO₂

1.2％CO₂

1.3％CO₂

2.5％CO₂

4.0％CO₂

5.5％CO₂

7.0％CO₂

【表28】

0％CO₂

0.6％CO₂

1.2％CO₂

1.3％CO₂

【表29】

2.5％CO₂

4.0％CO₂

5.5％CO₂

7.0％CO₂

由这些结果可知，在将CO₂、以及R32、HFO-1132(E)和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为w、以及x、y和z时，在R32、HFO-1132(E)和R1234yf的总和为(100-w)质量％的图1B～图1I的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将点I、J、K和L分别连结而成的线段上或该线段的下侧时，为WCF微可燃。

另外，可知：在图1B的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将点M、N、O和P分别连结而成的线段上或该线段的下侧时，为ASHRAE微可燃。

对于R32、HFO-1132(E)和R1234yf，以它们的总和为基准按照表30～40中分别示出的质量％进行混合，制备出混合制冷剂。关于表30～37的各混合制冷剂，分别求出以R410为基准的性能系数[Coefficient of Performance(COP)]比和制冷能力比。

含有R1234yf和R410A(R32＝50％/R125＝50％)的混合物的组合物的GWP基于IPCC(Intergovernmental panel on Climate Change，政府间气候变化专门委员会)第4次报告书的值进行评价。HFO-1132(E)的GWP没有记载，但根据HFO-1132a(GWP＝1以下)、HFO-1123(GWP＝0.3,记载于专利文献1中)，将其GWP假定为1。含有R410A和HFO-1132(E)、HFO-1123、R1234yf的混合物的组合物的制冷能力使用美国国家科学与技术研究院(NIST)参考流体热力学和传输特性数据库(Refprop 9.0)，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。

蒸发温度：5℃

冷凝温度：45℃

过热度：5K

过冷却度：5K

ECO_mp(压缩作功量)：0.7kWh

将这些值与关于各混合制冷剂的GWP一并列于表30～37。需要说明的是，表30～37分别示出了CO₂浓度为0质量％、0.6质量％、1.2质量％、1.3质量％、2.5质量％、4质量％、5.5质量％、7质量％的情况。

【表30】

0％CO₂

【表31】

0.6％CO₂

【表32】

1.2％CO₂

【表33】

1.3％CO₂

【表34】

2.5％CO₂

【表35】

4％CO₂

【表36】

5.5％CO₂

【表37】

7％CO₂

【表38】

【表39】

【表40】

【表41】

【表42】

【表43】

【表44】

【表45】

【表46】

由这些结果可知，在将CO₂、以及R32、HFO-1132(E)和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为w以及x、y和z时，在R32、HFO-1132(E)和R1234yf的总和为(100-w)质量％的图1B～图1I的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在直线A”B”的线上时该混合制冷剂的GWP为350，位于该线的右侧时该混合制冷剂的GWP小于350。另外，可知：在图1B～图1I的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在直线A’B’的线上时该混合制冷剂的GWP为250，位于该线的右侧时该混合制冷剂的GWP小于250。此外，可知：在图1B～图1I的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在直线AB的线上时该混合制冷剂的GWP为125，位于该线的右侧时该混合制冷剂的GWP小于125。

可知：连结点D和点C的直线大致位于连结以R410A为基准的制冷能力比为80％的点的曲线的略靠左侧。由此可知，坐标(x,y,z)位于连结点D和点C的直线的左侧时，以R410A为基准的该混合制冷剂的制冷能力比为80％以上。

点A和B、A’和B’、以及A”和B”的坐标通过基于上述表中记载的各点求出近似式来确定。具体而言，如表47(点A和B)、表48(点A’和B’)以及表49(点A”和B”)所示那样进行计算。

【表47】

点A

点B

【表48】

点A’

点B’

【表49】

点A”

点B”

点C～G的坐标通过基于上述表中记载的各点求出近似式来确定。具体而言，如表50和51所示那样进行计算。

【表50】

点C

点D

点E

点F

点G

【表51】

点M

点W

点N

点O

点P

曲线IJ、曲线JK和曲线KL上的点的坐标通过基于上述表中记载的各点求出近似式来确定。具体而言，如表52所示那样进行计算。

【表52】

曲线MW和曲线WM上的点的坐标通过基于上述表中记载的各点求出近似式来确定。具体而言，如表53(0质量％<CO₂浓度≤1.2质量％时)、表54(1.2质量％<CO₂浓度≤4.0质量％时)、表55(4.0质量％<CO₂浓度≤7.0质量％时)所示那样进行计算。

【表53】

1.2≥CO₂>0

【表54】

4.0≥CO₂≥1.2

【表55】

7.0≥CO₂≥4.0

曲线NO和曲线OP上的点的坐标通过基于上述表中记载的各点求出近似式来确定。具体而言，如表56(0质量％<CO₂浓度≤1.2质量％时)、表57(1.2质量％<CO₂浓度≤4.0质量％时)和表58(4.0质量％<CO₂浓度≤7.0质量％时)所示那样进行计算。

【表56】

1.2≥CO₂>0

【表57】

4.0≥CO₂≥1.2

【表58】

7.0≥CO₂≥4.0

(1-6)各种制冷剂2

以下，对本发明中使用的制冷剂即制冷剂2A～制冷剂2E进行详细说明。

需要说明的是，以下的制冷剂2A、制冷剂2B、制冷剂2C、制冷剂2D和制冷剂2E的各记载各自独立，表示点、线段的字母、实施例的编号以及比较例的编号均在制冷剂2A、制冷剂2B、制冷剂2C、制冷剂2D和制冷剂2E之间各自独立。例如，制冷剂2A的实施例1和制冷剂2B的实施例1表示关于相互不同的实施方式的实施例。

(1-6-1)制冷剂2A

作为制冷剂2A，可以举出“制冷剂2A1”和“制冷剂2A2”。以下，分别对制冷剂2A1和制冷剂2A2进行说明。本发明中，制冷剂2A1和制冷剂2A2分别为混合制冷剂。

(1-6-1-1)制冷剂2A1

制冷剂2A1是含有HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf作为必要成分的混合制冷剂。以下，在本项目中，也将HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf称为“三成分”。

制冷剂2A1整体中的三成分的总浓度为99.5质量％以上。换言之，制冷剂2A1含有以这些物质的总浓度计为99.5质量％以上的三成分。

对于制冷剂2A1而言，在以该三成分为各顶点的三角组成图中，三成分的质量比在通过

点A(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝51.8/1.0/47.2质量％)、

点B(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝35.3/1.0/63.7质量％)、

点C(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝10.1/18.0/71.9质量％)和

点D(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝27.8/18.0/54.2质量％)

这4个点的图形所包围的区域的范围内。

换言之，对于制冷剂2A1而言，三成分的质量比在以该三成分为各顶点的图2A的三角组成图所示的：

点A(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝51.8/1.0/47.2质量％)、

点B(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝35.3/1.0/63.7质量％)、

点C(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝10.1/18.0/71.9质量％)和

点D(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝27.8/18.0/54.2质量％)

这4个点分别连结而成的直线a、曲线b、直线c和曲线d所包围的区域的范围内。

本项目中，如图2A所示，以三成分为各顶点的三角组成图是指以上述三成分(HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf)为顶点、并将HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf的浓度的总和设为100质量％的三成分组成图。

制冷剂2A1通过具有这样的构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(125以下)；(2)在作为R404A的替代制冷剂使用时，具有与R404A同等或更高的制冷能力和性能系数(COP)；以及(3)根据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定的燃烧速度为5cm/s以下。

本项目中，与R404A同等或更高的性能系数(COP)是指，相对于R404A的COP比为100％以上(优选为102％以上、更优选为103％以上)，与R404A同等或更高的制冷能力是指，相对于R404A的制冷能力比为95％以上(优选为100％以上、更优选为102以上、最优选为103％以上)。另外，GWP足够小是指，GWP为125以下、优选为110以下、更优选为100以下、进一步优选为75以下。

图2A中，点A、点B、点C和点D是白色圆圈(○)所表示的具有上述坐标的点。

点A、B、C和D的技术含义如下。另外，各点的浓度(质量％)与后述实施例中求出的值相同。

A：根据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定的燃烧速度为5cm/s、HFC-32的浓度(质量％)为1.0质量％的质量比。

B：HFC-32的浓度(质量％)为1.0质量％、制冷能力相对于R404A为95％的质量比。

C：制冷能力相对于R404A为95％、GWP为125的质量比。

D：GWP为125、根据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定的燃烧速度为5cm/s的质量比。

“根据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定的燃烧速度为5cm/s”是指为用于区分成ANSI/ASHRAE34-2013标准中的2L级(微可燃)的基准即燃烧速度(10cm/s)的一半的数值，在规定为2L级的制冷剂中也是比较安全的。具体而言，若为“燃烧速度(10cm/s)的一半的数值”，即使万一着火的情况下火焰也难以传播，从这点出发是比较安全的。需要说明的是，以下，也将根据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定的燃烧速度简称为“燃烧速度”。

在制冷剂2A1中，三成分的混合制冷剂的燃烧速度优选超过0～4.5cm/s、更优选超过0～4cm/s、进一步优选超过0～3.5cm/s、特别优选超过0～3cm/s。

点A和B均在直线a上。即，线段AB为直线a的一部分。直线a是表示HFC-32的浓度(质量％)为1.0质量％的质量比的直线。在相较于直线a更靠近三角组成图的顶点HFC-32侧的区域，三成分的混合制冷剂的HFC-32的浓度超过1质量％。

另外，在相较于直线a更靠近三角组成图的顶点HFC-32侧的区域，制冷能力出乎意料地大。

图2A中，在HFO-1132(E)的质量％＝x、HFC-32的质量％＝y和HFO-1234yf的质量％＝z时，表示HFC-32的浓度为1.0质量％的质量比的线段由下式所表示的线段来近似。

表示HFC-32为1.0质量％的质量比的线段：连结点A和点B这两点的直线a的一部分(图2A的线段AB)

y＝1.0

z＝100-x-y

35.3≤x≤51.8

点B和C均在曲线b上。曲线b是表示制冷能力相对于R404A为95％的质量比的曲线。在相较于曲线b更靠近三角组成图的顶点HFO-1132(E)侧和顶点HFC-32侧的区域，三成分的混合制冷剂的制冷能力相对于R404A超过95％。

曲线b如下求出。

表201示出在HFO-1132(E)＝1.0、10.1、20.0、35.3质量％(质量％)时相对于R404A的制冷能力比为95％的4个点。曲线b由连结该4个点的线来表示，此处设HFO-1132(E)的质量％＝x、HFC-32的质量％＝y和HFO-1234yf的质量％＝z时，曲线b通过最小二乘法由表201的式子来近似。

【表201】

点C和D均在直线c上。即，线段CD为直线c的一部分。直线c是表示GWP为125的质量比直线。在相较于直线c更靠近三角组成图的顶点HFO-1132(E)侧和顶点HFO-1234yf侧的区域，三成分的混合制冷剂的GWP小于125。

图2A中，HFO-1132(E)的质量％＝x、HFC-32的质量％＝y和HFO-1234yf的质量％＝z时，表示GWP＝125的质量比的线段由下式所表示的线段来近似。

表示GWP＝125的质量比的线段：连结点C和点D这两点的直线c的一部分(图2A的线段CD)

y＝18.0

z＝100-x-y

10.1≤x≤27.8

点A和D均在曲线d上。曲线d是表示燃烧速度为5cm/s的质量比的曲线。在相较于曲线d更靠近三角组成图的顶点HFO-1234yf侧的区域，三成分的混合制冷剂的燃烧速度小于5.0cm/s。

曲线d如下求出。

表202示出在HFO-1132(E)＝18.0、30.0、40.0、53.5质量％时为WCF微可燃的4个点。曲线d由连结该4个点的线来表示，此处设HFO-1132(E)的质量％＝x、HFC-32的质量％＝y和HFO-1234yf的质量％＝z的情况下，曲线d通过最小二乘法由表202的式子来近似。

【表202】

对于HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf的三元混合制冷剂而言，在点A、B、C和D这4个点分别连结而成的线所包围的区域(ABCD区域)的范围内的质量比下，GWP为125以下，制冷能力以相对于R404A的比例计为95％以上且燃烧速度为5cm/s以下。

对于制冷剂2A1而言，在以该三成分为各顶点的三角组成图中，三成分的质量比优选在通过

点A(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝51.8/1.0/47.2质量％)、

点B(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝35.3/1.0/63.7质量％)、

点E(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝15.2/14.3/70.5质量％)和

点F(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝31.1/14.3/54.6质量％)、

这4个点的图形所包围的区域的范围内。

换言之，在制冷剂2A1中，三成分的质量比优选在以该三成分为各顶点的图2A的三角组成图所示的：

点A(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝51.8/1.0/47.2质量％)、

点B(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝35.3/1.0/63.7质量％)、

点E(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝15.2/14.3/70.5质量％)和

点F(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝31.1/14.3/54.6质量％)

这4个点分别连结而成的直线a、曲线b、直线e和曲线d所包围的区域的范围内。

关于以上述三成分为各顶点的三角组成图，如上所述。

图2A中，点A、点B、点E和点F是白色圆圈(○)所表示的具有上述坐标的点。

点A、B的技术含义如上所述。

点E和F的技术含义如下。另外，各点的浓度(质量％)与后述实施例中求出的值相同。

E：制冷能力相对于R404A为95％、GWP为100的质量比。

F：GWP为100、根据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定的燃烧速度为5cm/s、GWP＝100的质量比。

关于直线a和曲线b，如上所述。点E在曲线b上。

点E和F均在直线e上。即，线段EF为直线e的一部分。直线e是表示GWP为100的质量比的直线。在相较于直线e更靠近三角组成图的顶点HFO-1132(E)侧和顶点HFO-1234yf侧的区域，三成分的混合制冷剂的GWP小于100。

图2A中，HFO-1132(E)的质量％＝x、HFC-32的质量％＝y和HFO-1234yf的质量％＝z时，表示GWP＝100的质量比的线段由下式所表示的线段来近似。

表示GWP＝100的质量比的线段：连结点E和点F这两点的直线e的一部分(图的线段EF)

y＝14.3

z＝100-x-y

15.2≤x≤31.1

点A和F均在曲线d上。关于曲线d，如上所述。

对于HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf的三元混合制冷剂而言，在点A、B、E和F这4个点分别连结而成的线所包围的区域(ABEF区域)的范围内的质量比下，GWP为100以下，制冷能力以相对于R404A的比例计为95％以上且燃烧速度为5.0cm/s以下。

制冷剂2A1含有以这些物质的总浓度计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf，其中，制冷剂2A1整体中的HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf的总量优选为99.7质量％以上、更优选为99.8质量％以上、进一步优选为99.9质量％以上。

除了HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf以外，制冷剂2A1可以在无损上述特性的范围内进一步包含其他制冷剂。这种情况下，制冷剂2A1整体中的其他制冷剂的含有比例优选为0.5质量％以下、更优选为0.3质量％以下、进一步优选为0.2质量％以下、特别优选为0.1质量％以下。作为其他制冷剂，没有特别限定，可以从该领域中广泛使用的公知的制冷剂中广泛选择。制冷剂2A1可以单独包含其他制冷剂，也可以包含2种以上的其他制冷剂。

制冷剂2A1特别优选仅由HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf构成。换言之，制冷剂2A1特别优选制冷剂2A1整体中的HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf的总浓度为100质量％。

制冷剂2A1仅由HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf构成的情况下，在以该三成分为各顶点的三角组成图中，三成分的质量比优选在通过

点A(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝51.8/1.0/47.2质量％)、

点B(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝35.3/1.0/63.7质量％)、

点C(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝10.1/18.0/71.9质量％)和

点D(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝27.8/18.0/54.2质量％)、

这4个点的图形所包围的区域的范围内。

点A、B、C和D的技术含义如上所述。关于通过点A、B、C和D这4个点的图形所包围的区域，如上所述。

该情况下，对于HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf的三元混合制冷剂而言，在点A、B、C和D这4个点分别连结而成的线所包围的区域(ABCD区域)的范围内的质量比下，GWP为125以下，制冷能力以相对于R404A的比例计为95％以上且燃烧速度为5.0cm/s以下。

制冷剂2A1仅由HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf构成的情况下，在以该三成分为各顶点的三角组成图中，三成分的质量比更优选在通过

点A(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝51.8/1.0/47.2质量％)、

点B(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝35.3/1.0/63.7质量％)、

点E(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝15.2/14.3/70.5质量％)和

点F(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝31.1/14.3/54.6质量％)、

这4个点的图形所包围的区域的范围内。

点A、B、E和F的技术含义如上所述。关于通过点A、B、E和F这4个点的图形所包围的区域，如上所述。

该情况下，对于HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf的三元混合制冷剂而言，在点A、B、E和F这4个点分别连结而成的线所包围的区域(ABEF区域)的范围内的质量比下，GWP为100以下，制冷能力以相对于R404A的比例计为95％以上且燃烧速度为5.0cm/s以下。

制冷剂2A1的GWP为125以下，由此，从地球温室化的方面出发，与其他通用制冷剂相比能够显著抑制环境负担。

(1-6-1-2)制冷剂2A2

制冷剂2A2是含有HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf作为必要成分的混合制冷剂。以下，在本项目中，也将HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf称为“三成分”。

制冷剂2A2整体中的三成分的总浓度为99.5质量％以上。换言之，制冷剂2A2含有以这些物质的总浓度计为99.5质量％以上的三成分。

对于制冷剂2A2而言，在以该三成分为各顶点的三角组成图中，三成分的质量比在通过

点P(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝45.6/1.0/53.4质量％)、

点B(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝35.3/1.0/63.7质量％)、

点Q(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝1.0/24.8/74.2质量％)、

点R(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝1.0/29.2/69.8质量％)和

点S(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝6.5/29.2/64.3质量％)、

这5个点的图形所包围的区域的范围内。

换言之，在制冷剂2A2中，三成分的质量比在以该三成分为各顶点的图2B的三角组成图所示的：

点P(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝45.6/1.0/53.4质量％)、

点B(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝35.3/1.0/63.7质量％)、

点Q(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝1.0/24.8/74.2质量％)、

点R(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝1.0/29.2/69.8质量％)和

点S(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝6.5/29.2/64.3质量％)、

这5个点分别连结而成的直线p、曲线q、直线r、直线s和曲线t所包围的区域的范围内。

本项目中，如图2B所示，以三成分为各顶点的三角组成图是指以上述三成分(HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf)为顶点、并将HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf的浓度的总和设为100质量％的三成分组成图。

制冷剂2A2通过具有这样的构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(200以下)；(2)在作为R404A的替代制冷剂使用时，具有与R404A同等或更高的制冷能力和性能系数(COP)；以及(3)40℃下的压力为1.85MPa以下。

本项目中，与R404A同等或更高的性能系数(COP)是指，相对于R404A的COP比为100％以上(优选为102％以上、更优选为103％以上)。与R404A同等或更高的制冷能力是指，相对于R404A的制冷能力比为95％以上(优选为100％以上、更优选为102以上、最优选为103％以上)。GWP足够小是指，GWP为200以下、优选为150以下、更优选为125以下、进一步优选为100以下。

图2B中，点P、点B、点Q、点R和点S是白色圆圈(○)所表示的具有上述坐标的点。

点P、点B、点Q、点R和点S的技术含义如下。另外，各点的浓度(质量％)与后述实施例中求出的值相同。

P：40℃下的压力为1.85MPa、HFC-32的浓度(质量％)为1.0质量％的质量比。

B：HFC-32的浓度(质量％)为1.0质量％、制冷能力相对于R404A为95％的质量比。

Q：制冷能力相对于R404A为95％、HFO-1132(E)的浓度(质量％)为1.0质量％的质量比。

R：HFO-1132(E)的浓度(质量％)为1.0质量％、GWP为200的质量比。

S：GWP为200、40℃下的压力为1.85MPa的质量比。

“40℃下的压力为1.85MPa的质量比”是指，温度40(℃)下的饱和压力为1.85MPa的质量比。

在制冷剂2A2中，三成分的混合制冷剂在40℃下的饱和压力超过1.85MPa的情况下，需要从R404A用的制冷装置进行设计变更。三成分的混合制冷剂在40℃下的饱和压力优选为1.50～1.85MPa、更优选为1.60～1.85MPa、进一步优选为1.70～1.85MPa、特别优选为1.75～1.85MPa。

点P和B均在直线p上。即，线段PB为直线p的一部分。直线p是表示HFC-32的浓度(质量％)为1.0质量％的质量比的直线。在相较于直线p更靠近三角组成图的顶点HFC-32侧的区域，三成分的混合制冷剂的HFC-32的浓度超过1.0质量％。另外，在相较于直线p更靠近三角组成图的顶点HFC-32侧的区域，制冷能力出乎意料地大。

在图2B中，设HFO-1132(E)的质量％＝x、HFC-32的质量％＝y和HFO-1234yf的质量％＝z时，表示HFC-32的浓度为1.0质量％的质量比的线段由下式所表示的线段来近似。

表示HFC-32的浓度(质量％)为1.0质量％的质量比的线段：连结点P和点B这两点的直线p的一部分(图2B的线段PB)

y＝1.0

z＝100-x-y

35.3≤x≤45.6

点B和Q均在曲线q上。曲线q是表示制冷能力相对于R404A为95％的质量比的曲线。在相较于曲线q更靠近三角组成图的顶点HFO-1132(E)侧和顶点HFC-32侧的区域，三成分的混合制冷剂的制冷能力相对于R404A超过95％。

曲线q如下求出。

表203示出在HFO-1132(E)＝1.0、10.1、20.0、35.3质量％(质量％)时相对于R404A的制冷能力比为95％的4个点。曲线q由连结该4个点的线来表示，此处设HFO-1132(E)的质量％＝x、HFC-32的质量％＝y和HFO-1234yf的质量％＝z时，曲线q通过最小二乘法由表203的式子来近似。

【表203】

点Q和R均在直线r上。即，线段QR为直线r的一部分。直线r是表示HFO-1132(E)的浓度(质量％)为1.0质量％的质量比的直线。在相较于直线r更靠近三角组成图的顶点HFO-1132(E)侧的区域，三成分的混合制冷剂的HFO-1132(E)的浓度超过1.0质量％。另外，在相较于直线r更靠近三角组成图的顶点HFO-1132(E)侧的区域，制冷能力出乎意料地大。

图2B中，设HFO-1132(E)的质量％＝x、HFC-32的质量％＝y和HFO-1234yf的质量％＝z时，表示HFO-1132(E)的浓度为1.0质量％的质量比的线段由下式所表示的线段来近似。

表示HFO-1132(E)的浓度(质量％)为1.0质量％的质量比的线段：连结点Q和点R这两点的直线r的一部分(图2B的线段QR)

x＝1.0

z＝100-x-y

24.8≤y≤29.2

点R和S均在直线s上。即，线段RS为直线s的一部分。直线s是表示GWP为200的质量比。在相较于直线s更靠近三角组成图的顶点HFO-1132(E)侧和顶点HFO-1234yf侧的区域，三成分的混合制冷剂的GWP小于200。

图2B中，设HFO-1132(E)的质量％＝x、HFC-32的质量％＝y和HFO-1234yf的质量％＝z时，表示GWP＝200的质量比的线段由下式所表示的线段来近似。

表示GWP＝200的质量比的线段：连结点R和点S这两点的直线s的一部分(图2B的线段RS)

y＝29.2

z＝100-x-y

1.0≤x≤6.5

点P和S均在曲线t上。曲线t是表示40℃下的压力为1.85MPa的质量比的曲线。在相较于曲线t更靠近三角组成图的顶点HFO-1234yf侧的区域，三成分的混合制冷剂在40℃下的压力小于1.85MPa。

曲线t如下求出。

表204示出在HFO-1132(E)＝5.95、18.00、32.35、47.80质量％时40℃下的压力为1.85MPa的4个点。曲线t由连结该4个点的线来表示，此处设HFO-1132(E)的质量％＝x、HFC-32的质量％＝y和HFO-1234yf的质量％＝z时，曲线t通过最小二乘法由表204的式子来近似。

【表204】

对于HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf的三元混合制冷剂而言，在点P、B、Q、R和S这5个点分别连结而成的线所包围的区域(PBQRS区域)的范围内的质量比下，GWP为200以下，制冷能力以相对于R404A的比例计为95％以上且40℃下的压力为1.85MPa以下。

制冷剂2A2含有以这些物质的总浓度计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf，其中，制冷剂2A2整体中的HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf的总量优选为99.7质量％以上、更优选为99.8质量％以上、进一步优选为99.9质量％以上。

除了HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf以外，制冷剂2A2可以在无损上述特性的范围内进一步包含其他制冷剂。这种情况下，制冷剂2A2整体中的其他制冷剂的含有比例优选为0.5质量％以下、更优选为0.3质量％以下、进一步优选为0.2质量％以下、特别优选为0.1质量％以下。作为其他制冷剂，没有特别限定，可以从该领域中广泛使用的公知的制冷剂中广泛选择。制冷剂2A2可以单独包含其他制冷剂，也可以包含2种以上的其他制冷剂。

制冷剂2A2特别优选仅由HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf构成。换言之，制冷剂2A2特别优选制冷剂2A2整体中的HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf的总浓度为100质量％。

制冷剂2A2仅由HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf构成的情况下，在以该三成分为各顶点的三角组成图中，三成分的质量比优选在通过

点P(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝45.6/1.0/53.4质量％)、

点B(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝35.3/1.0/63.7质量％)、

点Q(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝1.0/24.8/74.2质量％)、

点R(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝1.0/29.2/69.8质量％)和

点S(HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf＝6.5/29.2/64.3质量％)、

这5个点的图形所包围的区域的范围内。

点P、点B、点Q、点R和点S的技术含义如上所述。关于通过点P、点B、点Q、点R和点S这5个点的图形所包围的区域，如上所述。

该情况下，对于HFO-1132(E)、HFC-32和HFO-1234yf的三元混合制冷剂而言，在点P、B、Q、R和S这5个点分别连结而成的线所包围的区域(PBQRS区域)的范围内的质量比下，GWP为300以下，制冷能力以相对于R404A的比例计为95％以上且40℃下的压力为1.85MPa。

制冷剂2A2的GWP为200以下，由此，从地球温室化的方面出发，与其他通用制冷剂相比能够显著抑制环境负担。

[制冷剂2A的实施例]

以下，举出实施例来进一步详细说明。但是，本发明并不限于这些实施例。

试验例1

实施例1-1～1-11、比较例1-1～1-6和参考例1-1(R404A)所示的混合制冷剂的GWP基于IPCC(Intergovernmental panel on Climate Change，政府间气候变化专门委员会)第4次报告书的值进行评价。

这些混合制冷剂的COP、制冷能力和40℃下的饱和压力使用美国国家科学与技术研究院(NIST)参考流体热力学和传输特性数据库(Refprop9.0)，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。

将试验例1的结果示于表205和表206。表205和206示出了本发明的制冷剂2A1的实施例和比较例。在表205和206中，“COP比(相对于R404A)”和“制冷能力比(相对于R404A)”表示相对于R404A的比例(％)。在表205和206中，“饱和压力(40℃)”是指饱和温度40℃下的饱和压力。

性能系数(COP)通过下式求出。

COP＝(制冷能力或制暖能力)/耗电量

关于混合制冷剂的燃烧性，将混合制冷剂的混合组成作为WCF浓度，根据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定燃烧速度，由此来进行判断。

燃烧速度试验如下进行。首先，使所使用的混合制冷剂为99.5％或其以上的纯度，反复进行冷冻、抽吸和解冻的循环，直至在真空计上看不到空气的痕迹为止，由此进行脱气。通过封闭法测定燃烧速度。初始温度为环境温度。点火是通过在样品池的中心使电极间产生电火花而进行的。放电的持续时间为1.0～9.9ms，点火能量典型地为约0.1～1.0J。使用纹影照片将火焰蔓延视觉化。使用具备使光通过的2个亚克力窗的圆筒形容器(内径：155mm、长度：198mm)作为样品池，使用氙灯作为光源。利用高速数字摄像机以600fps的帧速记录火焰的纹影图像，保存在PC中。无法计测燃烧速度的情况下(0cm/s)，作为“无(不可燃)”。

混合制冷剂的燃烧范围使用基于ASTM E681-09的测定装置(参照图1T)实施测定。具体而言，为了能够目视和录像拍摄燃烧的状态而使用内容积12升的球形玻璃烧瓶，玻璃烧瓶因燃烧而产生过大的压力时，气体会从上部的盖子被释放。关于点火方法，通过由保持在距离底部为1/3高度的电极的放电来产生。

<试验条件>

试验容器：球形(内容积：12升)

试验温度：60℃±3℃

压力：101.3kPa±0.7kPa

水分：每1g干燥空气为0.0088g±0.0005g(23℃下的相对湿度50％的水含量)

制冷剂组合物/空气混合比：每1vol.％±0.2vol.％

制冷剂组合物混合：±0.1质量％

点火方法：交流放电、电压15kV、电流30mA、氖变压器

电极间隔：6.4mm(1/4英寸)

闪火花：0.4秒±0.05秒

判定基准：

·以着火点为中心，火焰蔓延大于90度时＝有火焰传播(可燃)

·以着火点为中心，火焰蔓延为90度以下时＝无火焰传播(不可燃)

试验例2

实施例2-1～2-11、比较例2-1～2-5和参考例2-1(R404A)所示的混合制冷剂的GWP基于IPCC第4次报告书的值进行评价。

这些混合制冷剂的COP、制冷能力和40℃下的饱和压力使用美国国家科学与技术研究院(NIST)参考流体热力学和传输特性数据库(Refprop9.0)，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。

将试验例2的结果示于表207和208。表207和208示出了本发明的制冷剂2A2的实施例和比较例。表207和208中，各术语的含义与试验例1相同。

性能系数(COP)通过下式求出。

COP＝(制冷能力或制暖能力)/耗电量

混合制冷剂的燃烧性与试验例1同样地进行判断。燃烧速度试验与试验例1同样地进行。

混合制冷剂的燃烧范围使用基于ASTM E681-09的测定装置(参照图1T)，在与试验例1相同的方法和试验条件下进行测定。

(1-6-2)制冷剂2B

制冷剂2B是含有HFO-1132(E)、HFO-1123和HFO-1234yf作为必要成分的混合制冷剂。以下，在本项目中，也将HFO-1132(E)、HFO-1123和HFO-1234yf称为“三成分”。

制冷剂2B整体中的三成分的总浓度为99.5质量％以上。换言之，制冷剂2B含有以这些物质的总浓度计为99.5质量％以上的三成分。

对于制冷剂2B而言，在以该三成分为各顶点的三角组成图中，三成分的质量比在通过

点A(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝42.5/1.0/56.5质量％)、

点B(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝27.1/1.0/71.9质量％)、

点C(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝1.0/30.4/68.6质量％)、

点D(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝1.0/57.0/42.0质量％)和

点E(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝42.5/24.1/33.4质量％)

这5个点的图形所包围的区域的范围内。

换言之，在制冷剂2B中，三成分的质量比在以该三成分为各顶点的图2C的三角组成图所示的：

点A(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝42.5/1.0/56.5质量％)、

点B(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝27.1/1.0/71.9质量％)、

点C(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝1.0/30.4/68.6质量％)、

点D(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝1.0/57.0/42.0质量％)和

点E(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝42.5/24.1/33.4质量％)

这5个点分别连结而成的直线a、曲线b、直线c、曲线d和直线e所包围的区域的范围内。

本项目中，如图2C所示，以三成分为各顶点的三角组成图是指以上述三成分(HFO-1132(E)、HFO-1123和HFO-1234yf)为顶点、并将HFO-1132(E)、HFO-1123和HFO-1234yf的浓度的总和设为100质量％的三成分组成图。

制冷剂2B通过具有这样的构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(125以下)；(2)在作为R404A的替代制冷剂使用时，具有与R404A同等或更高的制冷能力；(3)具有与R404A同等或更高的性能系数(COP)；以及(4)根据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定的燃烧速度为5cm/s以下。

本发明中，与R404A同等或更高的性能系数(COP)是指，相对于R404A的COP比为100％以上(优选为101％以上、更优选为102％以上、特别优选为103％以上)。

本发明中，与R404A同等或更高的制冷能力是指，相对于R404A的制冷能力比为85％以上(优选为90％以上、更优选为95％以上、进一步优选为100％以上、特别优选为102％以上)。

本发明中，GWP足够小是指，GWP为125以下、优选为110以下、更优选为100以下、特别优选为75以下。

图2C中，点A、点B、点C、点D和点E是白色圆圈(○)所表示的具有上述坐标的点。

点A、B、C、D和E的技术含义如下。另外，各点的浓度(质量％)与后述实施例中求出的值相同。

A：根据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定的燃烧速度为3.0cm/s、HFO-1123的浓度(质量％)为1.0质量％的质量比。

B：HFO-1123的浓度(质量％)为1.0质量％、制冷能力相对于R404A为85％的质量比。

C：制冷能力相对于R404A为85％、HFO-1132(E)的浓度(质量％)为1.0质量％的质量比。

D：HFO-1132(E)的浓度(质量％)为1.0质量％、40℃下的饱和压力为2.25MPa的质量比。

E：40℃下的饱和压力为2.25MPa、根据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定的燃烧速度为3.0cm/s的质量比。

“根据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定的燃烧速度为3.0cm/s”是指，为小于用于区分成ANSI/ASHRAE34-2013标准中的2L级(微可燃)的基准即燃烧速度(10cm/s)的一半的数值，在规定为2L级的制冷剂中也是比较安全的。

具体而言，若为“小于燃烧速度(10cm/s)的一半的数值”，即使万一着火的情况下火焰也难以传播，从这点出发是比较安全的。需要说明的是，以下，也将根据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定的燃烧速度简称为“燃烧速度”。

在制冷剂2B中，三成分的混合制冷剂的燃烧速度优选超过0且为2.5cm/s以下、更优选超过0且为2.0cm/s以下、进一步优选超过0且为1.5cm/s以下。

点A和B均在直线a上。即，线段AB为直线a的一部分。直线a是表示HFO-1123的浓度(质量％)为1.0质量％的质量比的直线。在相较于直线a更靠近三角组成图的顶点HFO-1123侧的区域，三成分的混合制冷剂的HFO-1123的浓度超过1.0质量％。

图2C中，设HFO-1132(E)的质量％＝x、HFO-1123的质量％＝y和HFO-1234yf的质量％＝z时，表示HFO-1123的浓度为1.0质量％的质量比的线段由下式所表示的线段来近似。

表示HFO-1123的浓度(质量％)为1.0质量％的质量比的线段：连结点A和点B这两点的直线c的一部分(图2C的线段AB)

y＝1.0

z＝100-x-y

27.1≤x≤42.5

点B和C均在曲线b上。曲线b是表示制冷能力相对于R404A为85％的质量比的曲线。在相较于曲线b更靠近三角组成图的顶点HFO-1132(E)侧和顶点HFO-1123侧的区域，三成分的混合制冷剂的制冷能力相对于R404A超过85％。

曲线b如下求出。

表209示出在HFO-1132(E)＝1.0、15.0、27.1质量％(质量％)时相对于R404A的制冷能力比为85％的3个点。曲线b由连结该3个点的线来表示，此处设HFO-1132(E)的质量％＝x、HFO-1123的质量％＝y和HFO-1234yf的质量％＝z时，曲线b通过最小二乘法由表209的式子来近似。

【表209】

点C和D均在直线c上。即，线段CD为直线c的一部分。直线c是表示HFO-1132(E)的浓度(质量％)为1.0质量％的质量比的直线。在相较于直线c更靠近三角组成图的顶点HFO-1132(E)侧的区域，三成分的混合制冷剂的HFO-1132(E)的浓度超过1.0质量％。

图2C中，设HFO-1132(E)的质量％＝x、HFO-1123的质量％＝y和HFO-1234yf的质量％＝z时，表示HFO-1132(E)的浓度(质量％)为1.0质量％的质量比的线段由下式所表示的线段来近似。

表示HFO-1132(E)的浓度(质量％)为1.0质量％的质量比的线段：连结点C和点D这两点的直线c的一部分(图2C的线段CD)

x＝1.0

z＝100-x-y

30.4≤y≤57.0

点D和E均在曲线d上。曲线d是表示40℃下的饱和压力为2.25MPa的质量比的曲线。在相较于曲线d更靠近三角组成图的顶点HFO-1234yf侧的区域，三成分的混合制冷剂在40℃下的饱和压力小于2.25MPa。

曲线d如下求出。

表210示出在HFO-1132(E)＝1.0、20.0、42.5质量％时40℃下的饱和压力为2.25MPa的3个点。曲线d由连结该3个点的线来表示，此处设HFO-1132(E)的质量％＝x、HFO-1123的质量％＝y和HFO-1234yf的质量％＝z时，曲线d通过最小二乘法由表210的式子来近似。

【表210】

点A和E均在直线e上。直线e是表示燃烧速度为3.0cm/s的质量比的直线。在相较于直线e更靠近三角组成图的顶点HFO-1234yf侧和顶点HFO-1123侧的区域，三成分的混合制冷剂的燃烧速度小于3.0cm/s。

图2C中，设HFO-1132(E)的质量％＝x、HFO-1123的质量％＝y和HFO-1234yf的质量％＝z时，燃烧速度为3.0cm/s的质量比由下式所表示的线段来近似。

表示燃烧速度为3.0cm/s的质量比的线段：连结点A和点E这两点的直线e的一部分(图2C的线段AE)

x＝42.5

z＝100-x-y

1.0≤y≤24.1

HFO-1132(E)、HFO-1123和HFO-1234yf的三元混合制冷剂在点A、B、C、D和E这5个点分别连结而成的线所包围的区域(ABCDE区域)的范围内的质量比下具有下述各种特性：(1)GWP为125以下；(2)制冷能力以相对于R404A的比例计为85％以上；(3)40℃下的饱和压力为2.25MPa以下；以及(4)燃烧速度为3.0cm/s以下。

对于在制冷剂2B而言，在以该三成分为各顶点的三角组成图中，三成分的质量比优选在通过

点A(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝42.5/1.0/56.5质量％)、

点B(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝27.1/1.0/71.9质量％)、

点C(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝1.0/30.4/68.6质量％)、

点F(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝1.0/52.2/46.8质量％)和

点G(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝42.5/18.9/38.6质量％)

这5个点的图形所包围的区域的范围内。

换言之，在制冷剂2B中，三成分的质量比优选在以该三成分为各顶点的图2C的三角组成图所示的：

点A(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝42.5/1.0/56.5质量％)、

点B(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝27.1/1.0/71.9质量％)、

点C(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝1.0/30.4/68.6质量％)、

点F(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝1.0/52.2/46.8质量％)和

点G(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝42.5/18.9/38.6质量％)

这5个点分别连结而成的直线a、曲线b、直线c、曲线f和直线e所包围的区域的范围内。

关于以上述三成分为各顶点的三角组成图，如上所述。

图2C中，点A、点B、点C、点F和点G是白色圆圈(○)所表示的具有上述坐标的点。

点A、B和C的技术含义如上所述。

点F和G的技术含义如下。另外，各点的浓度(质量％)与后述实施例中求出的值相同。

F：HFO-1132(E)的浓度(质量％)为1.0质量％、40℃下的饱和压力为2.15MPa的质量比。

G：40℃下的饱和压力为2.15MPa、根据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定的燃烧速度为3.0cm/s的质量比。

关于直线a、曲线b、直线c和直线e，如上所述。点F在直线c上，点G在直线e上。

点F和G均在曲线f上。曲线f是表示40℃下的饱和压力为2.15MPa的质量比的曲线。在相较于曲线f更靠近三角组成图的顶点HFO-1234yf侧的区域，三成分的混合制冷剂在40℃下的饱和压力小于2.15MPa。

曲线f如下求出。

表211示出在HFO-1132(E)＝1.0、20.0、42.5质量％时40℃下的饱和压力为2.25MPa的3个点。曲线f由连结该3个点的线来表示，此处设HFO-1132(E)的质量％＝x、HFO-1123的质量％＝y和HFO-1234yf的质量％＝z时，曲线f通过最小二乘法由表211的式子来近似。

【表211】

HFO-1132(E)、HFO-1123和HFO-1234yf的三元混合制冷剂在点A、B、C、F和G这5个点分别连结而成的线所包围的区域(ABCFG区域)的范围内的质量比下具有下述各种特性：(1)GWP为125以下；(2)制冷能力以相对于R404A的比例计为85％以上；(3)40℃下的饱和压力为2.15MPa以下；以及(4)燃烧速度为3.0cm/s以下。

对于制冷剂2B而言，在以该三成分为各顶点的三角组成图中，三成分的质量比优选在通过

点A(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝42.5/1.0/56.5质量％)、

点B(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝27.1/1.0/71.9质量％)、

点C(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝1.0/30.4/68.6质量％)、

点H(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝1.0/35.2/63.8质量％)、

点I(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝27.4/29.8/42.8质量％)和

点G(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝42.5/18.9/38.6质量％)

这6个点的图形所包围的区域的范围内。

换言之，在制冷剂2B中，三成分的质量比优选在以该三成分为各顶点的图2C的三角组成图所示的：

点A(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝42.5/1.0/56.5质量％)、

点B(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝27.1/1.0/71.9质量％)、

点C(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝1.0/30.4/68.6质量％)、

点H(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝1.0/35.2/63.8质量％)、

点I(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝27.4/29.8/42.8质量％)和

点G(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝42.5/18.9/38.6质量％)

这6个点分别连结而成的直线a、曲线b、直线c、曲线g、曲线f和直线e所包围的区域的范围内。

关于以上述三成分为各顶点的三角组成图，如上所述。

图2C中，点A、点B、点C、点G、点H和点I是白色圆圈(○)所表示的具有上述坐标的点。

点A、B、C和G的技术含义如上所述。

点H和I的技术含义如下。另外，各点的浓度(质量％)与后述实施例中求出的值相同。

H：HFO-1132(E)的浓度(质量％)为1.0质量％、COP相对于R404A为100％的质量比。

I：COP相对于R404A为100％、40℃下的饱和压力为2.15MPa的质量比。

关于直线a、曲线b、直线c、直线e和曲线f，如上所述。点H在直线c上，点I在曲线f上。

点H和I均在曲线g上。曲线g是表示COP相对于R404A为100％的质量比的曲线。在相较于曲线g更靠近三角组成图的顶点HFO-1132(E)侧和顶点HFO-1234yf侧的区域，三成分的混合制冷剂的COP相对于R404A小于100％。

曲线g如下求出。

表212示出在HFO-1132(E)＝1.0、20.0、42.5质量％时40℃下的饱和压力为2.25MPa的3个点。曲线f由连结该3个点的线来表示，此处设HFO-1132(E)的质量％＝x、HFO-1123的质量％＝y和HFO-1234yf的质量％＝z时，曲线f通过最小二乘法由表212的式子来近似。

【表212】

HFO-1132(E)、HFO-1123和HFO-1234yf的三元混合制冷剂在点A、B、C、H、I和G这6个点分别连结而成的线所包围的区域(ABCHIG区域)的范围内的质量比下具有下述各种特性：(1)GWP为125以下；(2)制冷能力以相对于R404A的比例计为85％以上；(3)COP以相对于R404A的比例计为100％以上；(4)40℃下的饱和压力为2.15MPa以下；以及(5)燃烧速度为3.0cm/s以下。

制冷剂2B含有以这些物质的总浓度计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和HFO-1234yf，其中，制冷剂2B整体中的HFO-1132(E)、HFO-1123和HFO-1234yf的总量优选为99.7质量％以上、更优选为99.8质量％以上、进一步优选为99.9质量％以上。

除了HFO-1132(E)、HFO-1123和HFO-1234yf以外，制冷剂2B可以在无损上述特性的范围内进一步包含其他制冷剂。这种情况下，制冷剂2B整体中的其他制冷剂的含有比例优选为0.5质量％以下、更优选为0.3质量％以下、进一步优选为0.2质量％以下、特别优选为0.1质量％以下。作为其他制冷剂，没有特别限定，可以从该领域中广泛使用的公知的制冷剂中广泛选择。制冷剂2B可以单独包含其他制冷剂，也可以包含2种以上的其他制冷剂。

制冷剂2B特别优选仅由HFO-1132(E)、HFO-1123和HFO-1234yf构成。换言之，制冷剂2B特别优选制冷剂2B整体中的HFO-1132(E)、HFO-1123和HFO-1234yf的总浓度为100质量％。

制冷剂2B仅由HFO-1132(E)、HFO-1123和HFO-1234yf构成的情况下，在以该三成分为各顶点的三角组成图中，三成分的质量比优选在通过

点A(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝42.5/1.0/56.5质量％)、

点B(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝27.1/1.0/71.9质量％)、

点C(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝1.0/30.4/68.6质量％)、

点D(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝1.0/57.0/42.0质量％)和

点E(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝42.5/24.1/33.4质量％)

这5个点的图形所包围的区域的范围内。

点A、B、C、D和E的技术含义如上所述。关于通过点A、B、C、D和E这5个点的图形所包围的区域，如上所述。

该情况下，HFO-1132(E)、HFO-1123和HFO-1234yf的三元混合制冷剂在点A、B、C、D和E这5个点分别连结而成的线所包围的区域(ABCDE区域)的范围内的质量比下具有下述各种特性：(1)GWP为125以下；(2)制冷能力以相对于R404A的比例计为85％以上；(3)40℃下的饱和压力为2.25MPa以下；以及(4)燃烧速度为3.0cm/s以下。

制冷剂2B仅由HFO-1132(E)、HFO-1123和HFO-1234yf构成的情况下，在以该三成分为各顶点的三角组成图中，三成分的质量比更优选在通过

点A(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝42.5/1.0/56.5质量％)、

点B(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝27.1/1.0/71.9质量％)、

点C(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝1.0/30.4/68.6质量％)、

点F(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝1.0/52.2/46.8质量％)和

点G(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝42.5/18.9/38.6质量％)

这5个点的图形所包围的区域的范围内。

点A、B、C、F和G的技术含义如上所述。关于通过点A、B、C、F和G这5个点的图形所包围的区域，如上所述。

该情况下，HFO-1132(E)、HFO-1123和HFO-1234yf的三元混合制冷剂在点A、B、C、F和G这5个点分别连结而成的线所包围的区域(ABCFG区域)的范围内的质量比下具有下述各种特性：(1)GWP为125以下；(2)制冷能力以相对于R404A的比例计为85％以上；(3)40℃下的饱和压力为2.15MPa以下；以及(4)燃烧速度为3.0cm/s以下。

制冷剂2B仅由HFO-1132(E)、HFO-1123和HFO-1234yf构成的情况下，在以该三成分为各顶点的三角组成图中，三成分的质量比进一步优选在通过

点A(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝42.5/1.0/56.5质量％)、

点B(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝27.1/1.0/71.9质量％)、

点C(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝1.0/30.4/68.6质量％)、

点H(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝1.0/35.2/63.8质量％)、

点I(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝27.4/29.8/42.8质量％)和

点G(HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf＝42.5/18.9/38.6质量％)

这6个点的图形所包围的区域的范围内。

点A、B、C、G、H和I的技术含义如上所述。关于通过点A、B、C、H、I和G这6个点的图形所包围的区域，如上所述。

该情况下，HFO-1132(E)、HFO-1123和HFO-1234yf的三元混合制冷剂在点A、B、C、H、I和G这6个点分别连结而成的线所包围的区域(ABCHIG区域)的范围内的质量比下具有下述各种特性：(1)GWP为125以下；(2)制冷能力以相对于R404A的比例计为85％以上；(3)COP以相对于R404A的比例计为100％以上；(4)40℃下的饱和压力为2.15MPa以下；以及(5)燃烧速度为3.0cm/s以下。

制冷剂2B的GWP为125以下，由此，从地球温室化的方面出发，与其他通用制冷剂相比能够显著抑制环境负担。

[制冷剂2B的实施例]

以下，举出实施例来进一步详细说明。但是，本发明并不限于这些实施例。

试验例1

实施例1～38、比较例1～9和参考例1(R404A)所示的混合制冷剂的GWP基于IPCC(Intergovernmental panel on Climate Change，政府间气候变化专门委员会)第4次报告书的值进行评价。

这些混合制冷剂的COP、制冷能力和40℃下的饱和压力使用美国国家科学与技术研究院(NIST)参考流体热力学和传输特性数据库(Refprop9.0)，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。

将试验例1的结果示于表213～216。在表213～216中，“COP比(相对于R404A)”和“制冷能力比(相对于R404A)”表示相对于R404A的比例(％)。在表213～216中，“饱和压力(40℃)”是指饱和温度40℃下的饱和压力。

性能系数(COP)通过下式求出。

COP＝(制冷能力或制暖能力)/耗电量

关于混合制冷剂的燃烧性，将混合制冷剂的混合组成作为WCF浓度，根据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定燃烧速度，由此来进行判断。

燃烧速度试验如下进行。首先，使所使用的混合制冷剂为99.5％或其以上的纯度，反复进行冷冻、抽吸和解冻的循环，直至在真空计上看不到空气的痕迹为止，由此进行脱气。通过封闭法测定燃烧速度。初始温度为环境温度。点火是通过在样品池的中心使电极间产生电火花而进行的。放电的持续时间为1.0～9.9ms，点火能量典型地为约0.1～1.0J。使用纹影照片将火焰蔓延视觉化。使用具备使光通过的2个亚克力窗的圆筒形容器(内径：155mm、长度：198mm)作为样品池，使用氙灯作为光源。利用高速数字摄像机以600fps的帧速记录火焰的纹影图像，保存在PC中。无法计测燃烧速度的情况下(0cm/s)，作为“无(不可燃)”。

混合制冷剂的燃烧范围使用基于ASTM E681-09的测定装置(参照图1T)实施测定。具体而言，为了能够目视和录像拍摄燃烧的状态而使用内容积12升的球形玻璃烧瓶，玻璃烧瓶因燃烧而产生过大的压力时，气体会从上部的盖子被释放。关于点火方法，通过由保持在距离底部为1/3高度的电极的放电来产生。

<试验条件>

试验容器：球形(内容积：12升)

试验温度：60℃±3℃

压力：101.3kPa±0.7kPa

水分：每1g干燥空气为0.0088g±0.0005g(23℃下的相对湿度50％的水含量)

制冷剂组合物/空气混合比：每1vol.％±0.2vol.％

制冷剂组合物混合：±0.1质量％

点火方法：交流放电、电压15kV、电流30mA、氖变压器

电极间隔：6.4mm(1/4英寸)

闪火花：0.4秒±0.05秒

判定基准：

·以着火点为中心，火焰蔓延大于90度时＝有火焰传播(可燃)

·以着火点为中心，火焰蔓延为90度以下时＝无火焰传播(不可燃)

(1-6-3)制冷剂2C

在一个方式中，制冷剂2C含有HFO-1132(E)和HFO-1234yf，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例为35.0～65.0质量％，HFO-1234yf的含有比例为65.0～35.0质量％。有时将该制冷剂称为“制冷剂2C1”。

(1-6-3-1)制冷剂2C1

制冷剂2C1通过具有上述构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(100以下)；(2)具有与R404A同等或更高的COP；以及(3)具有与R404A同等或更高的制冷能力。

在制冷剂2C1中，通过使HFO-1132(E)相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量的含有比例为35.0质量％以上，从而可得到与R404A同等或更高的制冷能力。

另外，在制冷剂2C1中，通过使HFO-1132(E)相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量的含有比例为65.0质量％以下，从而能够将制冷剂2C1的制冷循环中的饱和温度40℃的饱和压力维持为合适的范围(特别是2.10Mpa以下)。

在制冷剂2C1中，相对于R404A的制冷能力为95％以上即可，优选为98％以上、更优选为100％以上、进一步优选为101％以上、特别优选为102％以上。

制冷剂2C1的GWP为100以下，由此，从地球温室化的方面出发，与其他通用制冷剂相比能够显著抑制环境负担。

对于制冷剂2C1来说，从能量消耗效率的方面出发，优选相对于R404A的在制冷循环中消耗的功率与制冷能力之比(性能系数(COP))高，具体而言，相对于R404A的COP优选为98％以上、更优选为100％以上、特别优选为102％以上。

在制冷剂2C1中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，优选HFO-1132(E)的含有比例为40.5～59.0质量％，HFO-1234yf的含有比例为59.5～41.0质量％。这种情况下，制冷剂2C1的GWP为100以下，相对于R404A的COP为101％以上，并且相对于R404A的制冷能力为99％以上。进而，在该情况下，制冷剂2C1在饱和温度40℃下的饱和压力为1.75MPa以上2.00MPa以下，因此无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

在制冷剂2C1中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，更优选HFO-1132(E)的含有比例为41.3～59.0质量％，HFO-1234yf的含有比例为58.7～41.0质量％。这种情况下，制冷剂2C1的GWP为100以下，相对于R404A的COP为101％以上，并且相对于R404A的制冷能力为99.5％以上。进而，该情况下，制冷剂2C1在饱和温度40℃下的饱和压力为1.76MPa以上2.00MPa以下，因此无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

在制冷剂2C1中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，进一步优选HFO-1132(E)的含有比例为41.3～55.0质量％，HFO-1234yf的含有比例为58.7～45.0质量％。这种情况下，制冷剂2C1的GWP为100以下，相对于R404A的COP为101％以上，并且相对于R404A的制冷能力为99.5％以上。进而，该情况下，制冷剂2C1在饱和温度40℃下的饱和压力为1.76MPa以上1.95MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

在制冷剂2C1中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，特别优选HFO-1132(E)的含有比例为41.3～53.5质量％，HFO-1234yf的含有比例为58.7～46.5质量％。这种情况下，制冷剂2C1具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R404A的COP为102％以上，并且相对于R404A的制冷能力为99.5％以上；以及在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。进而，该情况下，制冷剂2C1在饱和温度40℃下的饱和压力为1.76MPa以上1.94MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

在制冷剂2C1中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，格外优选HFO-1132(E)的含有比例为41.3～51.0质量％，HFO-1234yf的含有比例为58.7～49.0质量％。这种情况下，制冷剂2C1具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R404A的COP为102％以上，并且相对于R404A的制冷能力为99％以上；以及在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。进而，该情况下，制冷剂2C1在饱和温度40℃下的饱和压力为1.76MPa以上1.90MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

在制冷剂2C1中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，最优选HFO-1132(E)的含有比例为41.3～49.2质量％，HFO-1234yf的含有比例为58.7～50.8质量％。这种情况下，制冷剂2C1具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R404A的COP为102％以上，并且相对于R404A的制冷能力为99.5％以上；以及在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。进而，该情况下，制冷剂2C1在饱和温度40℃下的饱和压力为1.76MPa以上1.88MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

在制冷剂2C1中，饱和温度40℃的饱和压力通常为2.10MPa以下、优选为2.00MPa以下、更优选为1.95MPa以下、进一步优选为1.90MPa以下、特别优选为1.88MPa以下。若饱和温度40℃的饱和压力在这种范围，无需大幅变更设计即可将制冷剂2C1适用于市售的R404A用制冷装置。

在制冷剂2C1中，饱和温度40℃的饱和压力通常为1.70MPa以上、优选为1.73MPa以上、更优选为1.74MPa以上、进一步优选为1.75MPa以上、特别优选为1.76MPa以上。若饱和温度40℃的饱和压力在这种范围，无需大幅变更设计即可将制冷剂2C1适用于市售的R404A用制冷装置。

本发明中，为了运转制冷循环而使用制冷剂2C1的情况下，从延长市售的R404A用制冷装置的部件寿命的方面出发，排出温度优选为150℃以下、更优选为140℃以下、进一步优选为130℃以下、特别优选为120℃以下。

通过使用制冷剂2C1以运转蒸发温度为-75～-5℃的制冷循环，从而具有可得到与R404A同等或更高的制冷能力的优点。

在使用本发明的制冷剂2C1的制冷循环中，蒸发温度超过-5℃的情况下，压缩比小于2.5，作为制冷循环的效率变差。在使用本发明的制冷剂2C1的制冷循环中，蒸发温度小于-75℃的情况下，蒸发压力小于0.02MPa，难以将制冷剂吸入压缩机中。需要说明的是，压缩比可以通过下式求出。

压缩比＝冷凝压力(Mpa)/蒸发压力(Mpa)

在使用本发明的制冷剂2C1的制冷循环中，蒸发温度优选为-7.5℃以下、更优选为-10℃以下、进一步优选-35℃以下。

在使用本发明的制冷剂2C1的制冷循环中，蒸发温度优选为-65℃以上、更优选为-60℃以上、进一步优选为-55℃以上、特别优选为-50℃以上。

在使用本发明的制冷剂2C1的制冷循环中，蒸发温度优选为-65℃以上-5℃以下、更优选为-60℃以上-5℃以下、进一步优选为-55℃以上-7.5℃以下、特别优选为-50℃以上-10℃以下。

在使用本发明的制冷剂2C1的制冷循环中，从提高压缩机中的制冷剂吸入的方面出发，蒸发压力优选为0.02MPa以上、更优选为0.03MPa以上、进一步优选为0.04MPa以上、特别优选为0.05MPa以上。

在使用本发明的制冷剂2C1的制冷循环中，从提高作为制冷循环的效率的方面出发，压缩比优选为2.5以上、更优选为3.0以上、进一步优选为3.5以上、特别优选为4.0以上。在使用本发明的制冷剂2C1的制冷循环中，从提高作为制冷循环的效率的方面出发，压缩比优选为200以下、更优选为150以下、进一步优选为100以下、特别优选为50以下。

制冷剂2C1可以含有以这些物质的总浓度计通常为99.5质量％以上的HFO-1132(E)和HFO-1234yf。本发明中，制冷剂2C1整体中的HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总量优选为99.7质量％以上、更优选为99.8质量％以上、进一步优选为99.9质量％以上。

除了HFO-1132(E)和HFO-1234yf以外，制冷剂2C1可以在无损上述特性的范围内进一步含有其他制冷剂。这种情况下，制冷剂2C1整体中的其他制冷剂的含有比例优选为0.5质量％以下、更优选为0.3质量％以下、进一步优选为0.2质量％以下、特别优选为0.1质量％以下。作为其他制冷剂，没有特别限定，可以从该领域中广泛使用的公知的制冷剂中广泛选择。制冷剂2C1可以单独包含其他制冷剂，也可以包含2种以上的其他制冷剂。

制冷剂2C1特别优选仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成。换言之，制冷剂2C1特别优选制冷剂2C1整体中的HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总浓度为100质量％。

制冷剂2C1仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例通常为35.0～65.0质量％，HFO-1234yf的含有比例通常为65.0～35.0质量％。制冷剂2C1通过具有这样的构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(100以下)；(2)具有与R404A同等或更高的COP；以及(3)具有与R404A同等或更高的制冷能力。

制冷剂2C1仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，优选HFO-1132(E)的含有比例为40.5～59.0质量％，HFO-1234yf的含有比例为59.5～41.0质量％。这种情况下，制冷剂2C1的GWP为100以下，相对于R404A的COP为101％以上，并且相对于R404A的制冷能力为99％以上。

进而，该情况下，制冷剂2C1在饱和温度40℃下的饱和压力为1.75MPa以上2.00MPa以下，因此无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

制冷剂2C1仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，更优选HFO-1132(E)的含有比例为41.3～59.0质量％，HFO-1234yf的含有比例为58.7～41.0质量％。这种情况下，制冷剂2C1的GWP为100以下，相对于R404A的COP为101％以上，并且相对于R404A的制冷能力为99.5％以上。进而，该情况下，制冷剂2C1在饱和温度40℃下的饱和压力为1.76MPa以上2.00MPa以下，因此无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

制冷剂2C1仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，进一步优选HFO-1132(E)的含有比例为41.3～55.0质量％，HFO-1234yf的含有比例为58.7～45.0质量％。这种情况下，制冷剂2C1的GWP为100以下，相对于R404A的COP为101％以上，并且相对于R404A的制冷能力为99.5％以上。进而，该情况下，制冷剂2C1在饱和温度40℃下的饱和压力为1.76MPa以上1.95MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

制冷剂2C1仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，特别优选HFO-1132(E)的含有比例为41.3～53.5质量％，HFO-1234yf的含有比例为58.7～46.5质量％。这种情况下，制冷剂2C1具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R404A的COP为102％以上，并且相对于R404A的制冷能力为99.5％以上；以及在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。进而，该情况下，制冷剂2C1在饱和温度40℃下的饱和压力为1.76MPa以上1.94MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

制冷剂2C1仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，格外优选HFO-1132(E)的含有比例为41.3～51.0质量％，HFO-1234yf的含有比例为58.7～49.0质量％。这种情况下，制冷剂2C1具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R404A的COP为102％以上，并且相对于R404A的制冷能力为99％以上；以及在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。进而，该情况下，制冷剂2C1在饱和温度40℃下的饱和压力为1.76MPa以上1.90MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

制冷剂2C1仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，最优选HFO-1132(E)的含有比例为41.3～49.2质量％，HFO-1234yf的含有比例为58.7～50.8质量％。这种情况下，制冷剂2C1具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R404A的COP为102％以上，并且相对于R404A的制冷能力为99.5％以上；以及在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。进而，该情况下，制冷剂2C1在饱和温度40℃下的饱和压力为1.76MPa以上1.88MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

(1-6-3-2)制冷剂2C2

在一个方式中，本发明的组合物所包含的制冷剂含有HFO-1132(E)和HFO-1234yf，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例为40.5～49.2质量％，HFO-1234yf的含有比例为59.5～50.8质量％。有时将该制冷剂称为“制冷剂2C2”。

制冷剂2C2通过具有上述构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(100以下)；(2)具有与R404A同等或更高的COP；(3)具有与R404A同等或更高的制冷能力；以及(4)在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。进而，该情况下，制冷剂2C2在饱和温度40℃下的饱和压力为1.75MPa以上1.88MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

在制冷剂2C2中，通过使HFO-1132(E)相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量的含有比例为40.5质量％以上，可得到与R404A同等或更高的制冷能力。

另外，在制冷剂2C2中，通过使HFO-1132(E)相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量的含有比例为49.2质量％以下，能够将制冷剂2C2的制冷循环中的饱和温度40℃的饱和压力维持为合适的范围(特别是2.10Mpa以下)。

在制冷剂2C2中，相对于R404A的制冷能力为99％以上即可，优选为100％以上、更优选为101％以上、进一步优选为102％以上、特别优选为103％以上。

制冷剂2C2的GWP为100以下，由此，从地球温室化的方面出发，与其他通用制冷剂相比能够显著抑制环境负担。

对于制冷剂2C2来说，从能量消耗效率的方面出发，优选相对于R404A的在制冷循环中消耗的功率与制冷能力之比(性能系数(COP))高，具体而言，相对于R404A的COP优选为98％以上、更优选为100％以上、进一步优选为101％以上、特别优选为102％以上。

在制冷剂2C2中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，优选HFO-1132(E)的含有比例为41.3～49.2质量％，HFO-1234yf的含有比例为58.7～50.8质量％。这种情况下，制冷剂2C2具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R404A的COP为102％以上；相对于R404A的制冷能力为99.5％以上；以及在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。进而，该情况下，制冷剂2C2在饱和温度40℃下的饱和压力为1.76MPa以上1.88MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

在制冷剂2C2中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，更优选HFO-1132(E)的含有比例为43.0～49.2质量％，HFO-1234yf的含有比例为57.0～50.8质量％。这种情况下，制冷剂2C2具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R404A的COP为102％以上；相对于R404A的制冷能力为101％以上；以及在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。进而，该情况下，制冷剂2C2在饱和温度40℃下的饱和压力为1.78MPa以上1.88MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

在制冷剂2C2中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，进一步优选HFO-1132(E)的含有比例为44.0～49.2质量％，HFO-1234yf的含有比例为56.0～50.8质量％。这种情况下，制冷剂2C2具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R404A的COP为102％以上；相对于R404A的制冷能力为101％以上；以及在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。进而，该情况下，制冷剂2C2在饱和温度40℃下的饱和压力为1.80MPa以上1.88MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

在制冷剂2C2中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，特别优选HFO-1132(E)的含有比例为45.0～49.2质量％，HFO-1234yf的含有比例为55.0～50.8质量％。这种情况下，制冷剂2C2具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R404A的COP为102％以上；相对于R404A的制冷能力为102％以上；以及在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。进而，该情况下，制冷剂2C2在饱和温度40℃下的饱和压力为1.81MPa以上1.88MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

在制冷剂2C2中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，格外优选HFO-1132(E)的含有比例为45.0～48.0质量％，HFO-1234yf的含有比例为55.0～52.0质量％。这种情况下，制冷剂2C2具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R404A的COP为102.5％以上；相对于R404A的制冷能力为102.5％以上；以及在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。进而，该情况下，制冷剂2C2在饱和温度40℃下的饱和压力为1.81MPa以上1.87MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

在制冷剂2C2中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，最优选HFO-1132(E)的含有比例为45.0～47.0质量％，HFO-1234yf的含有比例为55.0～53.0质量％。这种情况下，制冷剂2C2具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R404A的COP为102.5％以上；相对于R404A的制冷能力为102.5％以上；以及在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。进而，该情况下，制冷剂2C2在饱和温度40℃下的饱和压力为1.81MPa以上1.85MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

在制冷剂2C2中，饱和温度40℃的饱和压力通常为2.10MPa以下、优选为2.00MPa以下、更优选为1.95MPa以下、进一步优选为1.90MPa以下、特别优选为1.88MPa以下。若饱和温度40℃的饱和压力在这种范围，无需大幅变更设计即可将制冷剂2C2适用于市售的R404A用制冷装置。

在制冷剂2C2中，饱和温度40℃的饱和压力通常为1.70MPa以上、优选为1.73MPa以上、更优选为1.74MPa以上、进一步优选为1.75MPa以上、特别优选为1.76MPa以上。若饱和温度40℃的饱和压力在这种范围，无需大幅变更设计即可将制冷剂2C2适用于市售的R404A用制冷装置。

本发明中，为了运转制冷循环而使用制冷剂2C2的情况下，从延长市售的R404A用制冷装置的部件寿命的方面出发，排出温度优选为150℃以下、更优选为140℃以下、进一步优选为130℃以下、特别优选为120℃以下。

本发明中，从得到与R404A同等或更高的制冷能力的方面出发，制冷剂2C2优选用于使蒸发温度为-75～15℃的制冷循环运转。

在使用本发明的制冷剂2C2的制冷循环中，蒸发温度优选为15℃以下、更优选为5℃以下、进一步优选为0℃以下、特别优选为-5℃以下。

在使用本发明的制冷剂2C2的制冷循环中，蒸发温度优选为-65℃以上、更优选为-60℃以上、进一步优选为-55℃以上、特别优选为-50℃以上。

在使用本发明的制冷剂2C2的制冷循环中，蒸发温度优选为-65℃以上15℃以下、更优选为-60℃以上5℃以下、进一步优选-55℃以上0℃以下、特别优选为-50℃以上-5℃以下。

在使用本发明的制冷剂2C2的制冷循环中，从提高压缩机中的制冷剂吸入的方面出发，蒸发压力优选为0.02MPa以上、更优选为0.03MPa以上、进一步优选为0.04MPa以上、特别优选为0.05MPa以上。

在使用本发明的制冷剂2C2的制冷循环中，从提高作为制冷循环的效率的方面出发，压缩比优选为2.5以上、更优选为3.0以上、进一步优选为3.5以上、特别优选为4.0以上。

制冷剂2C2可以含有以这些物质的总浓度计通常为99.5质量％以上的HFO-1132(E)和HFO-1234yf。本发明中，制冷剂2C2整体中的HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总量优选为99.7质量％以上、更优选为99.8质量％以上、进一步优选为99.9质量％以上。

除了HFO-1132(E)和HFO-1234yf以外，制冷剂2C2可以在无损上述特性的范围内进一步含有其他制冷剂。这种情况下，制冷剂2C2整体中的其他制冷剂的含有比例优选为0.5质量％以下、更优选为0.3质量％以下、进一步优选为0.2质量％以下、特别优选为0.1质量％以下。作为其他制冷剂，没有特别限定，可以从该领域中广泛使用的公知的制冷剂中广泛选择。制冷剂2C2可以单独包含其他制冷剂，也可以包含2种以上的其他制冷剂。

制冷剂2C2特别优选仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成。换言之，制冷剂2C2特别优选制冷剂2C2整体中的HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总浓度为100质量％。

制冷剂2C2仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例通常为40.5～49.2质量％，HFO-1234yf的含有比例通常为59.5～50.8质量％。制冷剂2C2通过具有这样的构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(100以下)；(2)具有与R404A同等或更高的COP；(3)具有与R404A同等或更高的制冷能力；以及(4)在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。进而，该情况下，制冷剂2C2在饱和温度40℃下的饱和压力为1.75MPa以上1.88MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

制冷剂2C2仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，优选HFO-1132(E)的含有比例为41.3～49.2质量％，HFO-1234yf的含有比例为58.7～50.8质量％。这种情况下，制冷剂2C2具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R404A的COP为102％以上；相对于R404A的制冷能力为99.5％以上；以及在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。

进而，该情况下，制冷剂2C2在饱和温度40℃下的饱和压力为1.76MPa以上1.88MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

制冷剂2C2仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，更优选HFO-1132(E)的含有比例为43.0～49.2质量％，HFO-1234yf的含有比例为57.0～50.8质量％为。这种情况下，制冷剂2C2具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R404A的COP为102％以上；相对于R404A的制冷能力为101％以上；以及在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。进而，该情况下，制冷剂2C2在饱和温度40℃下的饱和压力为1.78MPa以上1.88MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

制冷剂2C2仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，进一步优选HFO-1132(E)的含有比例为44.0～49.2质量％，HFO-1234yf的含有比例为56.0～50.8质量％。这种情况下，制冷剂2C2具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R404A的COP为102％以上；相对于R404A的制冷能力为101％以上；以及在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。进而，该情况下，制冷剂2C2在饱和温度40℃下的饱和压力为1.80MPa以上1.88MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

制冷剂2C2仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，特别优选HFO-1132(E)的含有比例为45.0～49.2质量％，HFO-1234yf的含有比例为55.0～50.8质量％。这种情况下，制冷剂2C2具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R404A的COP为102％以上；相对于R404A的制冷能力为102％以上；以及在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。进而，该情况下，制冷剂2C2在饱和温度40℃下的饱和压力为1.81MPa以上1.88MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

制冷剂2C2仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，格外优选HFO-1132(E)的含有比例为45.0～48.0质量％，HFO-1234yf的含有比例为55.0～52.0质量％。这种情况下，制冷剂2C2具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R404A的COP为102.5％以上；相对于R404A的制冷能力为102.5％以上；以及在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。进而，该情况下，制冷剂2C2在饱和温度40℃下的饱和压力为1.81MPa以上1.87MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R404A用制冷装置。

(1-6-3-3)制冷剂2C3

在一个方式中，本发明的组合物所包含的制冷剂含有HFO-1132(E)和HFO-1234yf，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例为31.1～39.8质量％，HFO-1234yf的含有比例为68.9～60.2质量％。有时将该制冷剂称为“制冷剂2C3”。

制冷剂2C3通过具有上述构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(100以下)；(2)具有与R134a同等程度的COP；(3)与R134a相比具有150％以上的制冷能力；以及(4)排出温度为90℃以下。

在制冷剂2C3中，通过使HFO-1132(E)相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量的含有比例为31.1质量％以上，从而与R134a相比可得到150％以上的制冷能力。

另外，在制冷剂2C3中，通过使HFO-1132(E)相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量的含有比例为39.8质量％以下，从而能够将制冷剂2C3的制冷循环中的排出温度维持为90℃以下，能够较长地确保R134a用制冷装置的部件的寿命。

在制冷剂2C3中，相对于R134a的制冷能力为150％以上即可，优选为151％以上、更优选为152％以上、进一步优选为153％以上、特别优选为154％以上。

在制冷剂2C3中，制冷循环中的排出温度优选为90.0℃以下、更优选为89.7℃以下、进一步优选为89.4℃以下、特别优选为89.0℃以下。

制冷剂2C3的GWP为100以下，由此，从地球温室化的方面出发，与其他通用制冷剂相比能够显著抑制环境负担。

对于制冷剂2C3来说，从能量消耗效率的方面出发，优选相对于R134a的在制冷循环中消耗的功率与制冷能力之比(性能系数(COP))高，具体而言，相对于R134a的COP优选为90％以上、更优选为91％以上、进一步优选为91.5％以上、特别优选为92％以上。

在制冷剂2C3中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例通常为31.1～39.8质量％，HFO-1234yf的含有比例通常为68.9～60.2质量％。

制冷剂2C3通过具有这样的构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(100以下)；(2)具有与R134a同等程度的COP；(3)与R134a相比具有150％以上的制冷能力；以及(4)排出温度为90.0℃以下。

在制冷剂2C3中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，优选HFO-1132(E)的含有比例为31.1～37.9质量％，HFO-1234yf的含有比例为68.9～62.1质量％。这种情况下，制冷剂2C3通过具有上述构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(100以下)；(2)与R134a相比具有92％以上的COP；(3)与R134a相比具有150％以上的制冷能力；(4)排出温度为90.0℃以下；以及(5)临界温度为81℃以上。

在制冷剂2C3中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，更优选HFO-1132(E)的含有比例为32.0～37.9质量％，HFO-1234yf的含有比例为68.0～62.1质量％。这种情况下，制冷剂2C3通过具有上述构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(100以下)；(2)与R134a相比具有92％以上的COP；(3)与R134a相比具有151％以上的制冷能力；(4)排出温度为90.0℃以下；以及(5)临界温度为81℃以上。

在制冷剂2C3中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，更进一步优选HFO-1132(E)的含有比例为33.0～37.9质量％，HFO-1234yf的含有比例为67.0～62.1质量％。这种情况下，制冷剂2C3通过具有上述构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(100以下)；(2)与R134a相比具有92％以上的COP；(3)与R134a相比具有152％以上的制冷能力；(4)排出温度为90.0℃以下；以及(5)临界温度为81℃以上。

在制冷剂2C3中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，进一步优选HFO-1132(E)的含有比例为34.0～37.9质量％，HFO-1234yf的含有比例为66.0～62.1质量％。这种情况下，制冷剂2C3通过具有上述构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(100以下)；(2)与R134a相比具有92％以上的COP；(3)与R134a相比具有153％以上的制冷能力；(4)排出温度为90.0℃以下；以及(5)临界温度为81℃以上。

在制冷剂2C3中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，特别优选HFO-1132(E)的含有比例为35.0～37.9质量％，HFO-1234yf的含有比例为65.0～62.1质量％。这种情况下，制冷剂2C3通过具有上述构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(100以下)；(2)与R134a相比具有92％以上的COP；(3)与R134a相比具有155％以上的制冷能力；(4)排出温度为90.0℃以下；以及(5)临界温度为81℃以上。

本发明中，为了运转制冷循环而使用制冷剂2C3的情况下，从延长市售的R134a用制冷装置的部件寿命的方面出发，排出温度优选为90.0℃以下、更优选为89.7℃以下、进一步优选为89.4℃以下、特别优选为89.0℃以下。

本发明中，为了运转制冷循环而使用制冷剂2C3的情况下，制冷循环中需要制冷剂的液化(冷凝)的过程，因此临界温度需要显著高于用于使制冷剂液化的冷却水或冷却空气的温度。从这种方面出发，在使用本发明的制冷剂2C3的制冷循环中，临界温度优选为80℃以上、更优选为81℃以上、进一步优选为81.5℃以上、特别优选为82℃以上。

本发明中，从与R134a相比得到150％以上的制冷能力的方面出发，制冷剂2C3通常用于使蒸发温度为-75～15℃的制冷循环运转。

在使用本发明的制冷剂2C3的制冷循环中，蒸发温度优选为15℃以下、更优选为5℃以下、进一步优选为0℃以下、特别优选为-5℃以下。

在使用本发明的制冷剂2C3的制冷循环中，蒸发温度优选为-65℃以上、更优选为-60℃以上、进一步优选为-55℃以上、特别优选为-50℃以上。

在使用本发明的制冷剂2C3的制冷循环中，蒸发温度优选为-65℃以上15℃以下、更优选为-60℃以上5℃以下、进一步优选为-55℃以上0℃以下、特别优选为-50℃以上-5℃以下。

在使用本发明的制冷剂2C3的制冷循环中，从性能提高的方面出发，制冷剂的临界温度优选为80℃以上、更优选为81℃以上、进一步优选为81.5℃以上、特别优选为82℃以上。

制冷剂2C3可以含有以这些物质的总浓度计通常为99.5质量％以上的HFO-1132(E)和HFO-1234yf。本发明中，制冷剂2C3整体中的HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总量优选为99.7质量％以上、更优选为99.8质量％以上、进一步优选为99.9质量％以上。

除了HFO-1132(E)和HFO-1234yf以外，制冷剂2C3可以在无损上述特性的范围内进一步含有其他制冷剂。这种情况下，制冷剂2C3整体中的其他制冷剂的含有比例优选为0.5质量％以下、更优选为0.3质量％以下、进一步优选为0.2质量％以下、特别优选为0.1质量％以下。作为其他制冷剂，没有特别限定，可以从该领域中广泛使用的公知的制冷剂中广泛选择。制冷剂2C3可以单独包含其他制冷剂，也可以包含2种以上的其他制冷剂。

制冷剂2C3特别优选仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成。换言之，制冷剂2C3特别优选制冷剂2C3整体中的HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总浓度为100质量％。

制冷剂2C3仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例通常为31.1～39.8质量％，HFO-1234yf的含有比例通常为68.9～60.2质量％。制冷剂2C3通过具有这样的构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(100以下)；(2)具有与R134a同等程度的COP；(3)与R134a相比具有150％以上的制冷能力；以及(4)排出温度为90℃以下。

制冷剂2C3仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，优选HFO-1132(E)的含有比例为31.1～37.9质量％，HFO-1234yf的含有比例为68.9～62.1质量％。这种情况下，制冷剂2C3通过具有上述构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(100以下)；(2)与R134a相比具有92％以上的COP；(3)与R134a相比具有150％以上的制冷能力；(4)排出温度为90.0℃以下；以及(5)临界温度为81℃以上。

制冷剂2C3仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，更优选HFO-1132(E)的含有比例为32.0～37.9质量％，HFO-1234yf的含有比例为68.0～62.1质量％。这种情况下，制冷剂2C3通过具有上述构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(100以下)；(2)与R134a相比具有92％以上的COP；(3)与R134a相比具有151％以上的制冷能力；(4)排出温度为90.0℃以下；以及(5)临界温度为81℃以上。

制冷剂2C3仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，进一步优选HFO-1132(E)的含有比例为33.0～37.9质量％，HFO-1234yf的含有比例为67.0～62.1质量％。这种情况下，制冷剂2C3通过具有上述构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(100以下)；(2)与R134a相比具有92％以上的COP；(3)与R134a相比具有152％以上的制冷能力；(4)排出温度为90.0℃以下；以及(5)临界温度为81℃以上。

制冷剂2C3仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，进一步优选HFO-1132(E)的含有比例为34.0～37.9质量％，HFO-1234yf的含有比例为66.0～62.1质量％。这种情况下，制冷剂2C3通过具有上述构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(100以下)；(2)与R134a相比具有92％以上的COP；(3)与R134a相比具有153％以上的制冷能力；(4)排出温度为90.0℃以下；以及(5)临界温度为81℃以上。

制冷剂2C3仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，进一步优选HFO-1132(E)的含有比例为35.0～37.9质量％，HFO-1234yf的含有比例为65.0～62.1质量％。这种情况下，制冷剂2C3通过具有上述构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(100以下)；(2)与R134a相比具有92％以上的COP；(3)与R134a相比具有155％以上的制冷能力；(4)排出温度为90.0℃以下；以及(5)临界温度为81℃以上。

(1-6-3-4)制冷剂2C4

在一个方式中，本发明的组合物所包含的制冷剂含有HFO-1132(E)和HFO-1234yf，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例为21.0～28.4质量％，HFO-1234yf的含有比例为79.0～71.6质量％。有时将该制冷剂称为“制冷剂2C4”。

制冷剂2C4通过具有上述构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(100以下)；(2)具有与R1234yf同等程度的COP；以及(3)与R1234yf相比具有140％以上的制冷能力；以及(4)在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。进而，该情况下，制冷剂2C4的饱和温度-10℃的饱和压力为0.380MPa以上0.420MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R1234yf用制冷装置。

在制冷剂2C4中，通过使HFO-1132(E)相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量的含有比例为21.0质量％以上，与R1234yf相比可得到140％以上的制冷能力。另外，在制冷剂2C4中，通过使HFO-1132(E)相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量的含有比例为28.4质量％以下，容易确保83.5℃以上的临界温度。

在制冷剂2C4中，相对于R1234yf的制冷能力为140％以上即可，优选为142％以上、更优选为143％以上、进一步优选为145％以上、特别优选为146％以上。

制冷剂2C4的GWP为100以下，由此，从地球温室化的方面出发，与其他通用制冷剂相比能够显著抑制环境负担。

对于制冷剂2C4来说，从能量消耗效率的方面出发，优选相对于R1234yf的在制冷循环中消耗的功率与制冷能力之比(性能系数(COP))高，具体而言，相对于R1234yf的COP优选为95％以上、更优选为96％以上、进一步优选为97％以上、特别优选为98％以上。

在制冷剂2C4中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例优选为21.5～28.0质量％，HFO-1234yf的含有比例优选为78.5～72.0质量％。这种情况下，制冷剂2C4具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R1234yf的COP为98％以上；相对于R1234yf的制冷能力为140％以上；在ASHRAE的标准中为微可燃性(为2L级)；排出温度为65.0℃以下；临界温度为83.5℃以上。进而，该情况下，制冷剂2C4的饱和温度-10℃的饱和压力为0.383MPa以上0.418MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R1234yf用制冷装置。

在制冷剂2C4中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例更优选为22.0～27.7质量％，HFO-1234yf的含有比例更优选为78.0～72.3质量％。这种情况下，制冷剂2C4具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R1234yf的COP为98％以上；相对于R1234yf的制冷能力为140％以上；在ASHRAE的标准中为微可燃性(为2L级)；排出温度为65.0℃以下；临界温度为83.5℃以上。进而，该情况下，制冷剂2C4的饱和温度-10℃的饱和压力为0.385MPa以上0.417MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R1234yf用制冷装置。

在制冷剂2C4中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例进一步优选为22.5～27.5质量％，HFO-1234yf的含有比例进一步优选为77.5～72.5质量％。这种情况下，制冷剂2C4具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R1234yf的COP为98％以上；相对于R1234yf的制冷能力为140％以上；在ASHRAE的标准中为微可燃性(为2L级)；排出温度为64.8℃以下；临界温度为83.8℃以上。进而，该情况下，制冷剂2C4的饱和温度-10℃的饱和压力为0.388MPa以上0.414MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R1234yf用制冷装置。

在制冷剂2C4中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例特别优选为23.0～27.2质量％，HFO-1234yf的含有比例特别优选为77.0～72.8质量％。这种情况下，制冷剂2C4具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R1234yf的COP为98％以上；相对于R1234yf的制冷能力为141％以上；在ASHRAE的标准中为微可燃性(为2L级)；排出温度为64.8℃以下；临界温度为83.8℃以上。进而，该情况下，制冷剂2C4的饱和温度-10℃的饱和压力为0.390MPa以上0.414MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R1234yf用制冷装置。

在制冷剂2C4中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例格外优选为23.5～27.0质量％，HFO-1234yf的含有比例格外优选为76.5～73.0质量％。这种情况下，制冷剂2C4具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R1234yf的COP为98％以上；相对于R1234yf的制冷能力为142％以上；在ASHRAE的标准中为微可燃性(为2L级)；排出温度为64.8℃以下；临界温度为83.8℃以上。进而，该情况下，制冷剂2C4的饱和温度-10℃的饱和压力为0.390MPa以上0.414MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R1234yf用制冷装置。

在制冷剂2C4中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例最优选为24.0～26.7质量％，HFO-1234yf的含有比例最优选为76.0～73.3质量％。这种情况下，制冷剂2C4具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R1234yf的COP为98％以上；相对于R1234yf的制冷能力为144％以上；在ASHRAE的标准中为微可燃性(为2L级)；排出温度为64.6℃以下；临界温度为84.0℃以上。进而，该情况下，制冷剂2C4的饱和温度-10℃的饱和压力为0.396MPa以上0.411MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R1234yf用制冷装置。

在制冷剂2C4中，饱和温度-10℃的饱和压力通常为0.420MPa以下、优选为0.418MPa以下、更优选为0.417MPa以下、进一步优选为0.415MPa以下、特别优选为0.413MPa以下。若在这种范围，无需大幅变更设计即可将制冷剂2C4适用于市售的R1234yf用制冷装置。

在制冷剂2C4中，饱和温度-10℃的饱和压力通常为0.380MPa以上、优选为0.385MPa以上、更优选为0.390MPa以上、进一步优选为0.400MPa以上、特别优选为0.410MPa以上。这些情况下，无需大幅变更设计即可将制冷剂2C4适用于市售的R1234yf用制冷装置。

本发明中，为了运转制冷循环而使用制冷剂2C4的情况下，从延长市售的R1234yf用制冷装置的部件寿命的方面出发，排出温度优选为65℃以下、更优选为64.8℃以下、进一步优选为64.7℃以下、特别优选为64.5℃以下。

本发明中，从与R1234yf相比得到140％以上的制冷能力的方面出发，制冷剂2C4优选用于使蒸发温度为-75～5℃的制冷循环运转。

在使用本发明的制冷剂2C4的制冷循环中，从与R1234yf相比得到140％以上的制冷能力的方面出发，蒸发温度优选为5℃以下、更优选为0℃以下、进一步优选-5℃以下、特别优选为-10℃以下。

在使用本发明的制冷剂2C4的制冷循环中，从与R1234yf相比得到140％以上的制冷能力的方面出发，蒸发温度优选为-75℃以上、更优选为-60℃以上、进一步优选-55℃以上、特别优选为-50℃以上。

在使用本发明的制冷剂2C4的制冷循环中，从与R1234yf相比得到140％以上的制冷能力的方面出发，蒸发温度优选为-65℃以上0℃以下、更优选为-60℃以上-5℃以下、进一步优选为-55℃以上-7.5℃以下、特别优选为-50℃以上-10℃以下。

在使用本发明的制冷剂2C4的制冷循环中，从延长市售的R1234yf用制冷装置的部件寿命的方面出发，排出温度优选为65.0℃以下、更优选为64.9℃以下、进一步优选为64.8℃以下、特别优选为64.7℃以下。

本发明中，为了运转制冷循环而使用制冷剂2C4的情况下，制冷循环中需要制冷剂的液化(冷凝)的过程，因此临界温度需要显著高于用于使制冷剂液化的冷却水或冷却空气的温度。从这种方面出发，在使用本发明的制冷剂2C4的制冷循环中，临界温度优选为83.5℃以上、更优选为83.8℃以上、进一步优选为84.0℃以上、特别优选为84.5℃以上。

除了HFO-1132(E)和HFO-1234yf以外，制冷剂2C4可以在无损上述特性的范围内进一步含有其他制冷剂。这种情况下，制冷剂2C4整体中的其他制冷剂的含有比例优选为0.5质量％以下、更优选为0.3质量％以下、进一步优选为0.2质量％以下、特别优选为0.1质量％以下。作为其他制冷剂，没有特别限定，可以从该领域中广泛使用的公知的制冷剂中广泛选择。制冷剂2C4可以单独包含其他制冷剂，也可以包含2种以上的其他制冷剂。

制冷剂2C4特别优选仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成。换言之，制冷剂2C4特别优选制冷剂2C4整体中的HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总浓度为100质量％。

制冷剂2C4仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例通常为21.0～28.4质量％，HFO-1234yf的含有比例通常为79.0～71.6质量％。制冷剂2C4通过具有这样的构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(100以下)；(2)具有与R1234yf同等程度的COP；以及(3)与R1234yf相比具有140％以上的制冷能力；以及(4)在ASHRAE的标准中为微可燃性(2L级)。进而，该情况下，制冷剂2C4的饱和温度-10℃的饱和压力为0.380MPa以上0.420MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R1234yf用制冷装置。

制冷剂2C4仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例优选为21.5～28.0质量％，HFO-1234yf的含有比例优选为78.5～72.0质量％。这种情况下，制冷剂2C4具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R1234yf的COP为98％以上；相对于R1234yf的制冷能力为140％以上；在ASHRAE的标准中为微可燃性(为2L级)；排出温度为65.0℃以下；临界温度为83.5℃以上。进而，该情况下，制冷剂2C4的饱和温度-10℃的饱和压力为0.383MPa以上0.418MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R1234yf用制冷装置。

制冷剂2C4仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例更优选为22.0～27.7质量％，HFO-1234yf的含有比例更优选为78.0～72.3质量％。这种情况下，制冷剂2C4具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R1234yf的COP为98％以上；相对于R1234yf的制冷能力为140％以上；在ASHRAE的标准中为微可燃性(为2L级)；排出温度为65.0℃以下；临界温度为83.5℃以上。进而，该情况下，制冷剂2C4的饱和温度-10℃的饱和压力为0.385MPa以上0.417MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R1234yf用制冷装置。

制冷剂2C4仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例进一步优选为22.5～27.5质量％，HFO-1234yf的含有比例进一步优选为77.5～72.5质量％。这种情况下，制冷剂2C4具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R1234yf的COP为98％以上；相对于R1234yf的制冷能力为140％以上；在ASHRAE的标准中为微可燃性(为2L级)；排出温度为64.8℃以下；临界温度为83.8℃以上。进而，该情况下，制冷剂2C4的饱和温度-10℃的饱和压力为0.388MPa以上0.414MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R1234yf用制冷装置。

制冷剂2C4仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例特别优选为23.0～27.2质量％，HFO-1234yf的含有比例特别优选为77.0～72.8质量％。这种情况下，制冷剂2C4具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R1234yf的COP为98％以上；相对于R1234yf的制冷能力为141％以上；在ASHRAE的标准中为微可燃性(为2L级)；排出温度为64.8℃以下；临界温度为83.8℃以上。进而，该情况下，制冷剂2C4的饱和温度-10℃的饱和压力为0.390MPa以上0.414MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R1234yf用制冷装置。

制冷剂2C4仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例格外优选为23.5～27.0质量％，HFO-1234yf的含有比例格外优选为76.5～73.0质量％。这种情况下，制冷剂2C4具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R1234yf的COP为98％以上；相对于R1234yf的制冷能力为142％以上；在ASHRAE的标准中为微可燃性(为2L级)；排出温度为64.8℃以下；临界温度为83.8℃以上。进而，该情况下，制冷剂2C4的饱和温度-10℃的饱和压力为0.390MPa以上0.414MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R1234yf用制冷装置。

制冷剂2C4仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例最优选为24.0～26.7质量％，HFO-1234yf的含有比例最优选为76.0～73.3质量％。这种情况下，制冷剂2C4具有下述各种特性：GWP为100以下；相对于R1234yf的COP为98％以上；相对于R1234yf的制冷能力为144％以上；在ASHRAE的标准中为微可燃性(为2L级)；排出温度为64.6℃以下；临界温度为84.0℃以上。进而，该情况下，制冷剂2C4的饱和温度-10℃的饱和压力为0.396MPa以上0.411MPa以下，无需大幅变更设计即可适用于市售的R1234yf用制冷装置。

(1-6-3-5)制冷剂2C5

在一个方式中，本发明的组合物所包含的制冷剂含有HFO-1132(E)和HFO-1234yf，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例为12.1～72.0质量％，HFO-1234yf的含有比例为87.9～28.0质量％。有时将该制冷剂称为“制冷剂2C5”。

本发明中，制冷剂2C5被用于车载用空调设备。

制冷剂2C5通过具有上述构成而具有下述各种特性：(1)GWP足够小(100以下)；(2)具有与R1234yf同等程度的COP；(3)与R1234yf相比具有128％以上的制冷能力；以及(4)燃烧速度小于10.0cm/s。

在制冷剂2C5中，通过使HFO-1132(E)相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量的含有比例为12.1质量％以上，能够确保在电动汽车中利用热泵制暖时有利的-40℃以下的沸点。需要说明的是，-40℃以下的沸点是指，在-40℃下饱和压力为大气压以上；在上述用途中沸点在-40℃以下的范围越低越优选。另外，在制冷剂2C5中，通过使HFO-1132(E)相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量的含有比例为72.0质量％以下，能够确保用于车载用空调设备时有助于安全性的小于10.0cm/s的燃烧速度。

在制冷剂2C5中，相对于R1234yf的制冷能力为128％以上即可，优选为130％以上、更优选为140％以上、进一步优选为150％以上、特别优选为160％以上。

制冷剂2C5的GWP为5以上100以下，由此，从地球温室化的方面出发，与其他通用制冷剂相比能够显著抑制环境负担。

在制冷剂2C5中，从能量消耗效率的方面出发，相对于R1234yf的在制冷循环中消耗的功率与制冷能力之比(性能系数(COP))为100％以上即可。

通过将制冷剂2C5用于车载用空调设备，具有能够利用消耗功率少于电加热器的热泵制暖的优点。

对于制冷剂2C5，上述空调设备优选为汽油车用、混合动力汽车用、电动汽车用或氢动力汽车用。这些之中，从在利用热泵使车室内制暖、同时提高车的行驶距离的方面出发，对于制冷剂2C5，上述空调设备特别优选为电动汽车用。即，本发明中，特别优选将制冷剂2C5用于电动汽车。

本发明中，制冷剂2C5被用于车载用空调设备。本发明中，制冷剂2C5优选被用于汽油车的空调设备、混合动力汽车的空调设备、电动汽车的空调设备或氢动力汽车的空调设备。本发明中，制冷剂2C5特别优选被用于电动汽车的空调设备。

本发明中，在利用热泵对车室内进行制暖时，在-40℃下需要大气压以上的压力，因此制冷剂2C5的沸点优选为-51.2～-40.0℃、更优选为-50.0～-42.0℃、进一步优选为-48.0～-44.0℃。

在制冷剂2C5中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例优选为15.0～65.0质量％，HFO-1234yf的含有比例优选为85.0～35.0质量％。

在制冷剂2C5中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例更优选为20.0～55.0质量％，HFO-1234yf的含有比例更优选为80.0～45.0质量％。

在制冷剂2C5中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例进一步优选为25.0～50.0质量％，HFO-1234yf的含有比例进一步优选为75.0～50.0质量％。

在制冷剂2C5中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例特别优选为30.0～45.0质量％，HFO-1234yf的含有比例特别优选为70.0～55.0质量％。

在制冷剂2C5中，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例最优选为35.0～40.0质量％，HFO-1234yf的含有比例最优选为65.0～60.0质量％。

本发明中，制冷剂2C5的燃烧速度优选小于10.0cm/s、更优选小于5.0cm/s、进一步优选小于3.0cm/s、特别优选为2.0cm/s。

本发明中，从得到与R1234yf同等或更高的制冷能力的方面出发，制冷剂2C5优选用于使蒸发温度为-40～10℃的制冷循环运转。

本发明中，为了运转制冷循环而使用制冷剂2C5的情况下，排出温度优选为79℃以下、更优选为75℃以下、进一步优选为70℃以下、特别优选为67℃以下。

制冷剂2C5可以含有以这些物质的总浓度计通常为99.5质量％以上的HFO-1132(E)和HFO-1234yf。本发明中，制冷剂2C5整体中的HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总量优选为99.7质量％以上、更优选为99.8质量％以上、进一步优选为99.9质量％以上。

除了HFO-1132(E)和HFO-1234yf以外，制冷剂2C5可以在无损上述特性的范围内进一步含有其他制冷剂。这种情况下，制冷剂2C5整体中的其他制冷剂的含有比例优选为0.5质量％以下、更优选为0.3质量％以下、进一步优选为0.2质量％以下、特别优选为0.1质量％以下。作为其他制冷剂，没有特别限定，可以从该领域中广泛使用的公知的制冷剂中广泛选择。制冷剂2C5可以单独包含其他制冷剂，也可以包含2种以上的其他制冷剂。

制冷剂2C5特别优选仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成。换言之，制冷剂2C5特别优选制冷剂2C5整体中的HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总浓度为100质量％。

制冷剂2C5仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例通常为12.1～72.0质量％，HFO-1234yf的含有比例通常为87.9～28.0质量％。

制冷剂2C5仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例优选为15.0～65.0质量％，HFO-1234yf的含有比例优选为85.0～35.0质量％。

制冷剂2C5仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例更优选为20.0～55.0质量％，HFO-1234yf的含有比例更优选为80.0～45.0质量％。

制冷剂2C5仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例进一步优选为25.0～50.0质量％，HFO-1234yf的含有比例进一步优选为75.0～50.0质量％。

制冷剂2C5仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例特别优选为30.0～45.0质量％，HFO-1234yf的含有比例特别优选为70.0～55.0质量％。

制冷剂2C5仅由HFO-1132(E)和HFO-1234yf构成的情况下，相对于HFO-1132(E)和HFO-1234yf的总质量，HFO-1132(E)的含有比例最优选为35.0～40.0质量％，HFO-1234yf的含有比例最优选为65.0～60.0质量％。

[制冷剂2C的实施例]

以下，举出实施例来进一步详细说明。但是，本发明并不限于这些实施例。

试验例1-1

实施例1-1～1-13、比较例1-1～1-2和参考例1-1(R404A)所示的混合制冷剂的GWP基于IPCC第4次报告书的值进行评价。

这些混合制冷剂的COP、制冷能力、排出温度、饱和温度40℃下的饱和压力、冷凝压力和蒸发压力使用美国国家科学与技术研究院(NIST)和参考流体热力学和传输特性数据库(Refprop 9.0)，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。

“蒸发温度-50℃”是指，制冷装置所具备的蒸发器中的混合制冷剂的蒸发温度为-50℃。另外，“冷凝温度40℃”是指，制冷装置所具备的冷凝器中的混合制冷剂的冷凝温度为40℃。

将试验例1-1的结果示于表217。表217示出本发明的制冷剂2C1的实施例和比较例。表217中，“COP比”和“制冷能力比”表示相对于R404A的比例(％)。

表217中，“饱和压力(40℃)”表示饱和温度40℃下的饱和压力。表217中，“排出温度(℃)”表示，在上述混合制冷剂的制冷循环理论计算中，制冷循环中温度最高的温度。

性能系数(COP)通过下式求出。

COP＝(制冷能力或制暖能力)/耗电量

压缩比通过下式求出。

压缩比＝冷凝压力(Mpa)/蒸发压力(Mpa)

关于混合制冷剂的燃烧性，将混合制冷剂的混合组成作为WCF浓度，根据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定燃烧速度，由此来进行判断。燃烧速度为0cm/s～10cm/s时作为“2L级(微可燃)”，燃烧速度超过10cm/s时作为“2级(弱可燃)”，无火焰传播时作为“1级(不可燃)”。表217中，“ASHRAE燃烧性区分”表示基于该判定基准的结果。

燃烧速度试验如下进行。首先，使所使用的混合制冷剂为99.5％或其以上的纯度，反复进行冷冻、抽吸和解冻的循环，直至在真空计上看不到空气的痕迹为止，由此进行脱气。通过封闭法测定燃烧速度。初始温度为环境温度。点火是通过在样品池的中心使电极间产生电火花而进行的。放电的持续时间为1.0～9.9ms，点火能量典型地为约0.1～1.0J。使用纹影照片将火焰蔓延视觉化。使用具备使光通过的2个亚克力窗的圆筒形容器(内径：155mm、长度：198mm)作为样品池，使用氙灯作为光源。利用高速数字摄像机以600fps的帧速记录火焰的纹影图像，保存在PC中。

混合制冷剂的燃烧范围使用基于ASTM E681-09的测定装置(参照图1T)实施测定。

具体而言，为了能够目视和录像拍摄燃烧的状态而使用内容积12升的球形玻璃烧瓶，玻璃烧瓶因燃烧而产生过大的压力时，气体会从上部的盖子被释放。关于点火方法，通过由保持在距离底部为1/3高度的电极的放电来产生。

<试验条件>

试验容器：球形(内容积：12升)

试验温度：60℃±3℃

压力：101.3kPa±0.7kPa

水分：每1g干燥空气为0.0088g±0.0005g(23℃下的相对湿度50％的水含量)

制冷剂组合物/空气混合比：每1vol.％±0.2vol.％

制冷剂组合物混合：±0.1质量％

点火方法：交流放电、电压15kV、电流30mA、氖变压器

电极间隔：6.4mm(1/4英寸)

闪火花：0.4秒±0.05秒

判定基准：

·以着火点为中心，火焰蔓延大于90度时＝有火焰传播(可燃)

·以着火点为中心，火焰蔓延为90度以下时＝无火焰传播(不可燃)

试验例1-2

实施例1-14～1-26、比较例1-3～1-4和参考例1-2(R404A)所示的混合制冷剂的GWP基于IPCC第4次报告书的值进行评价。

这些混合制冷剂的COP、制冷能力、排出温度、饱和温度40℃下的饱和压力、冷凝压力和蒸发压力使用NIST和Refprop 9.0，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。

上述术语的含义与试验例1-1相同。

将试验例1-2的结果示于表218。表218示出本发明的制冷剂2C1的实施例和比较例。表218中，各术语的含义与试验例1-1相同。

性能系数(COP)和压缩比与试验例1-1同样地求出。

混合制冷剂的燃烧性与试验例1-1同样地进行判断。燃烧速度试验与试验例1-1同样地进行。

混合制冷剂的燃烧范围使用基于ASTM E681-09的测定装置(参照图1T)，在与试验例1-1相同的方法和试验条件下进行测定。

试验例1-3

实施例1-27～1-39、比较例1-5～1-6和参考例1-3(R404A)所示的混合制冷剂的GWP基于IPCC第4次报告书的值进行评价。

这些混合制冷剂的COP、制冷能力、排出温度、饱和温度40℃下的饱和压力、冷凝压力和蒸发压力使用NIST和Refprop 9.0，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。

上述术语的含义与试验例1-1相同。

将试验例1-3的结果示于表219。表219示出本发明的制冷剂2C1的实施例和比较例。表219中，各术语的含义与试验例1-1相同。

性能系数(COP)和压缩比与试验例1-1同样地求出。

混合制冷剂的燃烧性与试验例1-1同样地进行判断。燃烧速度试验与试验例1-1同样地进行。

混合制冷剂的燃烧范围使用基于ASTM E681-09的测定装置(参照图1T)在与试验例1-1相同的方法和试验条件下进行测定。

试验例1-4

比较例1-7～1-21和参考例1-4(R404A)所示的混合制冷剂的GWP基于IPCC第4次报告书的值进行评价。

这些混合制冷剂的COP、制冷能力、排出温度、饱和温度40℃下的饱和压力、冷凝压力和蒸发压力使用NIST和Refprop 9.0，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。

上述术语的含义与试验例1-1相同。

将试验例1-4的结果示于表220。表220示出本发明的制冷剂2C1的比较例。表220中，各术语的含义与试验例1-1相同。

性能系数(COP)和压缩比与试验例1-1同样地求出。

混合制冷剂的燃烧性与试验例1-1同样地进行判断。燃烧速度试验与试验例1-1同样地进行。

混合制冷剂的燃烧范围使用基于ASTM E681-09的测定装置(参照图1T)在与试验例1-1相同的方法和试验条件下进行测定。

试验例1-5

比较例1-22～1-36和参考例1-5(R404A)所示的混合制冷剂的GWP基于IPCC第4次报告书的值进行评价。

这些混合制冷剂的COP、制冷能力、排出温度、饱和温度40℃下的饱和压力、冷凝压力和蒸发压力使用NIST和Refprop 9.0，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。

上述术语的含义与试验例1-1相同。

将试验例1-5的结果示于表221。表221示出本发明的制冷剂2C1的比较例。表221中，各术语的含义与试验例1-1相同。

性能系数(COP)和压缩比与试验例1-1同样地求出。

混合制冷剂的燃烧性与试验例1-1同样地进行判断。燃烧速度试验与试验例1-1同样地进行。

混合制冷剂的燃烧范围使用基于ASTM E681-09的测定装置(参照图1T)在与试验例1-1相同的方法和试验条件下进行测定。

试验例2-1

实施例2-1～2-6、比较例2-1～2-9和参考例2-1(R404A)所示的混合制冷剂的GWP基于IPCC第4次报告书的值进行评价。

这些混合制冷剂的COP、制冷能力、排出温度、饱和温度40℃下的饱和压力、冷凝压力和蒸发压力使用美国国家科学与技术研究院(NIST)和参考流体热力学和传输特性数据库(Refprop 9.0)，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。

“蒸发温度-50℃”是指，制冷装置所具备的蒸发器中的混合制冷剂的蒸发温度为-50℃。另外，“冷凝温度40℃”是指，制冷装置所具备的冷凝器中的混合制冷剂的冷凝温度为40℃。

将试验例2-1的结果示于表22。表22示出本发明的制冷剂2C2的实施例和比较例。表22中，“COP比”和“制冷能力比”表示相对于R404A的比例(％)。

表22中，“饱和压力(40℃)”表示饱和温度40℃下的饱和压力。表22中，“排出温度(℃)”表示，在上述混合制冷剂的制冷循环理论计算中，制冷循环中温度最高的温度。

性能系数(COP)通过下式求出。

COP＝(制冷能力或制暖能力)/耗电量

压缩比通过下式求出。

压缩比＝冷凝压力(Mpa)/蒸发压力(Mpa)

关于混合制冷剂的燃烧性，将混合制冷剂的混合组成作为WCF浓度，根据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定燃烧速度，由此来进行判断。燃烧速度为0cm/s～10cm/s时作为“2L级(微可燃)”，燃烧速度超过10cm/s时作为“2级(弱可燃)”，无火焰传播时作为“1级(不可燃)”。表22中，“ASHRAE燃烧性区分”表示基于该判定基准的结果。

燃烧速度试验如下进行。首先，使所使用的混合制冷剂为99.5％或其以上的纯度，反复进行冷冻、抽吸和解冻的循环，直至在真空计上看不到空气的痕迹为止，由此进行脱气。通过封闭法测定燃烧速度。初始温度为环境温度。点火是通过在样品池的中心使电极间产生电火花而进行的。放电的持续时间为1.0～9.9ms，点火能量典型地为约0.1～1.0J。使用纹影照片将火焰蔓延视觉化。使用具备使光通过的2个亚克力窗的圆筒形容器(内径：155mm、长度：198mm)作为样品池，使用氙灯作为光源。利用高速数字摄像机以600fps的帧速记录火焰的纹影图像，保存在PC中。

混合制冷剂的燃烧范围使用基于ASTM E681-09的测定装置(参照图1T)实施测定。

具体而言，为了能够目视和录像拍摄燃烧的状态而使用内容积12升的球形玻璃烧瓶，玻璃烧瓶因燃烧而产生过大的压力时，气体会从上部的盖子被释放。关于点火方法，通过由保持在距离底部为1/3高度的电极的放电来产生。

<试验条件>

试验容器：球形(内容积：12升)

试验温度：60℃±3℃

压力：101.3kPa±0.7kPa

水分：每1g干燥空气为0.0088g±0.0005g(23℃下的相对湿度50％的水含量)

制冷剂组合物/空气混合比：每1vol.％±0.2vol.％

制冷剂组合物混合：±0.1质量％

点火方法：交流放电、电压15kV、电流30mA、氖变压器

电极间隔：6.4mm(1/4英寸)

闪火花：0.4秒±0.05秒

判定基准：

·以着火点为中心，火焰蔓延大于90度时＝有火焰传播(可燃)

·以着火点为中心，火焰蔓延为90度以下时＝无火焰传播(不可燃)

试验例2-2

实施例2-7～2-12、比较例2-10～2-18和参考例2-2(R404A)所示的混合制冷剂的GWP基于IPCC第4次报告书的值进行评价。

这些混合制冷剂的COP、制冷能力、排出温度、饱和温度40℃下的饱和压力、冷凝压力和蒸发压力使用NIST和Refprop 9.0，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。

上述术语的含义与试验例2-1相同。

将试验例2-2的结果示于表223。表223示出本发明的制冷剂2C2的实施例和比较例。表223中，各术语的含义与试验例2-1相同。

性能系数(COP)和压缩比与试验例2-1同样地求出。

混合制冷剂的燃烧性与试验例2-1同样地进行判断。燃烧速度试验与试验例2-1同样地进行。

混合制冷剂的燃烧范围使用基于ASTM E681-09的测定装置(参照图1T)在与试验例2-1相同的方法和试验条件下进行测定。

试验例2-3

实施例2-13～2-18、比较例2-19～2-27和参考例2-3(R404A)所示的混合制冷剂的GWP基于IPCC第4次报告书的值进行评价。

这些混合制冷剂的COP、制冷能力、排出温度、饱和温度40℃下的饱和压力、冷凝压力和蒸发压力使用NIST和Refprop 9.0，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。

上述术语的含义与试验例2-1相同。

将试验例2-3的结果示于表224。表224示出本发明的制冷剂2C2的实施例和比较例。表224中，各术语的含义与试验例2-1相同。

性能系数(COP)和压缩比与试验例2-1同样地求出。

混合制冷剂的燃烧性与试验例2-1同样地进行判断。燃烧速度试验与试验例2-1同样地进行。

混合制冷剂的燃烧范围使用基于ASTM E681-09的测定装置(参照图1T)在与试验例2-1相同的方法和试验条件下进行测定。

试验例2-4

实施例2-19～2-24、比较例2-28～2-36和参考例2-4(R404A)所示的混合制冷剂的GWP基于IPCC第4次报告书的值进行评价。

这些混合制冷剂的COP、制冷能力、排出温度、饱和温度40℃下的饱和压力、冷凝压力和蒸发压力使用NIST和Refprop 9.0，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。

上述术语的含义与试验例2-1相同。

将试验例2-4的结果示于表225。表225示出本发明的制冷剂2C2的实施例和比较例。表225中，各术语的含义与试验例2-1相同。

性能系数(COP)和压缩比与试验例2-1同样地求出。

混合制冷剂的燃烧性与试验例2-1同样地进行判断。燃烧速度试验与试验例2-1同样地进行。

混合制冷剂的燃烧范围使用基于ASTM E681-09的测定装置(参照图1T)在与试验例2-1相同的方法和试验条件下进行测定。

试验例2-5

实施例2-25～2-30、比较例2-37～2-45和参考例2-5(R404A)所示的混合制冷剂的GWP基于IPCC第4次报告书的值进行评价。

这些混合制冷剂的COP、制冷能力、排出温度、饱和温度40℃下的饱和压力、冷凝压力和蒸发压力使用NIST和Refprop 9.0，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。

上述术语的含义与试验例2-1相同。

将试验例2-5的结果示于表226。表226示出本发明的制冷剂2C2的实施例和比较例。表226中，各术语的含义与试验例2-1相同。

性能系数(COP)和压缩比与试验例2-1同样地求出。

混合制冷剂的燃烧性与试验例2-1同样地进行判断。燃烧速度试验与试验例2-1同样地进行。

混合制冷剂的燃烧范围使用基于ASTM E681-09的测定装置(参照图1T)在与试验例2-1相同的方法和试验条件下进行测定。

试验例3

实施例3-1～3-5、比较例3-1～3-5、参考例3-1(R134a)和参考例3-2(R404A)所示的混合制冷剂的GWP基于IPCC第4次报告书的值进行评价。

这些混合制冷剂的COP、制冷能力、排出温度、饱和温度45℃下的饱和压力、冷凝压力和蒸发压力使用美国国家科学与技术研究院(NIST)和参考流体热力学和传输特性数据库(Refprop 9.0)，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。

“蒸发温度-10℃”是指，制冷装置所具备的蒸发器中的混合制冷剂的蒸发温度为-10℃。另外，“冷凝温度45℃”是指，制冷装置所具备的冷凝器中的混合制冷剂的冷凝温度为45℃。

将试验例3的结果示于表227。表227示出本发明的制冷剂2C3的实施例和比较例。表227中，“COP比”和“制冷能力比”表示相对于R134a的比例(％)。表227中，“饱和压力(45℃)”表示饱和温度45℃下的饱和压力。表227中，“排出温度(℃)”是指，在上述混合制冷剂的制冷循环理论计算中，制冷循环中温度最高的温度。

性能系数(COP)通过下式求出。

COP＝(制冷能力或制暖能力)/耗电量

临界温度使用美国国家科学与技术研究院(NIST)和参考流体热力学和传输特性数据库(Refprop 9.0)，通过实施计算而求出。

关于混合制冷剂的燃烧性，将混合制冷剂的混合组成作为WCF浓度，根据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定燃烧速度，由此来进行判断。燃烧速度为0cm/s～10cm/s时作为“2L级(微可燃)”，燃烧速度超过10cm/s时作为“2级(弱可燃)”，无火焰传播时作为“1级(不可燃)”。表227中，“ASHRAE燃烧性区分”表示基于该判定基准的结果。

燃烧速度试验如下进行。首先，使所使用的混合制冷剂为99.5％或其以上的纯度，反复进行冷冻、抽吸和解冻的循环，直至在真空计上看不到空气的痕迹为止，由此进行脱气。通过封闭法测定燃烧速度。初始温度为环境温度。点火是通过在样品池的中心使电极间产生电火花而进行的。放电的持续时间为1.0～9.9ms，点火能量典型地为约0.1～1.0J。使用纹影照片将火焰蔓延视觉化。使用具备使光通过的2个亚克力窗的圆筒形容器(内径：155mm、长度：198mm)作为样品池，使用氙灯作为光源。利用高速数字摄像机以600fps的帧速记录火焰的纹影图像，保存在PC中。

混合制冷剂的燃烧范围使用基于ASTM E681-09的测定装置(参照图1T)实施测定。

具体而言，为了能够目视和录像拍摄燃烧的状态而使用内容积12升的球形玻璃烧瓶，玻璃烧瓶因燃烧而产生过大的压力时，气体会从上部的盖子被释放。关于点火方法，通过由保持在距离底部为1/3高度的电极的放电来产生。

<试验条件>

试验容器：球形(内容积：12升)

试验温度：60℃±3℃

压力：101.3kPa±0.7kPa

水分：每1g干燥空气为0.0088g±0.0005g(23℃下的相对湿度50％的水含量)

制冷剂组合物/空气混合比：每1vol.％±0.2vol.％

制冷剂组合物混合：±0.1质量％

点火方法：交流放电、电压15kV、电流30mA、氖变压器

电极间隔：6.4mm(1/4英寸)

闪火花：0.4秒±0.05秒

判定基准：

·以着火点为中心，火焰蔓延大于90度时＝有火焰传播(可燃)

·以着火点为中心，火焰蔓延为90度以下时＝无火焰传播(不可燃)

试验例4

实施例4-1～4-7和比较例4-1～4-5所示的混合制冷剂的GWP基于IPCC第4次报告书的值进行评价。

这些混合制冷剂的COP、制冷能力、排出温度和饱和温度-10℃下的饱和压力使用美国国家科学与技术研究院(NIST)和参考流体热力学和传输特性数据库(Refprop9.0)，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。

“蒸发温度5℃”是指，制冷装置所具备的蒸发器中的混合制冷剂的蒸发温度为5℃。另外，“冷凝温度45℃”是指，制冷装置所具备的冷凝器中的混合制冷剂的冷凝温度为45℃。

将试验例4的结果示于表228。表228示出本发明的制冷剂2C4的实施例和比较例。表228中，“COP比”和“制冷能力比”表示相对于R1234yf的比例(％)。表228中，“饱和压力(-10℃)”表示作为冷藏条件的蒸发温度的代表值的饱和温度-10℃下的饱和压力。表228中，“排出温度(℃)”表示，在上述混合制冷剂的制冷循环理论计算中，制冷循环中温度最高的温度。

性能系数(COP)通过下式求出。

COP＝(制冷能力或制暖能力)/耗电量

临界温度使用美国国家科学与技术研究院(NIST)和参考流体热力学和传输特性数据库(Refprop 9.0)，通过实施计算而求出。

关于混合制冷剂的燃烧性，将混合制冷剂的混合组成作为WCF浓度，根据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定燃烧速度，由此来进行判断。燃烧速度为0cm/s～10cm/s时作为“2L级(微可燃)”，燃烧速度超过10cm/s时作为“2级(弱可燃)”，无火焰传播时作为“1级(不可燃)”。表228中，“ASHRAE燃烧性区分”表示基于该判定基准的结果。

燃烧速度试验如下进行。首先，使所使用的混合制冷剂为99.5％或其以上的纯度，反复进行冷冻、抽吸和解冻的循环，直至在真空计上看不到空气的痕迹为止，由此进行脱气。通过封闭法测定燃烧速度。初始温度为环境温度。点火是通过在样品池的中心使电极间产生电火花而进行的。放电的持续时间为1.0～9.9ms，点火能量典型地为约0.1～1.0J。使用纹影照片将火焰蔓延视觉化。使用具备使光通过的2个亚克力窗的圆筒形容器(内径：155mm、长度：198mm)作为样品池，使用氙灯作为光源。利用高速数字摄像机以600fps的帧速记录火焰的纹影图像，保存在PC中。

混合制冷剂的燃烧范围使用基于ASTM E681-09的测定装置(参照图1T)实施测定。

具体而言，为了能够目视和录像拍摄燃烧的状态而使用内容积12升的球形玻璃烧瓶，玻璃烧瓶因燃烧而产生过大的压力时，气体会从上部的盖子被释放。关于点火方法，通过由保持在距离底部为1/3高度的电极的放电来产生。

<试验条件>

试验容器：球形(内容积：12升)

试验温度：60℃±3℃

压力：101.3kPa±0.7kPa

水分：每1g干燥空气为0.0088g±0.0005g(23℃下的相对湿度50％的水含量)

制冷剂组合物/空气混合比：每1vol.％±0.2vol.％

制冷剂组合物混合：±0.1质量％

点火方法：交流放电、电压15kV、电流30mA、氖变压器

电极间隔：6.4mm(1/4英寸)

闪火花：0.4秒±0.05秒

判定基准：

·以着火点为中心，火焰蔓延大于90度时＝有火焰传播(可燃)

·以着火点为中心，火焰蔓延为90度以下时＝无火焰传播(不可燃)

试验例5

实施例5-1～5-13、比较例5-1～5-3和参考例5-1(R134a)所示的混合制冷剂的GWP基于IPCC第4次报告书的值进行评价。

这些混合制冷剂的COP、制冷能力、沸点和排出温度使用美国国家科学与技术研究院(NIST)和参考流体热力学和传输特性数据库(Refprop 9.0)，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。

“蒸发温度-30℃”是指，制冷装置所具备的蒸发器中的混合制冷剂的蒸发温度为-30℃。另外，“冷凝温度30℃”是指，制冷装置所具备的冷凝器中的混合制冷剂的冷凝温度为30℃。

将试验例5的结果示于表229。表229示出本发明的制冷剂2C5的实施例和比较例。表229中，“COP比”和“制冷能力比”表示相对于R1234yf的比例(％)。表229中，“排出温度(℃)”表示，在上述混合制冷剂的制冷循环理论计算中，制冷循环中温度最高的温度的。表229中，“沸点(℃)”表示混合制冷剂的液相为大气压(101.33kPa)的温度。表229中，“动力的耗电量(％)”表示用于使电动汽车行驶的电能，其是以与使制冷剂为HFO-1234yf时的耗电量之比来表示的。表229中，“制暖的耗电量(％)”表示用于使电动汽车的制暖运转的电能，其是以与使制冷剂为HFO-1234yf时的耗电量之比来表示的。表229中，“可行驶距离”是指，在搭载有一定电容的二次电池的电动汽车中，将不制暖(制暖的消耗功率为0)而行驶时的可行驶距离设为100％时，以相对比例(％)来表示在有制暖下行驶时的可行驶距离。

性能系数(COP)通过下式求出。

COP＝(制冷能力或制暖能力)/耗电量

关于混合制冷剂的燃烧性，将混合制冷剂的混合组成作为WCF浓度，根据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定燃烧速度，由此来进行判断。燃烧速度的测定如下进行。首先，使所使用的混合制冷剂为99.5％或其以上的纯度，反复进行冷冻、抽吸和解冻的循环，直至在真空计上看不到空气的痕迹为止，由此进行脱气。通过封闭法测定燃烧速度。初始温度为环境温度。点火是通过在样品池的中心使电极间产生电火花而进行的。放电的持续时间为1.0～9.9ms，点火能量典型地为约0.1～1.0J。使用纹影照片将火焰蔓延视觉化。使用具备使光通过的2个亚克力窗的圆筒形容器(内径：155mm、长度：198mm)作为样品池，使用氙灯作为光源。利用高速数字摄像机以600fps的帧速记录火焰的纹影图像，保存在PC中。

关于制暖方法，在沸点超过-40℃的制冷剂的情况下，制暖使用电加热器方式，在沸点为-40℃以下的制冷剂的情况下，制暖使用热泵方式。

制暖使用时的耗电量通过下式求出。

制暖使用时的耗电量＝制暖能力/制暖COP

需要说明的是，制暖COP是指“制暖效率”。

关于制暖效率，在电加热器的情况下，制暖COP＝1，制暖消耗与动力同等的电极。即，制暖的消耗功率为E＝E/(1+COP)。另一方面，在热泵的情况下，使用美国国家科学与技术研究院(NIST)和参考流体热力学和传输特性数据库(Refprop 9.0)，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出制暖COP。

可行驶距离通过下式求出。

可行驶距离＝(电池容量)/(动力的耗电量+制暖的耗电量)

(1-6-4)制冷剂2D

本发明的制冷剂2D的特征在于，含有二氟甲烷(HFC-32)、2,3,3,3-四氟丙烯(HFO-1234yf)、以及1,1-二氟乙烯(HFO-1132a)和四氟乙烯(FO-1114)中的至少一种。并且，具有上述特征的本发明的制冷剂2D兼具下述三种性能：具有与R404A和/或R410A同等或更高的性能系数(COP)和制冷能力(Cap)，且GWP足够小。

需要说明的是，本发明中，与R404A同等或更高的性能系数(COP)是指，相对于R404A的COP比为100％以上(优选为103％以上、更优选为105％以上)，与R404A同等或更高的制冷能力(Cap)是指相对于R404A的Cap比为80％以上(优选为90％以上、更优选为95％以上、最优选为100％以上)。

另外，与R410A同等或更高的性能系数(COP)是指，相对于R410A的COP比为90％以上(优选为93％以上、更优选为95％以上、最优选为100％以上)，与R410A同等或更高的制冷能力(Cap)是指，相对于R410A的Cap比为80％以上(优选为95％以上、更优选为99％以上、最优选为100％以上)。

此外，GWP足够小是指，GWP为500以下、优选为400以下、更优选为300以下，在后述第1方式的制冷剂2D的情况下，是指GWP为200以下、优选为170以下、更优选为150以下、进一步优选为130以下。

本发明的制冷剂2D含有HFO-1132a和FO-1114中的至少一种、以及HFC-32、HFO-1234yf即可，只要可发挥出上述性能则对其组成就没有特别限定，其中优选该制冷剂的GWP为500以下(特别是，在后述第1方式的制冷剂2D的情况下优选为170以下)的组成。关于HFO-1132a和FO-1114中的至少一种，可以包含任一者或两者，本发明中优选含有HFO-1132a。

具体而言，本发明的制冷剂2D优选含有HFC-32、HFO-1234yf以及HFO-1132a的方式，将这三种成分的总量设为100质量％，优选为包含HFO-1234yf、且包含15.0～24.0质量％的HFC-32、1.0～7.0质量％的HFO-1132a的混合制冷剂(第1方式的制冷剂2D；在图2D的放大图中，X所表示的四边形的范围内或上述四边形的线段上)。其中，优选为包含HFO-1234yf、且包含19.5～23.5质量％的HFC-32、3.1～3.7质量％的HFO-1132a的混合制冷剂(第1方式的优选的制冷剂2D；在图2D的放大图中，Y所表示的四边形的范围内或上述四边形的线段上)。若为上述组成范围，则容易发挥出本发明规定的效果。该第1方式的制冷剂2D作为R404A的替代制冷剂特别有用。

本发明的制冷剂2D(第1方式的制冷剂2D)的冷凝温度滑移优选为12℃以下、更优选为10℃以下、进一步优选为9℃以下。另外，压缩机出口压力优选为1.60～2.00MPa的范围内、更优选为1.73～1.91MPa的范围内。需要说明的是，本发明的制冷剂2D在与后述公知的制冷机油混合的情况下具有与制冷机油的相容性良好的特性。

上述第1方式的制冷剂2D在其组成范围内包含第2方式的制冷剂2D。

本发明的制冷剂2D(第2方式的制冷剂2D)的特征在于，其包含HFC-32、HFO-1234yf和HFO-1132a，在上述制冷剂中，将HFC-32、HFO-1132a和HFO-1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFC-32、HFO-1132a和HFO-1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将

点R(21.80,3.95,74.25)、

点S(21.80,3.05,75.15)以及

点T(20.95,75.30,3.75)

这3个点分别连结而成的线段RS、ST和TR所包围的三角形的范围内或上述线段上(图2D的放大图中，线段RS、ST和TR所包围的三角形的范围内或上述线段上)。

本发明的制冷剂2D(第2方式的制冷剂2D)在满足上述条件的情况下，具有与R404A同等或更高的性能系数(COP)和95％以上的制冷能力(Cap)，GWP为150以下，冷凝温度滑移为9℃以下。

除了上述的第1方式和第2方式的制冷剂2D以外，本发明的制冷剂2D还包含下述的第3方式至第7方式的制冷剂2D。这些第3方式至第7方式的制冷剂2D作为R410A的替代制冷剂特别有用

本发明的制冷剂2D(第3方式的制冷剂2D)包含HFC-32、HFO-1234yf和HFO-1132a，

在上述制冷剂中，其特征在于，将HFC-32、HFO-1132a和HFO-1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFC-32、HFO-1132a和HFO-1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将

点L(74.0,19.9,6.1)、

点F(49.1,25.9,25.0)、

点G(0.0,48.6,51.4)、

点O(0.0,0.0,100)以及

点B(73.9,0.0,26.1)

这5个点分别连结而成的线段LF、FG、GO、OB和BL所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段GO和OB上除外)，

上述线段LF由

坐标(y＝0.0021x²-0.4975x+45.264)所表示，

上述线段FG由

坐标(y＝0.0031x²-0.6144x+48.6)所表示，并且，

上述线段GO、OB和BL为直线。

本发明的制冷剂2D(第3方式的制冷剂2D)在满足上述条件的情况下，具有与R410A同等或更高的性能系数(COP)和制冷能力(Cap)，GWP为500以下，以R410A为基准的压缩机出口压力为1.25倍以下。这种压缩机出口压力优选为3.4MPa以下、更优选为3.0MPa以下。

需要说明的是，对于线段EF(包括线段LF、线段PF)，由本说明书的表和图的点E、实施例24和点F这3个点，利用最小二乘法求出近似曲线；对于线段FG，由点F、实施例26和点G这3个点，利用最小二乘法求出近似曲线。

本发明的制冷剂2D(第4方式的制冷剂2D)的特征在于，其包含HFC-32、HFO-1234yf和HFO-1132a，

在上述制冷剂中，将HFC-32、HFO-1132a和HFO-1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFC-32、HFO-1132a和HFO-1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将

点P(59.1,23.2,17.7)、

点F(49.1,25.9,25.0)、

点G(0.0,48.6,51.4)、

点O(0.0,0.0,100)和

点B’(59.0,0.0,40.2)

这5个点分别连结而成的线段PF、FG、GO、OB’和B’P所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段GO和OB’上除外)，

上述线段PF由

坐标(y＝0.0021x²-0.4975x+45.264)所表示，

上述线段FG由

坐标(y＝0.0031x²-0.6144x+48.6)所表示，并且，

上述线段GO、OB’和B’P为直线。

本发明的制冷剂2D(第4方式的制冷剂2D)在满足上述条件的情况下，具有与R410A同等或更高的性能系数(COP)和制冷能力(Cap)，GWP为400以下，以R410A为基准的压缩机出口压力变为1.25倍以下。这种压缩机出口压力优选为3.4MPa以下、更优选为3.0MPa以下。

本发明的制冷剂2D(第5方式的制冷剂2D)的特征在于，其包含HFC-32、HFO-1234yf和HFO-1132a，

在上述制冷剂中，将HFC-32、HFO-1132a和HFO-1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFC-32、HFO-1132a和HFO-1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将

点M(74.0,19.5,6.5)、

点I(62.9,15.5,21.6)、

点J(33.5,0.0,66.5)以及

点B(73.9,0.0,26.1)

这4个点分别连结而成的线段MI、IJ、JB和BM所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段JB上除外)，

上述线段MI由

坐标(y＝0.006x²+1.1837x-35.264)所表示，

上述线段IJ由

坐标(y＝0.0083x²-0.2719x-0.1953)所表示，并且，

上述线段JB和BM为直线。

本发明的制冷剂2D(第5方式的制冷剂2D)在满足上述条件的情况下，具有与R410A同等或更高的性能系数(COP)和制冷能力(Cap)，GWP为500以下，以R410A为基准的压缩机出口压力为1.25倍以下，这种压缩机出口压力优选为3.4Mpa以下、更优选为3.0Mpa以下。另外，冷凝温度滑移和蒸发温度滑移均小至5℃以下，特别适合作为R410A的替代。

需要说明的是，对于线段HI(包括线段MI)，由本说明书的表和图的点H、实施例21和点I这3个点，利用最小二乘法求出近似曲线；对于线段IJ，由点I、实施例23和点J这3个点，利用最小二乘法求出近似曲线。

本发明的制冷剂2D(第6方式的制冷剂2D)的特征在于，其包含HFC-32、HFO-1234yf和HFO-1132a，

在上述制冷剂中，将HFC-32、HFO-1132a和HFO-1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFC-32、HFO-1132a和HFO-1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将

点Q(59.1,12.7,28.2)、

点J(33.5,0.0,66.5)以及

点B’(59.0,0.0,40.2)

这3个点分别连结而成的线段QJ、JB’和B’Q所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段JB’上除外)，

上述线段QJ由

坐标(y＝0.0083x²-0.2719x-0.1953)所表示，并且，

上述线段JB’和B’Q为直线。

本发明的制冷剂2D(第6方式的制冷剂2D)在满足上述条件的情况下，具有与R410A同等或更高的性能系数(COP)和制冷能力(Cap)，GWP为400以下，以R410A为基准的压缩机出口压力为1.25倍以下，这种压缩机出口压力优选为3.4Mpa以下、更优选为3.0Mpa以下。另外，蒸发温度滑移小至5℃以下，优选为4℃以下、更优选为3.5℃以下，特别适合作为R410A的替代。

本发明的制冷剂2D(第7方式的制冷剂2D)的特征在于，其包含HFC-32、HFO-1234yf和HFO-1132a，

在上述制冷剂中，将HFC-32、HFO-1132a和HFO-1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFC-32、HFO-1132a和HFO-1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将

点Q(59.1,12.7,28.2)、

点U(59.0,5.5,35.5)以及

点V(52.5,8.4,39.1)

这3个点分别连结而成的线段QU、UV和VQ所包围的图形的范围内或上述线段上，

上述线段VQ由

坐标(y＝0.0083x²-0.2719x-0.1953)所表示，并且，

上述线段UV由

坐标(y＝0.0026x²-0.7385x+39.946)所表示，

上述线段QU为直线。

本发明的制冷剂2D(第7方式的制冷剂2D)在满足上述条件的情况下，具有与R410A同等或更高的性能系数(COP)和制冷能力(Cap)(相对于R410A的制冷能力99％以上)，GWP为400以下，以R410A为基准的压缩机出口压力为1.25倍以下，这种压缩机出口压力优选为3.4Mpa以下、更优选为3.0Mpa以下。另外，蒸发温度滑移小至5℃以下，优选为4℃以下、更优选为3.5℃以下，特别适合作为R410A的替代。

需要说明的是，对于线段UV，由本说明书的表和图2E的点U、实施例28和点V这3个点，利用最小二乘法求出近似曲线。

需要说明的是，如第1方式至第7方式的制冷剂2D中示例出的那样，本发明首次提出了使用HFO-1132a的R12、R22、R134a、R404A、R407A、R407C、R407F、R407H、R410A、R413A、R417A、R422A、R422B、R422C、R422D、R423A、R424A、R426A、R427A、R430A、R434A、R437A、R438A、R448A、R449A、R449B、R449C、R452A、R452B、R454A、R454B、R454C、R455A、R459A、R465A、R502、R507、R513A等现有制冷剂的替代制冷剂，本发明最广义地包括下述发明：“一种组合物，其为含有制冷剂的组合物，其中，上述制冷剂被用作含有1,1-二氟乙烯(HFO-1132a)的R12、R22、R134a、R404A、R407A、R407C、R407F、R407H、R410A、R413A、R417A、R422A、R422B、R422C、R422D、R423A、R424A、R426A、R427A、R430A、R434A、R437A、R438A、R448A、R449A、R449B、R449C、R452A、R452B、R454A、R454B、R454C、R455A、R459A、R465A、R502、R507或R513A的替代制冷剂。”。其中，包括下述发明作为优选的发明：“一种组合物，其为含有制冷剂的组合物，其中，上述制冷剂被用作含有1,1-二氟乙烯(HFO-1132a)的R410A的替代制冷剂。”。

<进一步含有其他追加的制冷剂的混合制冷剂>

本发明的制冷剂2D也可以为下述混合制冷剂，其中，除了HFO-1132a和FO-1114中的至少一种、以及HFC-32、HFO-1234yf以外，还可以在无损上述特性或效果的范围内进一步含有其他追加的制冷剂。这种情况下，HFO-1132a和FO-1114中的至少一种、以及HFC-32、HFO-1234yf的总量相对于本发明的制冷剂整体优选为99.5质量％以上且小于100质量％、更优选为99.75质量％以上且小于100质量％、进一步优选为99.9质量％％以上且小于100质量％。作为上述追加的制冷剂，没有特别限定，可以从该领域中广泛使用的公知的制冷剂中广泛选择。上述混合制冷剂可以单独包含上述追加的制冷剂，也可以包含2种以上上述追加的制冷剂。

[制冷剂2D的实施例]

以下，举出实施例来进一步详细说明。但是，本发明并不限于这些实施例。

实施例1～16和比较例1(与第1方式和第2方式的制冷剂2D对应)

实施例17～87和比较例2～18(与第3方式～第7方式的制冷剂2D对应)

各实施例和比较例所示的混合制冷剂的GWP、以及R404A(R125/143a/R134a＝44/52/4重量％)、R410A(R32/R125＝50/50重量％)的GWP基于IPCC(Intergovernmental panelon Climate Change，政府间气候变化专门委员会)第4次报告书的值进行评价。

另外，各实施例和比较例所示的混合制冷剂的COP和制冷能力、以及R404A的COP和制冷能力使用美国国家科学与技术研究院(NIST)、参考流体热力学和传输特性数据库(Refprop 9.0)求出。具体而言，实施例1～16和比较例1(与第1方式和第2方式的制冷剂2D对应)通过在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出，

实施例17～87和比较例2～18(与第3方式～第7方式的制冷剂2D对应)通过在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。

进而，关于使用各实施例和比较例所示的混合制冷剂时的冷凝温度滑移、蒸发温度滑移和压缩机出口压力，也使用Refprop 9.0求出。

另外，将基于这些结果计算出的GWP、COP和制冷能力示于表230和表231-1～表231-12。需要说明的是，关于COP比和制冷能力比，实施例1～16和比较例1表示相对于R404A的比例(％)，实施例17～87和比较例2～18表示相对于R410A的比例(％)。

性能系数(COP)通过下式求出。

COP＝(制冷能力或制暖能力)/耗电量

【表230】

由表230的结果可知，特别是第2方式的制冷剂2D具有与R404A同等或更高的性能系数(COP)和95％以上的制冷能力(Cap)，GWP为150以下，冷凝温度滑移为9℃以下，可知作为R404A替代制冷剂特别优异。

【表231-1】

【表231-2】

【表231-3】

【表231-4】

【表231-5】

【表231-6】

【表231-7】

【表231-8】