阅读说明：本技术 一种耐高温加重冲砂液及其制备方法 (High-temperature-resistant weighted sand washing liquid and preparation method thereof ) 是由 邹国庆 张宏强 高文祥 郑如森 汪浩洋 朱良根 刘爽 任音南 朱松柏 于 2019-03-12 设计创作，主要内容包括：本发明提供一种耐高温加重冲砂液及其制备方法。耐高温加重冲砂液按照重量百分比包括以下组分：降滤失剂0.1～0.3％；流型调节剂0.3～0.6％；加重剂20～60％；其余为水。本发明提供的耐高温加重冲砂液及其制备方法,在超深、高温、高压气井中,高温剪切后能保持稳定的粘度,可循环使用。(The invention provides a high-temperature-resistant weighted sand washing liquid and a preparation method thereof. The high-temperature-resistant weighted sand washing liquid comprises the following components in percentage by weight: 0.1-0.3% of filtrate reducer; 0.3-0.6% of flow pattern regulator; 20-60% of a weighting agent; the balance of water. The high-temperature-resistant weighted sand washing liquid and the preparation method thereof provided by the invention can keep stable viscosity after high-temperature shearing in an ultra-deep, high-temperature and high-pressure gas well, and can be recycled.)

一种耐高温加重冲砂液及其制备方法

技术领域

本发明涉及油田冲砂作业技术领域，尤其涉及一种耐高温加重冲砂液及其制备方法。

背景技术

在井深超过6000米、井底温度为140～170℃的超深、高温、高压气井中油管内使用连续油管冲砂作业时，施工液体的密度、粘度、切力、耐温、降阻性能、配伍性能等对作业的成功率影响很大。超深的挑战来自于施工所需的连续油管的管长，在连续油管内径较小的情况下，管内摩阻高，要保证施工排量，泵注压力可能会超过连续油管的承压能力而导致严重的施工事故，因此要求冲砂液具有良好的降阻性能，另外超深井油管柱尺寸配置一般为4-1/2＂(114.3mm)+3-1/2＂(88.9mm)组合，连续油管与油管环空间隙上大下小，对砂和垢等堵塞物的上返提出挑战，如果排量不够或液体携砂能力不足，可能会导致上返的堵塞物堆积沉降，造成卡管事故。

现有技术中，超深、高温、高压气井中使用的冲砂液主要为无固相盐水压井冲砂液。无固相盐水压井冲砂液包括有机盐类盐水冲砂液、活性水冲砂液和阳离子冲砂液。

但是，现有的冲砂液在超深、高温、高压气井中，高温剪切后无法保持一定的粘度，需要不断补充抗高温材料才能达到循环使用的目的。

发明内容

本发明实施例提供了一种耐高温加重冲砂液及其制备方法，解决了现有的冲砂液在超深、高温、高压气井中，高温剪切后无法保持一定的粘度，且需要不断补充抗高温材料才能循环使用的问题。

第一方面，本发明实施例提供了一种耐高温加重冲砂液，该耐高温加重冲砂液按照重量百分比包括以下组分：降滤失剂0.1～0.3％；流型调节剂0.3～0.6％；加重剂20～60％；其余为水。

作为一种可选实施方式，本发明实施例提供的一种耐高温加重冲砂液，所述降滤失剂为高粘聚阴离子纤维素。

作为一种可选实施方式，本发明实施例提供的一种耐高温加重冲砂液，所述流型调节剂为黄原胶。

作为一种可选实施方式，本发明实施例提供的一种耐高温加重冲砂液，所述加重剂为甲酸钾或甲酸钠中的至少一种。

第二方面，本发明实施例提供了一种耐高温加重冲砂液的制备方法，所述制备方法包括以下步骤：

按照重量百分比分别称取降滤失剂、流型调节剂、加重剂和水；

依次将所述加重剂、所述降滤失剂和所述流型调节剂加入所述水中，搅拌均匀，得到耐高温加重冲砂液。

作为一种可选实施方式，本发明实施例提供的一种耐高温加重冲砂液的制备方法，所述依次将所述加重剂、所述降滤失剂和所述流型调节剂加入所述水中，搅拌均匀，得到耐高温加重冲砂液；包括：

将所述加重剂加入所述水中，搅拌均匀后测定密度值是否达到设计值，

若所述密度值达到设计值，将所述降滤失剂和所述流型调节剂用射流泵吸入到所述水中搅拌均匀，得到耐高温加重冲砂液。

作为一种可选实施方式，本发明实施例提供的一种耐高温加重冲砂液的制备方法，所述降滤失剂的重量百分比为0.1～0.3％；所述流行调节剂的重量百分比为0.3～0.6％；所述加重剂的重量百分比为20～60％；余量为水。

作为一种可选实施方式，本发明实施例提供的一种耐高温加重冲砂液的制备方法，所述降滤失剂为高粘聚阴离子纤维素，所述流型调节剂为黄原胶，所述加重剂为甲酸钾或甲酸钠中的至少一种。

作为一种可选实施方式，本发明实施例提供的一种耐高温加重冲砂液的制备方法，搅拌速度为300～500r/min。

作为一种可选实施方式，本发明实施例提供的一种耐高温加重冲砂液的制备方法，搅拌时间为5～20min。

本发明实施例提供的一种耐高温加重冲砂液及其制备方法，该耐高温加重冲砂液按照重量百分比包括以下组分：降滤失剂0.1～0.3％；流型调节剂0.3～0.6％；加重剂20～60％；其余为水。通过加入降滤失剂和流型调节剂和加重剂，增加了加重冲砂液的粘性，降低了滤失性和降低了管内摩阻；并且在流型调节剂与加重剂结合后，耐高温性显著增加，提高了加重冲砂液的耐高温性，在高温剪切后能够保持一定的连读，提高了循环使用次数，降低了加重冲砂液的成本。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作以简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1为本发明实施例提供的耐高温加重冲砂液的制备方法的流程图。

具体实施方式

下面将结合本发明实施例，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

下面以具体地实施例对本发明的技术方案进行详细说明。下面这几个具体的实施例可以相互结合，对于相同或相似的概念或过程可能在某些实施例不再赘述。

实施例一

本实施例提供一种耐高温加重冲砂液，该耐高温加重冲砂液按照重量百分比可以包括以下组分：降滤失剂0.1％；流型调节剂0.3％；加重剂28％；其余为水。

本实施例提供的一种耐高温加重冲砂液，通过加入降滤失剂和流型调节剂和加重剂，增加了加重冲砂液的粘性，降低了滤失性和降低了管内摩阻；并且在流型调节剂与加重剂结合后，耐高温性显著增加，提高了加重冲砂液的耐高温性，在高温剪切后能够保持一定的连读，提高了循环使用次数，降低了加重冲砂液的成本。

可选的，本实施例提供的一种耐高温加重冲砂液，降滤失剂为高粘聚阴离子纤维素。

可选的，本实施例中，高粘聚阴离子纤维素可以是PAC-HV高粘聚阴离子纤维素。本实施例中，高粘聚阴离子纤维素是由天然纤维素经化学改性而制得的水溶性纤维素醚类衍生物，是一种重要的水溶性纤维素醚，通常应用其钠盐，广泛应用于石油钻井，特别是盐水井和海洋石油钻井。高粘聚阴离子纤维素有很好的耐热稳定性和耐盐性，抗菌性强。该产品配制的泥浆流体具有良好的降失水性、抑制性、较高的耐温性。可选的，本实施例中，高粘聚阴离子纤维素的密度可以是1.10～1.30g/cm³。

本实施例中，采用高粘聚阴离子纤维素提高了冲砂液的黏度和将失水性，提高了加重冲砂液的耐高温性，在高温剪切后能够保持一定的粘度，提高了循环使用次数，降低了加重冲砂液的成本。

可选的，本实施例提供的一种耐高温加重冲砂液，流型调节剂为黄原胶。

可选的，本实施例中，黄原胶可以是XC-1改性黄原胶。黄原胶对不溶性固体和油滴具有良好的悬浮作用。黄原胶溶胶分子能形成超结合带状的螺旋共聚体，构成脆弱的类似胶的网状结构，所以能够支持如固体颗粒、液滴和气泡等的形态，显示出很强的乳化稳定作用和高悬浮能力。黄原胶在水中能快速溶解，有很好的水溶性。特别在冷水中也能溶解，可省去繁杂的加工过程，使用方便。黄原胶干粉或与盐、糖等干粉辅料拌匀后缓速加入正在搅拌的水中，制成溶液使用。黄原胶溶液的粘度不会随温度的变化而发生很大的变化，一般的多糖因加热会发生粘度变化，但黄原胶的水溶液在10～80℃之间粘度几乎没有变化，即使低浓度的水溶液在广阔的温度范围内仍然显示出稳定的高粘度。1％黄原胶溶液(含1％氯化钾)从25℃加热到120℃.其粘度仅降低3％。

但由于黄原胶有极强的亲水性，如果直接加入水中而搅拌不充分，外层吸水膨胀成胶团，会阻止水分进入里层，从而影响作用的发挥，因此必须注意正确使用。可选的，本实施例中采用负压吸入法加入黄原胶。具体的，本实施例中采用吸入管直径为50.8mm的射流泵，将配置溶液通过喷嘴高速喷出，使静压能部分转化为动能，管内形成真空，低压流体被吸入泵内。两股流体在喉管内进行混合和能量交换，工作流体速度减少，被吸入流体速度增大，压力逐渐增加，在喉管出口处速度趋于一致。通过管路内径的改变，使流速改变，从而产生负压吸入粉末状的黄原胶，达到粉末状的黄原胶在液体中均匀分散的目的。具体的，本实施例中，射流泵的排量范围为0.45～0.8m³/min。可选的，本实施例中，射流泵的排量为0.55m³/min。需要说明的是，射流泵的排量越大，所能够产生的负压越大，从而能够使得粉末状的黄原胶在溶液中分散的越均匀，为提高黄原胶粉末分散的均匀程度，可以选用更大排量的射流泵，本实施例中不做具体限定。

本实施例中，通过加入改性黄原胶，提高了加重冲砂液的黏度，提高了加重冲砂液的返出砂能力。从而提高了循环使用次数，降低了加重冲砂液的成本。

可选的，本实施例提供的一种耐高温加重冲砂液，加重剂为甲酸钾或甲酸钠中的至少一种。

本实施方式中，由于黄原胶在温度超过120℃后，其黏度开始变低，虽然对黄原胶进行XC-1改性处理，但改性黄原胶在高温下，黏度仍有一定的下降趋势。本实施方式中通过加入甲酸盐作为加重剂，XC-1改性黄原胶与甲酸盐配合后，冲砂液的耐高温效果得到明显提升，加重冲砂液能够在140℃以上保持黏度不发生明显变化。具体的，本实施例中，甲酸盐可以是甲酸钾、甲酸钠或者是甲酸钾和甲酸钠的混合物。

图1为本发明实施例提供的耐高温加重冲砂液的制备方法的流程图。

可选的，本实施例还提供一种耐高温冲砂液的制备方法，参照图1所示，该制备方法包括以下步骤：

步骤101，按照重量百分比分别称取降滤失剂、流型调节剂、加重剂和水。

可选的，本步骤中降滤失剂0.1％；流型调节剂0.3％；加重剂28％；其余为水。

可选的，本步骤中降滤失剂为高粘聚阴离子纤维素，流型调节剂为黄原胶，加重剂为甲酸钾或甲酸钠中的至少一种。

步骤102，依次将所述加重剂、所述降滤失剂和所述流型调节剂加入所述水中，搅拌均匀，得到耐高温加重冲砂液。

可选的，本步骤中搅拌速度为300r/min。

可选的，本步骤中搅拌时间为5min。

可选的，本实施例中，降滤失剂；流型调节剂；加重剂的加入方法为负压吸入法，即采用吸入管直径为50.8mm的射流泵，将配置溶液通过喷嘴高速喷出，使静压能部分转化为动能，管内形成真空，低压流体被吸入泵内。两股流体在喉管内进行混合和能量交换，工作流体速度减少，被吸入流体速度增大，压力逐渐增加，在喉管出口处速度趋于一致。通过管路内径的改变，使流速改变，从而产生负压吸入粉末状的黄原胶，达到粉末状的黄原胶在液体中均匀分散的目的。具体的，本实施例中，射流泵的排量范围为0.45～0.8m³/min。可选的，本实施例中，射流泵的排量为0.55m³/min。需要说明的是，射流泵的排量越大，所能够产生的负压越大，从而能够使得粉末状的黄原胶在溶液中分散的越均匀，为提高黄原胶粉末分散的均匀程度，可以选用更大排量的射流泵，本实施例中不做具体限定。

本实施例中，在耐高温加重冲砂液配制完成后，利用配制好的耐高温加重冲砂液进行冲砂作业前后对比测试数据如表1所示：

表1耐高温加重冲砂液冲砂前后数据对比

需要说明的是，本实施例中采用的油井管柱的尺寸为4-1/2＂(114.3mm)+3-1/2＂(88.9mm)组合形式，采用1.75＂×8138m连续油管冲砂至6086m，油管排量150～300L/min，泵压36.3～61.9MPa，井口回压控制在33～37MPa，冲砂时间为72小时。

从表1中可以看出，本实施例提供的耐高温加重冲砂液整个冲砂过程中的表观粘度均大于33mpa.s，并且冲砂后油井管柱顺利恢复了产能。明显可以看出，本实施例提供的耐高温加重冲砂液耐温性良好，在高温作业下，表观粘度无明显变化。能够用于在超深(深度超过6000m)的高温高压气井中对连续油管进行冲砂作业，并且携砂效果良好。

本实施例提供的一种耐高温加重冲砂液，通过加入降滤失剂和流型调节剂和加重剂，增加了加重冲砂液的粘性，降低了滤失性和降低了管内摩阻；并且在流型调节剂与加重剂结合后，耐高温性显著增加，提高了加重冲砂液的耐高温性，在高温剪切后能够保持稳定的粘度，提高了循环使用次数，降低了加重冲砂液的成本。

在一种可选的实施方式中，本实施例提供的耐高温冲砂液的制备方法中，步骤102，依次将所述加重剂、所述降滤失剂和所述流型调节剂加入所述水中，搅拌均匀，得到耐高温加重冲砂液，具体包括：

将加重剂加入水中，搅拌均匀后测定密度值是否达到设计值。

具体的，本实施例中，加入加重剂的方法可以是采用负压吸入法进行添加，具体的，可以是即采用吸入管直径为50.8mm的射流泵，将配置溶液通过喷嘴高速喷出，使静压能部分转化为动能，管内形成真空，低压流体被吸入泵内。两股流体在喉管内进行混合和能量交换，工作流体速度减少，被吸入流体速度增大，压力逐渐增加，在喉管出口处速度趋于一致。通过管路内径的改变，使流速改变，从而产生负压吸入粉末状的黄原胶，达到粉末状的黄原胶在液体中均匀分散的目的。具体的，本实施例中，射流泵的排量范围为0.45～0.8m³/min。可选的，本实施例中，射流泵的排量为0.55m³/min。需要说明的是，射流泵的排量越大，所能够产生的负压越大，从而能够使得粉末状的黄原胶在溶液中分散的越均匀，为提高黄原胶粉末分散的均匀程度，可以选用更大排量的射流泵，本实施例中不做具体限定。

具体的，本实施例中加入加重剂后的密度设计值可以是1.10～1.30g/cm³。

具体的，本实施例中的密度测量可以采用常规的利用量筒量取一定量体积的溶液，然后通过天平称量处该体积溶液的质量的方式计算出溶液的密度，也可以采用专用的密度计直接进行测量的方式进行测量，本实施例中不做具体限定。

可选的，本步骤中搅拌速度为300r/min。

可选的，本步骤中搅拌时间为5min。

具体的，本步骤中若测得的密度值未达到设计密度值，则可通过延长搅拌时间和增加搅拌速度的方式以使加重剂能够均匀溶解在水中。

若密度值达到设计值，将降滤失剂和流型调节剂加入水中搅拌均匀，得到耐高温加重冲砂液。

具体的，具体的，本实施例中，加入加重剂的方法可以是采用负压吸入法进行添加，具体的，可以是即采用吸入管直径为50.8mm的射流泵，将配置溶液通过喷嘴高速喷出，使静压能部分转化为动能，管内形成真空，低压流体被吸入泵内。两股流体在喉管内进行混合和能量交换，工作流体速度减少，被吸入流体速度增大，压力逐渐增加，在喉管出口处速度趋于一致。通过管路内径的改变，使流速改变，从而产生负压吸入粉末状的黄原胶，达到粉末状的黄原胶在液体中均匀分散的目的。具体的，本实施例中，射流泵的排量范围为0.45～0.8m³/min。可选的，本实施例中，射流泵的排量为0.55m³/min。需要说明的是，射流泵的排量越大，所能够产生的负压越大，从而能够使得粉末状的黄原胶在溶液中分散的越均匀，为提高黄原胶粉末分散的均匀程度，可以选用更大排量的射流泵，本实施例中不做具体限定。

可选的，本步骤中搅拌速度为300r/min。

可选的，本步骤中搅拌时间为5min。

本实施例提供的一种耐高温加重冲砂液及其制备方法，通过加入降滤失剂和流型调节剂和加重剂，增加了加重冲砂液的粘性，降低了滤失性和降低了管内摩阻；并且在流型调节剂与加重剂结合后，耐高温性显著增加，提高了加重冲砂液的耐高温性，在高温剪切后能够保持一定的连读，提高了循环使用次数，降低了加重冲砂液的成本。

实施例二

本实施例提供一种耐高温加重冲砂液，该耐高温加重冲砂液按照重量百分比可以包括以下组分：降滤失剂0.1％；流型调节剂0.45％；加重剂38％；其余为水。

本实施例提供的一种耐高温加重冲砂液，通过加入降滤失剂和流型调节剂和加重剂，增加了加重冲砂液的粘性，降低了滤失性和降低了管内摩阻；并且在流型调节剂与加重剂结合后，耐高温性显著增加，提高了加重冲砂液的耐高温性，在高温剪切后能够保持一定的连读，提高了循环使用次数，降低了加重冲砂液的成本。

可选的，本实施例提供的一种耐高温加重冲砂液，降滤失剂为高粘聚阴离子纤维素。

可选的，本实施例中，高粘聚阴离子纤维素可以是PAC-HV高粘聚阴离子纤维素。本实施例中，高粘聚阴离子纤维素是由天然纤维素经化学改性而制得的水溶性纤维素醚类衍生物，是一种重要的水溶性纤维素醚，通常应用其钠盐，广泛应用于石油钻井，特别是盐水井和海洋石油钻井。高粘聚阴离子纤维素有很好的耐热稳定性和耐盐性，抗菌性强。该产品配制的泥浆流体具有良好的降失水性、抑制性、较高的耐温性。可选的，本实施例中，高粘聚阴离子纤维素的密度可以是1.10～1.30g/cm³。

本实施例中，采用高粘聚阴离子纤维素提高了冲砂液的黏度和将失水性，提高了加重冲砂液的耐高温性，在高温剪切后能够保持一定的连读，提高了循环使用次数，降低了加重冲砂液的成本。

可选的，本实施例提供的一种耐高温加重冲砂液，流型调节剂为黄原胶。

可选的，本实施例中，黄原胶可以是XC-1改性黄原胶。黄原胶对不溶性固体和油滴具有良好的悬浮作用。黄原胶溶胶分子能形成超结合带状的螺旋共聚体，构成脆弱的类似胶的网状结构，所以能够支持固体颗粒、液滴和气泡的形态，显示出很强的乳化稳定作用和高悬浮能力。黄原胶在水中能快速溶解，有很好的水溶性。特别在冷水中也能溶解，可省去繁杂的加工过程，使用方便。黄原胶干粉或与盐、糖等干粉辅料拌匀后缓促加入正在搅拌的水喂，制成溶液使用。黄原胶溶液的粘度不会随温度的变化而发生很大的变化，一般的多糖因加热会发生粘度变化，但黄原胶的水溶液在10～80℃之间粘度几乎没有变化，即使低浓度的水溶液在广阔的温度范围内仍然显示出稳定的高粘度。1％黄原胶溶液(含1％氯化钾)从25℃加热到120℃.其粘度仅降低3％。

但由于黄原胶有极强的亲水性，如果直接加入水小而搅拌不充分，外层吸水膨胀成胶团，会阻止水分进入里层，从而影响作用的发挥，因此必须注意正确使用。可选的，本实施例中采用负压吸入法加入黄原胶。具体的，本实施例中采用吸入管直径为50.8mm的射流泵，将配置溶液通过喷嘴高速喷出，使静压能部分转化为动能，管内形成真空，低压流体被吸入泵内。两股流体在喉管内进行混合和能量交换，工作流体速度减少，被吸入流体速度增大，压力逐渐增加，在喉管出口处速度趋于一致。通过管路内径的改变，使流速改变，从而产生负压吸入粉末状的黄原胶，达到粉末状的黄原胶在液体中均匀分散的目的。具体的，本实施例中，射流泵的排量范围为0.45～0.8m³/min。可选的，本实施例中，射流泵的排量为0.55m³/min。需要说明的是，射流泵的排量越大，所能够产生的负压越大，从而能够使得粉末状的黄原胶在溶液中分散的越均匀，为提高黄原胶粉末分散的均匀程度，可以选用更大排量的射流泵，本实施例中不做具体限定。

本实施例中，通过加入改性黄原胶，提高了加重冲砂液的黏度，提高了加重冲砂液的返出砂能力。从而提高了循环使用次数，降低了加重冲砂液的成本。

可选的，本实施例提供的一种耐高温加重冲砂液，加重剂为甲酸钾或甲酸钠中的至少一种。

本实施方式中，由于黄原胶在温度超过120℃后，其黏度开始变低，虽然对黄原胶进行XC-1改性处理，但改性黄原胶在高温下，黏度仍有一定的下降趋势。本实施方式中通过加入甲酸盐作为加重剂，XC-1改性黄原胶与甲酸盐配合后，冲砂液的耐高温效果得到明显提升，加重冲砂液能够在140℃以上保持黏度不发生明显变化。具体的，本实施例中，甲酸盐可以是甲酸钾、甲酸钠或者是甲酸钾和甲酸钠的混合物。

图1为本发明一种实施例提供的耐高温加重冲砂液的制备方法的流程图。

可选的，本实施例还提供一种耐高温冲砂液的制备方法，参照图1所示，该制备方法包括以下步骤：

步骤101，按照重量百分比分别称取降滤失剂、流型调节剂、加重剂和水。

可选的，本步骤中降滤失剂0.1％；流型调节剂0.45％；加重剂38％；其余为水。

可选的，本步骤中降滤失剂为高粘聚阴离子纤维素，流型调节剂为黄原胶，加重剂为甲酸钾或甲酸钠中的至少一种。

步骤102，依次将所述加重剂、所述降滤失剂和所述流型调节剂加入所述水中，搅拌均匀，得到耐高温加重冲砂液。

可选的，本步骤中搅拌速度为400r/min。

可选的，本步骤中搅拌时间为10min。

可选的，本实施例中，降滤失剂；流型调节剂；加重剂的加入方法为负压吸入法，即采用吸入管直径为50.8mm的射流泵，将配置溶液通过喷嘴高速喷出，使静压能部分转化为动能，管内形成真空，低压流体被吸入泵内。两股流体在喉管内进行混合和能量交换，工作流体速度减少，被吸入流体速度增大，压力逐渐增加，在喉管出口处速度趋于一致。通过管路内径的改变，使流速改变，从而产生负压吸入粉末状的黄原胶，达到粉末状的黄原胶在液体中均匀分散的目的。具体的，本实施例中，射流泵的排量范围为0.45～0.8m³/min。可选的，本实施例中，射流泵的排量为0.55m³/min。需要说明的是，射流泵的排量越大，所能够产生的负压越大，从而能够使得粉末状的黄原胶在溶液中分散的越均匀，为提高黄原胶粉末分散的均匀程度，可以选用更大排量的射流泵，本实施例中不做具体限定。

本实施例中，在耐高温加重冲砂液配置完成后，利用配置好的耐高温加重冲砂液进行冲砂作业前后对比测试数据如表1所示：

表2耐高温加重冲砂液冲砂前后数据对比

需要说明的是，本实施例中采用的油井管柱的尺寸为4-1/2＂(114.3mm)+3-1/2＂(88.9mm)组合形式，采用1.75＂×7300m连续油管冲砂至6350m，油管排量170～210L/min，泵压38.0-61.9MPa，井口回压控制在29-44MPa，冲砂时间为96小时。

从表2中可以看出，本实施例提供的耐高温加重冲砂液整个冲砂过程中的表观粘度均大于36mpa.s，并且冲砂后油井管柱顺利恢复了产能。明显可以看出，本实施例提供的耐高温加重冲砂液耐温性良好，在高温作业下，表观粘度无明显变化。能够用于在超深(深度超过6000m)的高温高压气井中对连续油管进行冲砂作业，并且携砂效果良好。

本实施例提供的一种耐高温加重冲砂液，通过加入降滤失剂和流型调节剂和加重剂，增加了加重冲砂液的粘性，降低了滤失性和降低了管内摩阻；并且在流型调节剂与加重剂结合后，耐高温性显著增加，提高了加重冲砂液的耐高温性，在高温剪切后能够保持一定的连读，提高了循环使用次数，降低了加重冲砂液的成本。

在一种可选的实施方式中，本实施例提供的耐高温冲砂液的制备方法中，步骤102，依次将所述加重剂、所述降滤失剂和所述流型调节剂加入所述水中，搅拌均匀，得到耐高温加重冲砂液，具体包括：

将加重剂加入水中，搅拌均匀后测定密度值是否达到设计值。

具体的，本实施例中，加入加重剂的方法可以是采用负压吸入法进行添加，具体的，可以是即采用吸入管直径为50.8mm的射流泵，将配置溶液通过喷嘴高速喷出，使静压能部分转化为动能，管内形成真空，低压流体被吸入泵内。两股流体在喉管内进行混合和能量交换，工作流体速度减少，被吸入流体速度增大，压力逐渐增加，在喉管出口处速度趋于一致。通过管路内径的改变，使流速改变，从而产生负压吸入粉末状的黄原胶，达到粉末状的黄原胶在液体中均匀分散的目的。具体的，本实施例中，射流泵的排量范围为0.45～0.8m³/min。可选的，本实施例中，射流泵的排量为0.55m³/min。需要说明的是，射流泵的排量越大，所能够产生的负压越大，从而能够使得粉末状的黄原胶在溶液中分散的越均匀，为提高黄原胶粉末分散的均匀程度，可以选用更大排量的射流泵，本实施例中不做具体限定。

具体的，本实施例中加入加重剂后的密度设计值可以是1.10～1.30g/cm³。

具体的，本实施例中的密度测量可以采用常规的利用量筒量取一定量体积的溶液，然后通过天平称量处该体积溶液的质量的方式计算出溶液的密度，也可以采用专用的密度计直接进行测量的方式进行测量，本实施例中不做具体限定。

可选的，本步骤中搅拌速度为400r/min。

可选的，本步骤中搅拌时间为10min。

具体的，本步骤中若测得的密度值未达到设计密度值，则可通过延长搅拌时间和增加搅拌速度的方式以使加重剂能够均匀溶解在水中。

若密度值达到设计值，将降滤失剂和流型调节剂加入水中搅拌均匀，得到耐高温加重冲砂液。

具体的，具体的，本实施例中，加入加重剂的方法可以是采用负压吸入法进行添加，具体的，可以是即采用吸入管直径为50.8mm的射流泵，将配置溶液通过喷嘴高速喷出，使静压能部分转化为动能，管内形成真空，低压流体被吸入泵内。两股流体在喉管内进行混合和能量交换，工作流体速度减少，被吸入流体速度增大，压力逐渐增加，在喉管出口处速度趋于一致。通过管路内径的改变，使流速改变，从而产生负压吸入粉末状的黄原胶，达到粉末状的黄原胶在液体中均匀分散的目的。具体的，本实施例中，射流泵的排量范围为0.45～0.8m³/min。可选的，本实施例中，射流泵的排量为0.55m³/min。需要说明的是，射流泵的排量越大，所能够产生的负压越大，从而能够使得粉末状的黄原胶在溶液中分散的越均匀，为提高黄原胶粉末分散的均匀程度，可以选用更大排量的射流泵，本实施例中不做具体限定。

可选的，本步骤中搅拌速度为400r/min。

可选的，本步骤中搅拌时间为10min。

本实施例提供的一种耐高温加重冲砂液及其制备方法，通过加入降滤失剂和流型调节剂和加重剂，增加了加重冲砂液的粘性，降低了滤失性和降低了管内摩阻；并且在流型调节剂与加重剂结合后，耐高温性显著增加，提高了加重冲砂液的耐高温性，在高温剪切后能够保持一定的连读，提高了循环使用次数，降低了加重冲砂液的成本。

实施例三

本实施例提供一种耐高温加重冲砂液，该耐高温加重冲砂液按照重量百分比可以包括以下组分：降滤失剂0.15％；流型调节剂0.45％；加重剂38％；其余为水。

本实施例中与实施例一和实施例二相同的描述具体参照实施例一和实施例二，本实施例中不再赘述。

图1为本发明一种实施例提供的耐高温加重冲砂液的制备方法的流程图。

可选的，本实施例还提供一种耐高温冲砂液的制备方法，参照图1所示，该制备方法包括以下步骤：

步骤101，按照重量百分比分别称取降滤失剂、流型调节剂、加重剂和水。

可选的，本步骤中降滤失剂0.15％；流型调节剂0.45％；加重剂38％；其余为水。

在一种可选的实施方式中，本实施例提供的耐高温冲砂液的制备方法中，步骤102，依次将所述加重剂、所述降滤失剂和所述流型调节剂加入所述水中，搅拌均匀，得到耐高温加重冲砂液，具体包括：

将加重剂加入水中，搅拌均匀后测定密度值是否达到设计值。

可选的，本步骤中搅拌速度为400r/min。

可选的，本步骤中搅拌时间为10min。

若密度值达到设计值，将降滤失剂和流型调节剂加入水中搅拌均匀，得到耐高温加重冲砂液。

本实施例提供的一种耐高温加重冲砂液及其制备方法，通过加入降滤失剂和流型调节剂和加重剂，增加了加重冲砂液的粘性，降低了滤失性和降低了管内摩阻；并且在流型调节剂与加重剂结合后，耐高温性显著增加，提高了加重冲砂液的耐高温性，在高温剪切后能够保持一定的连读，提高了循环使用次数，降低了加重冲砂液的成本。

实施例四

本实施例提供一种耐高温加重冲砂液，该耐高温加重冲砂液按照重量百分比可以包括以下组分：降滤失剂0.3％；流型调节剂0.6％；加重剂60％；其余为水。

本实施例中与实施例一和实施例二相同的描述具体参照实施例一和实施例二，本实施例中不再赘述。

图1为本发明一种实施例提供的耐高温加重冲砂液的制备方法的流程图。

可选的，本实施例还提供一种耐高温冲砂液的制备方法，参照图1所示，该制备方法包括以下步骤：

步骤101，按照重量百分比分别称取降滤失剂、流型调节剂、加重剂和水。

可选的，本步骤中降滤失剂0.3％；流型调节剂0.6％；加重剂60％；其余为水。

在一种可选的实施方式中，本实施例提供的耐高温冲砂液的制备方法中，步骤102，依次将所述加重剂、所述降滤失剂和所述流型调节剂加入所述水中，搅拌均匀，得到耐高温加重冲砂液，具体包括：

将加重剂加入水中，搅拌均匀后测定密度值是否达到设计值。

可选的，本步骤中搅拌速度为500r/min。

可选的，本步骤中搅拌时间为20min。

若密度值达到设计值，将降滤失剂和流型调节剂加入水中搅拌均匀，得到耐高温加重冲砂液。

本实施例提供的一种耐高温加重冲砂液及其制备方法，通过加入降滤失剂和流型调节剂和加重剂，增加了加重冲砂液的粘度，降低了滤失性和降低了管内摩阻；并且在流型调节剂与加重剂结合后，耐高温性显著增加，提高了加重冲砂液的耐高温性，在高温剪切后能够保持一定的连读，提高了循环使用次数，降低了加重冲砂液的成本。

最后应说明的是：以上各实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述各实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分或者全部技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的范围。