阅读说明：本技术 一种非石油基乙二醇的精制方法 (Refining method of non-petroleum-based ethylene glycol ) 是由 袁一 于 2018-09-05 设计创作，主要内容包括：本发明提供了一种精制非石油基乙二醇的方法,其中分离了与乙二醇沸点接近的杂质。在该方法中,将C<Sub>5</Sub>-C<Sub>20</Sub>亲油醇类化合物,C<Sub>5</Sub>-C<Sub>20</Sub>烷烃和/或C<Sub>4</Sub>-C<Sub>20</Sub>亲油酮类化合物作为共沸剂与非石油基乙二醇进行共沸得到包含乙二醇的共沸物,然后将该共沸物中的共沸剂分离除去获得乙二醇粗品,该乙二醇粗品进一步纯化后获得乙二醇。(The present invention provides a process for the purification of non-petroleum based glycols in which impurities having boiling points close to that of the glycol are separated. In the method, C is 5 ‑C 20 Lipophilic alcohol compounds, C 5 ‑C 20 Alkane and/or C 4 ‑C 20 And (3) taking the oleophylic ketone compound as an entrainer to perform azeotropy with non-petroleum glycol to obtain an azeotrope containing glycol, separating and removing the entrainer in the azeotrope to obtain a crude product of the glycol, and further purifying the crude product of the glycol to obtain the glycol.)

一种非石油基乙二醇的精制方法

技术领域

本发明涉及一种乙二醇的精制方法，特别是涉及包含丁二醇、戊二醇、己二醇和任选的

等与乙二醇沸点接近的杂质以及影响乙二醇紫外透过率的微量酸、醚、醛、酮和/或醇等杂质的非石油基乙二醇的精制方法。

背景技术

近年来，由于油价的不确定性和人们对可持续性发展的重视，非石油路线如煤制乙二醇以及以生物质为原料生产乙二醇的技术发展迅速。然而由于合成路线的不同导致非石油路线生产乙二醇过程产生了不同于石油路线生产的乙二醇的副产物，诸如丁二醇、戊二醇、己二醇、

等醇类杂质，以及影响乙二醇紫外透过率的微量甚至低于气相色谱检测限的酸、醚、醛、酮和/或醇等的杂质。传统的液相化合物的提纯手段为利用物质沸点不同进行分离的精馏工艺。然而，由于这些杂质与乙二醇沸点接近，例如丁二醇、己二醇、戊二醇、

等醇类杂质, 以及影响乙二醇紫外透过率的微量甚至低于气相色谱检测限的酸、醚、醛、酮和/或醇等的杂质，与乙二醇的物理性质比较相似，沸点均非常接近，采用直接精馏的方法将乙二醇与这些醇类杂质的分离会导致乙二醇蒸馏收率低，能耗高，而且通过精馏得到的乙二醇由于还含有部分微量的杂质，乙二醇的紫外透过率无法直接达到纤维级和瓶级聚酯的要求。

US4935102，US4966658，US5423955，US8906205均描述了使用不同的共沸剂分离乙二醇与丁二醇的技术。共沸剂与乙二醇有共沸点。一般共沸点的温度均要明显低于乙二醇的沸点。这样乙二醇和共沸剂的共沸物的沸点与丁二醇等杂质的沸点产生了明显的温度差，通过精馏的方式可以经济地达到乙二醇与丁二醇的分离。

由非石油路线生产乙二醇的工艺会产生除丁二醇外的其他诸如戊二醇、己二醇、

等与乙二醇沸点非常接近的醇类杂质以及影响乙二醇紫外透过率的微量甚至低于气相色谱检测限的酸、醚、醛、酮和/或醇等杂质。而这上述几篇文献中仅描述了使用共沸剂达到乙二醇和丁二醇的分离效果，并没有提及使用共沸剂后，乙二醇和戊二醇、己二醇、

等的分离效果，也没有提及乙二醇与影响乙二醇紫外透过率的微量甚至低于气相色谱检测限的酸、醚、醛、酮和/或醇杂质的分离效果，因而这些专利没有提及可以提升乙二醇的紫外透过率。

CN106946654A描述了一种使用装有多孔碳吸附剂的吸附床吸附生物质乙二醇中的杂质以达到精制乙二醇的效果。此技术仅描述了提升乙二醇的紫外透过率，未说明能够分离丁二醇，如下分子式的化合物：

、戊二醇、己二醇等醇类杂质。

发明内容

本发明提供了一种精制非石油基乙二醇的方法，其中分离了与乙二醇沸点接近的杂质。该方法可以在乙二醇回收率在95%以上，优选97%以上，特别优选98%以上的高收率条件下将所述乙二醇的纯度提高至99.90%以上，优选99.95%以上，并且所得乙二醇在220nm、275nm、350nm波长下的紫外透过率分别提升至75%、92%、99%以上。

所述的非石油基乙二醇是指非石油路线生产的乙二醇，特别是煤制乙二醇或由生物质制得的乙二醇，其包含但不限于乙二醇，丁二醇，戊二醇和己二醇。优选地，该非石油基乙二醇还包含具有以下分子式的化合物：

。所述的丁二醇优选是1,2-丁二醇。所述的戊二醇优选是1,2-戊二醇。所述的己二醇优选是1,2-己二醇。

在本发明的方法中，将C₅-C₂₀亲油醇类化合物，C₅-C₂₀烷烃和C₄-C₂₀亲油酮类化合物中的一种，二种或多种作为共沸剂与所述非石油基乙二醇进行共沸得到包含乙二醇的共沸物，然后加入水将该共沸物中的乙二醇溶解，将不溶于水的共沸剂和乙二醇水溶液分离，所得乙二醇水溶液脱水精制后获得乙二醇。

在本发明的一种实施方案中，所述C₅-C₂₀亲油醇类化合物优选是C₆-C₁₅亲油醇类化合物，更优选是C₇-C₁₂亲油醇类化合物，特别优选是C₇-C₁₀亲油醇类化合物。该亲油醇类化合物可以是脂肪醇和含有杂环的醇。该亲油醇类化合物的例子例如是戊醇和其异构体，己醇和其异构体，庚醇和其异构体，辛醇和其异构体，壬醇和其异构体，癸醇和其异构体，十一醇和其异构体，月桂醇和其异构体以及苄醇。非常优选地，所述亲油醇类化合物是庚醇、异庚醇、辛醇、异辛醇、壬醇、异壬醇、癸醇和异癸醇。

在本发明的另一种实施方案中，所述的C₅-C₂₀烷烃优选是C₅-C₁₅烷烃，优选是C₅-C₁₂烷烃，特别优选是C₅-C₁₀烷烃。该烷烃可以是直链烷烃，支链烷烃、环烷烃或含苯环的烷烃。该烷烃的例子例如是戊烷和其异构体，己烷和其异构体，庚烷和其异构体，辛烷和其异构体，壬烷和其异构体，癸烷和其异构体，十一烷和其异构体，十二烷和其异构体，环戊烷和环己烷，乙苯和其异构体。非常优选地，所述烷烃是己烷、庚烷、辛烷、壬烷、癸烷、十一烷、十二烷、环戊烷、环己烷、乙苯。

在本发明的另一种实施方案中，所述的C₄-C₂₀亲油酮类化合物优选是C₅-C₁₅亲油酮类化合物，更优选是C₆-C₁₂亲油酮类化合物，特别优选是C₆-C₁₀亲油酮类化合物。该酮可以是脂肪酮或者脂环酮。非常优选地，所述酮是庚酮，二异丁基酮，环己酮，2-壬酮。

本发明中所述的生物质优选是指包括玉米、甘蔗等可以食用的第一代生物质以及包括秸秆、木材、蔗渣等在内的农林业废弃物的非粮食的第二代生物质。优选地，本发明的非石油基乙二醇包含但不限于乙二醇、丁二醇（优选1,2-丁二醇）、戊二醇（优选1,2-戊二醇）、己二醇（优选1,2-己二醇）和

。本发明的非石油基乙二醇任选地包含丙二醇，丙三醇和/或山梨醇。更优选地，所述的非石油基乙二醇包含但不限于：

1-100重量%乙二醇（端点100重量%除外），优选1-99重量%乙二醇，更有选5-99重量%乙二醇，特别优选10-95重量%乙二醇，

0-95重量%，优选0-50重量%，更优选0-30重量%，特别优选0-10重量%的丁二醇（优选1,2-丁二醇；端点0除外），

0-95重量%，优选0-50重量%，更优选0-10重量%，特别优选0-1重量%的戊二醇（优选1,2-戊二醇；端点0除外），

0-95重量%，优选0-50重量%，更优选0-10重量%，特别优选0-1重量%的己二醇（优选1,2-己二醇；端点0除外），和

任选的0-95重量%，优选0-50重量%，更优选0-10重量%，特别优选0-1重量%的。

所述的非石油基乙二醇还任选地包含：

0-95重量%，优选0.1-50重量%的1,2-丙二醇，

0-50重量%，优选0.01-10重量%的2,3-丁二醇，

0-20重量%，优选0.01-10重量%的丙三醇，和/或

0-20重量%，优选0.01-10重量%的山梨醇。

在本发明的方法中，所述共沸剂与乙二醇共沸，形成共沸物。该共沸物的沸点与杂质例如丁二醇、戊二醇、己二醇、

以及其它影响紫外透过率的微量的酸、醚、醛、酮和/或醇等有明显的沸点差，从而可以通过例如精馏工艺经济地提纯乙二醇。

可以通过共沸物与水混合后的萃取工艺将共沸剂与含乙二醇的水溶液分离。所述的含乙二醇的水溶液在脱水后进行精制获得乙二醇。

附图说明

附图1是本发明的非石油基乙二醇共沸精制过程的流程图。

附图2是非石油基乙二醇传统精馏过程的流程图。

具体实施方式

结合附图1，本发明的精制过程描述如下：

混合醇进料与共沸剂进料混合后进入共沸塔，这里的共沸塔是精馏塔。共沸剂进料和混合醇进料中的乙二醇的重量百分比为0.1:1~20:1，优选0.2:1~10:1，更优选0.5:1~10:1。该共沸塔的操作压力为1 kPa(绝对)-101 kPa(绝对)，并且该共沸塔的回流物料和采出物料的重量比（即，回流比）为0.1:1~15:1。其中，所述混合醇进料中的绝大部分乙二醇以及少量其他杂质与共沸剂一同从共沸塔塔顶采出（即，物流1）并进入塔顶分相器。包括但不限于丁二醇、戊二醇、己二醇和任选的

的重组分杂质与少量共沸剂从塔釜采出（即，物流8）并进入蒸发器。

物流1与新鲜水和任选的回用水（即，物流4）在塔顶分相器中混合并分层。共沸剂层（即，物流2）回用至共沸塔；而水层（即，物流3）进入塔顶脱水塔。

在塔顶脱水塔中，将物流3中的水从塔顶采出（即，物流4）并回用至塔顶分相器。侧线采出含有轻组分杂质的乙二醇（即，物流5）并进入乙二醇精制塔。塔釜中的重组分杂质（即，物流6）排出系统。

物流5在乙二醇精制塔中精制提纯乙二醇，该乙二醇从精制塔侧线采出。所获得的乙二醇产品的纯度和紫外透过率均达到纤维级和瓶级聚酯的要求。其他轻组分杂质从乙二醇精制塔塔顶采出。重组分杂质从乙二醇精制塔塔釜采出。

共沸塔塔釜物料（即，物流8）进入蒸发器，其中将沸点极高的重组分杂质，例如丙三醇和山梨醇，从蒸发器底部分离并排出系统（即，物流9）。

包含但不限于共沸剂、丁二醇、戊二醇、己二醇和任选的

的物流10进入塔釜分相器，并且与新鲜水和任选的回用水（即，物流13）混合分层。其中的共沸剂层（即，物流11）回用至共沸塔。而包含但不限于水、丁二醇、戊二醇和己二醇的水层（即，物流12）进入塔釜脱水塔脱水。

塔釜分相器的水层（即，物流12）中的水在塔釜脱水塔中分离并从塔顶采出（即，物流13）并回用至塔釜分相器。而包含但不限于丁二醇、戊二醇和己二醇的杂质从塔釜脱水塔塔釜采出并排出系统。

本发明的技术可以在乙二醇回收率在95%以上，优选97%以上，特别优选98%以上的高收率条件下将所述的非石油基乙二醇中的乙二醇与包括但不限于丁二醇、戊二醇、己二醇和任选的

的杂质分离。同时将乙二醇的纯度提纯至99.90%以上，优选99.95%以上，并且所得乙二醇在220nm、275nm、350nm波长下的紫外透过率分别提升至75%、92%、99%以上，从而解决了目前的非石油基乙二醇提纯技术中无法同时实现与丁二醇，戊二醇，己二醇和任选的

等杂质的分离和提升紫外透过率的问题。

实施例

本发明通过下面的实施例进行进一步说明，但本发明并不限于下面的实施例。

实施例1

采用附图1中所示的流程，混合醇进料为以生物质为原料生产的混合产物在脱水脱轻组分后得到的物料，该物料以重量百分比计的组成为乙二醇85.1%、1,2-丙二醇6.6%、1,2-丁二醇2.2%、2,3-丁二醇0.4%、1,4-丁二醇0.7%、1,2戊二醇0.2%、1,2-己二醇0.2%、

0.1%、丙三醇0.5%、山梨醇0.5%、其他轻、重组分3.5%。

混合醇进料与新鲜共沸剂异辛醇混合进入共沸塔的第45块理论板。共沸剂（包括新鲜共沸剂和回用共沸剂物流2和物流11）与混合醇进料中乙二醇的重量比例为3.39:1。共沸塔共有90块理论板。塔顶回用共沸剂物流2和塔釜回用共沸剂物流11分别在共沸塔的第40块理论板进入共沸塔。该共沸塔操作压力为50 kPa（绝对），回流比为0.5:1。经共沸塔分离后的塔顶物流1中以重量百分比计的共沸剂、乙二醇、1,2-丙二醇、1,2-丁二醇、2,3-丁二醇、1,4-丁二醇、1,2-戊二醇、1,2-己二醇、

和其他轻组分的组成分别为：74.97%、22.18%、2.54%、0.11%、0.08%、0%、0%、0%、0%、0.12%。

物流8通过蒸发器将高沸点重组分物流9分离。

物流10与塔釜脱水塔塔顶物流13进入塔釜分相器。分层后的共沸剂层（即物流11）为回收共沸剂，回用至共沸塔；水层（即物流12）为醇和水的混合物，进入塔釜脱水塔脱水并将水（即物流13）回用至塔釜分相器。

共沸塔塔顶物流1与塔顶脱水塔塔顶物流4共同进入塔顶分相器。经过分相器分离后，水层物流（即物流3）进入塔顶脱水塔脱水。经过脱水后，侧线物流5进入乙二醇精制塔的第60块理论板。乙二醇精制塔的总理论板为90块，回流比为20:1，操作压力为10kPa（绝对）。乙二醇产品从乙二醇精制塔第80块理论板采出。分别使用国标GB/T4649-2008中的方法与美国ASTM E2409和ASTM E2139分析，精制后的乙二醇以重量百分比计的纯度为99.96%，紫外透过率在220nm波长下为83.2%、275nm波长下为96.0%、350nm波长下为99.0%。总的乙二醇精馏收率为98.2%。

实施例2

采用附图1中所示的流程，混合醇进料为以生物质为原料生产的混合产物在脱水脱轻组分后得到的物料，该物料以重量百分比计的组成为乙二醇23.20%、1,2-丙二醇55.09%、1,2-丁二醇4.60%、2,3-丁二醇1.40%、1,4-丁二醇0.60%、1,2-戊二醇0.31%、1,2-己二醇0.49%、

0.15%、丙三醇2.10%、山梨醇1.90%、其他轻、重组分10.16%。

混合醇进料与新鲜共沸剂2-壬酮混合进入共沸塔的第30块理论板。共沸剂（包括新鲜共沸剂和回用共沸剂物流2和物流11）与混合醇进料中乙二醇的重量比例为7.04:1。共沸塔共有90块理论板。塔顶回用共沸剂物流2和塔釜回用共沸剂物流11分别在共沸塔的第25块理论板进入共沸塔。该共沸塔操作压力为30 kPa（绝对），回流比为2.5:1。经共沸塔分离后的塔顶物流1中以重量百分比计的共沸剂、乙二醇、1,2-丙二醇、1,2-丁二醇、2,3-丁二醇、1,4-丁二醇、1,2-戊二醇、1,2-己二醇、

和其他轻组分的组成分别为：64.96%、9.23%、24.98%、0.20%、0.32%、0%、0%、0%、0%、0.31%。

物流8通过蒸发器将高沸点重组分物流9分离。

物流10与塔釜脱水塔塔顶物流13进入塔釜分相器。分层后的共沸剂层（即物流11）为回收共沸剂，回用至共沸塔；水层（即物流12）为醇和水的混合物，进入塔釜脱水塔脱水并将水（即物流13）回用至塔釜分相器。

共沸塔塔顶物流1与塔顶脱水塔塔顶物流4共同进入塔顶分相器。经过分相器分离后，水层物流（即物流3）进入塔顶脱水塔脱水。经过脱水后，侧线物流5进入乙二醇精制塔的第60块理论板。乙二醇精制塔的总理论板为90块，回流比为20:1，操作压力为10kPa（绝对）。乙二醇产品从乙二醇精制塔第80块理论板采出。分别使用国标GB/T4649-2008中的方法与美国ASTM E2409和ASTM E2139分析，精制后的乙二醇以重量百分比计的纯度为99.95%，紫外透过率在220nm波长下为76.1%、275nm波长下为95.5%、350nm波长下为99.0%。总的乙二醇精馏收率为98.8%。

实施例3

采用附图1中所示的流程，混合醇进料为以生物质为原料生产的混合产物在脱水脱轻组分后得到的物料，该物料以重量百分比计的组成为乙二醇92.50%、1,2-丙二醇4.89%、1,2-丁二醇1.42%、2,3-丁二醇0.17%、1,4-丁二醇0.12%、1,2-戊二醇0.06%、1,2-己二醇0.24%、

0. 07%、其他轻、重组分0.53%。

混合醇进料与新鲜共沸剂正癸醇混合进入共沸塔的第30块理论板。共沸剂（包括新鲜共沸剂和回用共沸剂物流2和物流11）与混合醇进料中乙二醇的重量比例为0.60:1。共沸塔共有90块理论板。塔顶回用共沸剂物流2和塔釜回用共沸剂物流11分别在共沸塔的第25块理论板进入共沸塔。该共沸塔操作压力为20 kPa（绝对），回流比为3:1。经共沸塔分离后的塔顶物流1中以重量百分比计的共沸剂、乙二醇、1,2-丙二醇、1,2-丁二醇、2,3-丁二醇、1,4-丁二醇、1,2-戊二醇、1,2-己二醇、

和其他轻组分的组成分别为：35.81%、60.45%、3.15%、0.44%、0.02%、0%、0%、0%、0%、0.13%。

物流8通过蒸发器将高沸点重组分物流9分离。

物流10与塔釜脱水塔塔顶物流13进入塔釜分相器。分层后的共沸剂层（即物流11）为回收共沸剂，回用至共沸塔；水层（即物流12）为醇和水的混合物，进入塔釜脱水塔脱水并将水（即物流13）回用至塔釜分相器。

共沸塔塔顶物流1与塔顶脱水塔塔顶物流4共同进入塔顶分相器。经过分相器分离后，水层物流（即物流3）进入塔顶脱水塔脱水。经过脱水后，侧线物流5进入乙二醇精制塔的第60块理论板。乙二醇精制塔的总理论板为90块，回流比为40:1，操作压力为20kPa（绝对）。乙二醇产品从乙二醇精制塔第80块理论板采出。分别使用国标GB/T4649-2008中的方法与美国ASTM E2409和ASTM E2139分析，精制后的乙二醇以重量百分比计的纯度为99.96%，紫外透过率在220nm波长下为76.0%、275nm波长下为95.4%、350nm波长下为99.0%。总的乙二醇精馏收率为96.5%。

实施例4

采用附图1中所示的流程，混合醇进料与实施例3中的混合醇进料相同。

混合醇进料与新鲜共沸剂2-庚醇混合进入共沸塔的第30块理论板。共沸剂（包括新鲜共沸剂和回用共沸剂物流2和物流11）与混合醇进料中乙二醇的重量比例为8.35:1。共沸塔共有90块理论板。塔顶回用共沸剂物流2和塔釜回用共沸剂物流11分别在共沸塔的第25块理论板进入共沸塔。该共沸塔操作压力为50 kPa（绝对），回流比为3:1。经共沸塔分离后的塔顶物流1中以重量百分比计的共沸剂、乙二醇、1,2-丙二醇、1,2-丁二醇、2,3-丁二醇、1,4-丁二醇、1,2-戊二醇、1,2-己二醇、

和其他轻组分的组成分别为：88.15%、11.21%、0.55%、0%、0%、0%、0%、0%、0%、0.09%。

物流8通过蒸发器将高沸点重组分物流9分离。

物流10与塔釜脱水塔塔顶物流13进入塔釜分相器。分层后的共沸剂层（即物流11）为回收共沸剂，回用至共沸塔；水层（即物流12）为醇和水的混合物，进入塔釜脱水塔脱水并将水（即物流13）回用至塔釜分相器。

共沸塔塔顶物流1与塔顶脱水塔塔顶物流4共同进入塔顶分相器。经过分相器分离后，水层物流（即物流3）进入塔顶脱水塔脱水。经过脱水后，侧线物流5进入乙二醇精制塔的第60块理论板。乙二醇精制塔的总理论板为90块，回流比为20:1，操作压力为20kPa（绝对）。乙二醇产品从乙二醇精制塔第80块理论板采出。分别使用国标GB/T4649-2008中的方法与美国ASTM E2409和ASTM E2139分析，精制后的乙二醇以重量百分比计的纯度为99.96%，紫外透过率在220nm波长下为76.6%、275nm波长下为92.1%、350nm波长下为99.5%。总的乙二醇精馏收率为97.0%。

实施例5

采用附图1中所示的流程，混合醇进料与实施例3中的混合醇进料相同。

混合醇进料与新鲜共沸剂正辛烷混合进入共沸塔的第30块理论板。共沸剂（包括新鲜共沸剂和回用共沸剂物流2和物流11）与混合醇进料中乙二醇的重量比例为9.1:1。共沸塔共有63块理论板。塔顶回用共沸剂物流2和塔釜回用共沸剂物流11分别在共沸塔的第25块理论板进入共沸塔。该共沸塔操作压力为101 kPa（绝对），回流比为5:1。经共沸塔分离后的塔顶物流1中以重量百分比计的共沸剂、乙二醇、1,2-丙二醇、1,2-丁二醇、2,3-丁二醇、1,4-丁二醇、1,2-戊二醇、1,2-己二醇、

和其他轻组分的组成分别为：89.55%、9.86%、0.51%、0.01%、0.01%、0%、0%、0%、0%、0.06%。

物流8通过蒸发器将高沸点重组分物流9分离。

物流10与塔釜脱水塔塔顶物流13进入塔釜分相器。分层后的共沸剂层（即物流11）为回收共沸剂，回用至共沸塔；水层（即物流12）为醇和水的混合物，进入塔釜脱水塔脱水并将水（即物流13）回用至塔釜分相器。

共沸塔塔顶物流1与塔顶脱水塔塔顶物流4共同进入塔顶分相器。经过分相器分离后，水层物流（即物流3）进入塔顶脱水塔脱水。经过脱水后，侧线物流5进入乙二醇精制塔的第60块理论板。乙二醇精制塔的总理论板为90块，回流比为40:1，操作压力为20kPa（绝对）。乙二醇产品从乙二醇精制塔第80块理论板采出。分别使用国标GB/T4649-2008中的方法与美国ASTM E2409和ASTM E2139分析，精制后的乙二醇以重量百分比计的纯度为99.96%，紫外透过率在220nm波长下为75.3%、275nm波长下为93.0%、350nm波长下为99.2%。总的乙二醇精馏收率为97.1%。

实施例6

采用附图1中所示的流程，混合醇进料为煤为原料生产的混合产物，该物料以重量百分比计的组成为乙二醇77.94%、1,2-丙二醇0.86%、1,2-丁二醇17.15%、2,3-丁二醇0.60%、1,4-丁二醇0.01%、1,2-戊二醇0.02%、1,2-己二醇0.01%、其他轻、重组分3.41%。

混合醇进料与新鲜共沸剂异辛醇混合进入共沸塔的第30块理论板。共沸剂（包括新鲜共沸剂和回用共沸剂物流2和物流11）与混合醇进料中乙二醇的重量比例为3.26:1。共沸塔共有90块理论板。塔顶回用共沸剂物流2和塔釜回用共沸剂物流11分别在共沸塔的第25块理论板进入共沸塔。该共沸塔操作压力为77 kPa（绝对），回流比为2:1。经共沸塔分离后的塔顶物流1中以重量百分比计的共沸剂、乙二醇、1,2-丙二醇、1,2-丁二醇、2,3-丁二醇、1,4-丁二醇、1,2-戊二醇、1,2-己二醇和其他轻组分的组成分别为：76.07%、23.35%、0.15%、0.03%、0.23%、0%、0%、0%、0.17%。

物流8通过蒸发器将高沸点重组分物流9分离。

物流10与塔釜脱水塔塔顶物流13进入塔釜分相器。分层后的共沸剂层（即物流11）为回收共沸剂，回用至共沸塔；水层（即物流12）为醇和水的混合物，进入塔釜脱水塔脱水并将水（即物流13）回用至塔釜分相器。

共沸塔塔顶物流1与塔顶脱水塔塔顶物流4共同进入塔顶分相器。经过分相器分离后，水层物流（即物流3）进入塔顶脱水塔脱水。经过脱水后，侧线物流5进入乙二醇精制塔的第60块理论板。乙二醇精制塔的总理论板为90块，回流比为20:1，操作压力为20kPa（绝对）。乙二醇产品从乙二醇精制塔第80块理论板采出。分别使用国标GB/T4649-2008中的方法与美国ASTM E2409和ASTM E2139分析，精制后的乙二醇以重量百分比计的纯度为99.98%，紫外透过率在220nm波长下为77.1%、275nm波长下为95.0%、350nm波长下为99.2%。总的乙二醇精馏收率为98.5%。

比较例1

以实施例1中的生物质为原料生产的混合产物在脱水脱轻组分后得到的物料作为混合醇原料，采用图2所示的传统精馏方法进行分离。由于传统精馏工艺不加共沸剂，不需要萃取工段，因此不需要塔顶分相器、塔釜分相器、塔顶脱水塔、塔釜脱水塔和蒸发器。与实施例1对比：乙二醇脱重塔与共沸塔的总理论板和操作条件相同；本比较例中的乙二醇脱轻塔的总理论板和操作条件与实施例1的乙二醇精制塔相同。乙二醇产品中以重量百分比计的乙二醇、1,2-丙二醇、1,2-丁二醇、2,3-丁二醇、1,4-丁二醇、1,2-戊二醇、1,2-己二醇和

的组成分别为：99.45%、0%、0.25%、0%、0%、0.02%、0.21%、0.07%。紫外透过率在220nm波长下为56.1%、275nm波长下为87.2%、350nm波长下为96.8%。总的低纯度乙二醇精馏收率为93.0%。

实验结果表明：不使用共沸剂的传统精馏无法有效分离乙二醇中的1,2-丁二醇、1,2-戊二醇，1,2-己二醇和任选的

等杂质，如果达到99.9%的纯度，需要增加回流比和能耗，并且无法有效提升紫外透过率，而本发明的方法可以在乙二醇的高收率条件下将所述乙二醇的纯度提高至99.90%以上，并且所得乙二醇在220nm、275nm、350nm波长下的紫外透过率分别提升至75%、92%、99%以上。