阅读说明：本技术 一种高温耐腐蚀型输送带及其制备方法 (High-temperature corrosion-resistant conveying belt and preparation method thereof ) 是由 寮轰寒 强亮 于 2019-11-23 设计创作，主要内容包括：本发明公开了一种高温耐腐蚀型输送带及其制备方法,涉及输送带技术领域,解决了因输送带在高温下的耐腐蚀性较差,而导致其表面在受到较大力的作用时容易产生裂缝的问题。一种高温耐腐蚀型输送带,其包括如下重量份数的组分：聚氯乙烯30-50份；丁腈橡胶20-40份；热塑性聚氨酯弹性体10-18份；PU胶6-8份；骨架织物40-50份；邻苯二甲酸二辛脂8-16份；硼酸锌4-8份；石蜡油2-3份；硫磺1-1.5份；二硫代氨基甲酸钠0.5-0.7份；硅酸铝3-5份；高炉矿渣微粉7-13份；增强填料12-16份；稳定剂4-6份。本发明中的高温耐腐蚀型输送带在高温下具有良好的耐腐蚀性,并在受到较大力的作用时不易产生裂缝,整体具有良好的稳定性。(The invention discloses a high-temperature corrosion-resistant conveying belt and a preparation method thereof, relates to the technical field of conveying belts, and solves the problem that cracks are easily generated on the surface of the conveying belt under the action of a large force due to poor corrosion resistance of the conveying belt at high temperature. A high-temperature corrosion-resistant conveying belt comprises the following components in parts by weight: 30-50 parts of polyvinyl chloride; 20-40 parts of nitrile rubber; 10-18 parts of a thermoplastic polyurethane elastomer; 6-8 parts of PU glue; 40-50 parts of skeleton fabric; 8-16 parts of dioctyl phthalate; 4-8 parts of zinc borate; 2-3 parts of paraffin oil; 1-1.5 parts of sulfur; 0.5-0.7 part of sodium dithiocarbamate; 3-5 parts of aluminum silicate; 7-13 parts of blast furnace slag micro powder; 12-16 parts of reinforcing filler; 4-6 parts of a stabilizer. The high-temperature corrosion-resistant conveying belt has good corrosion resistance at high temperature, is not easy to generate cracks under the action of large force, and has good stability as a whole.)

一种高温耐腐蚀型输送带及其制备方法

技术领域

本发明涉及输送带技术领域，更具体地说，它涉及一种高温耐腐蚀型输送带及其制备方法。

背景技术

输送带，又称运输带，是用于皮带输送带中起承载和运送物料作用的橡胶与纤维、金属复合制品，或者是塑料和织物复合的制品。同时，输送带广泛应用于水泥、焦化、冶金、化工、钢铁等行业中输送距离较短、输送量较小的场合。

在公开号为CN105330906A的中国发明专利中公开了一种耐冲击抗撕裂钢丝绳芯输送带用覆盖胶，包括以下重量份配比的组分：烟片橡胶45～60份，顺丁橡胶20～30份，高抗冲聚苯乙烯15～20份，硫磺1.5～3份，活性剂15～20份，促进剂3.5～5份，无定型二氧化硅10～15，聚氨酯树脂5～8份，中超耐磨炭黑N22045～60份，防老剂2.5～3份，微晶蜡3～4份，碳五石油树脂2～5份，橡胶抗撕裂剂10～15份。

上述专利中，采用高抗聚苯乙烯，结合使用无定型二氧化硅等配合剂，提升覆盖胶耐冲击、抗撕裂的性能；并且通过研究混炼时，混炼初始温度、排胶温度和密炼机转子转速对本发明覆盖胶中填料分散性的影响，进一步提高了覆盖胶的拉伸强度、定伸应力、撕裂强度和抗冲击强度等综合力学性能，但上述覆盖胶在高温下的耐腐蚀性较差，使输送带在受到较大力的作用时，表面容易产生裂缝，进而导致其整体应用效果不佳，因此，需要提出一种新的方案来解决上述问题。

发明内容

针对现有技术中的问题，本发明的目的一在于提供一种高温耐腐蚀型输送带，以解决上述技术问题，其在高温下具有良好的耐腐蚀性，并在受到较大力的作用时不易产生裂缝，整体具有良好的稳定性。

为实现上述目的一，本发明提供了如下技术方案：

一种高温耐腐蚀型输送带，包括如下重量份数的组分：

聚氯乙烯 30-50份；

丁腈橡胶 20-40份；

热塑性聚氨酯弹性体 10-18份；

PU胶 6-8份；

骨架织物 40-50份；

邻苯二甲酸二辛脂 8-16份；

硼酸锌 4-8份；

石蜡油 2-3份；

硫磺 1-1.5份；

二硫代氨基甲酸钠 0.5-0.7份；

硅酸铝 3-5份；

高炉矿渣微粉 7-13份；

增强填料 12-16份；

稳定剂 4-6份。

通过采用上述技术方案，丁腈橡胶的耐油性极好、耐磨性较高、耐热性较好和粘接力强；热塑性聚氨酯弹性体具有硬度高、强度好、高弹性、高耐磨性、耐撕裂、耐老化、耐臭氧、耐辐射及良好的导电性等优点；而使丁腈橡胶、热塑性聚氨酯弹性体和聚氯乙烯混合，能够形成稳定且相容性良好的混合基材。邻苯二甲酸二辛脂是一种良好的增塑剂，硼酸锌和石蜡油分别能够起到良好的阻燃作用和抗老化作用，其能够保证高温耐腐蚀型输送带整体品质的稳定性，且二硫代氨基甲酸钠是一种硫化促进剂，并能够与硫磺共同作用，使高温耐腐蚀型输送带具有较高的品质。

硅酸铝具有良好的热稳定性、化学稳定性和防火性能，且是一种良好的填充剂，与其他各组分原料之间具有良好的相容性，且硅酸铝的超细网格结构，能够使输送带在高温条件下保持良好的结构稳定性，并在受到较大外力时不易产生裂缝。高炉矿渣微粉具有良好的耐高温和耐腐蚀性，其不仅能够提高输送带的整体结构强度，还能改善输送带各组分原料间的结合力，并能够有效利用工业废物资源，有利于实现绿色环保。同时，高炉矿渣微粉和硅酸铝之间能够起到良好的复配增效作用，可以大大提高高温耐腐蚀型输送带在高温下的耐腐蚀性，并使其在受到较大力的作用时不易产生裂缝，整体具有良好的稳定性。

进一步优选为，所述高温耐腐蚀型输送带的组分中还加入有重量份数为4-9份的功能助剂，功能助剂为绢英粉和Fe₃Al金属间化合物的混合物，且绢英粉和Fe₃Al金属间化合物的重量份数比为(3-5):1。

通过采用上述技术方案，绢英粉具有良好的耐酸碱性和耐油性，并能够提高高温耐腐蚀型输送带的撕裂强度，Fe₃Al金属间化合物在高温下，能够在高温耐腐蚀型输送带的表面形成一层致密氧化铝保护膜，并能够与绢英粉协同作用，在高温耐腐蚀型输送带的表面和内部形成相互穿设的多级增强网络，进而使高温耐腐蚀型输送带在高温下的耐腐蚀性能大大提高，并在受到较大力的作用时不易产生裂缝，整体具有良好的稳定性。

进一步优选为，所述高温耐腐蚀型输送带的组分中还加入有重量份数为6-14份的矿棉纤维。

通过采用上述技术方案，矿棉纤维具有良好的热稳定性，耐酸碱腐蚀性能好，其在受到高温影响时，其表面会形成具有吸附能力的高硅层，能够牢牢吸附各组分原料，进而使高温耐腐蚀型输送带在受到较大外力时，其表面也不易产生裂缝，整体稳定性大大提高。

进一步优选为，所述骨架织物选用聚酯织物、涤棉织物、芳纶织物和腈纶织物中的任意一种。

通过采用上述技术方案，聚酯织物的保存性和耐腐蚀性能很好，坚实耐用；涤棉织物是用涤纶短纤维和棉纤维混纺纱线织成的，耐磨性能好；芳纶织物具有优异的阻燃性能，且整体热稳定性好；腈纶织物具有良好的耐热性，尺寸稳定性好。因此，选用聚酯织物、涤棉织物、芳纶织物和腈纶织物中的任意一种作为骨架织物，均能够得到品质良好稳定的高温耐腐蚀型输送带。

进一步优选为，所述增强填料选用氮化硼、刚玉粉、膨胀珍珠岩和二氧化硅中的任意一种或多种混合物。

通过采用上述技术方案，氮化硼、刚玉粉、膨胀珍珠岩和二氧化硅中均为良好的耐磨填料，在各组分原料之间具有良好的分散性和填充性，使高温耐腐蚀型输送带能够保持良好的结构稳定性，并在使用过程中发挥出稳定的高温耐腐蚀性，且不易产生裂缝。

进一步优选为，所述稳定剂选用硬脂酸镁、烷基乙烯基酯、邻羟基苯甲酸苯酯和聚乙烯蜡中的任意一种。

通过采用上述技术方案，上述种类的稳定剂与各组分原料之间具有良好的结合性，能够减慢反应、保持化学平衡、降低表面张力、防止光、热分解或氧化分解，进而使高温耐腐蚀型输送带整体保持较高的品质。

本发明的目的二在于提供一种高温耐腐蚀型输送带的制备方法，采用该方法制备的高温耐腐蚀型输送带在高温下具有良好的耐腐蚀性，并在受到较大力的作用时不易产生裂缝，整体具有良好的稳定性。

为实现上述目的二，本发明提供了如下技术方案，包括以下步骤：

步骤一，织物烘干：将相应重量份数的骨架织物进行烘干，放置备用；

步骤二，刷胶固化：然后将相应重量份数的PU胶均匀刮涂在骨架织物的正反面，形成粘合剂层；

步骤三，熔融挤出：将相应重量份数的聚氯乙烯、丁腈橡胶、热塑性聚氨酯弹性体、邻苯二甲酸二辛脂、硼酸锌、石蜡油、硫磺、二硫代氨基甲酸钠、硅酸铝、高炉矿渣微粉、增强填料和稳定剂充分搅拌混合后，熔融挤出，得到橡胶层；

步骤四，贴合热压：将橡胶层贴合在粘合剂层背离骨架织物的一侧，进行热压贴合，冷却后，即可得到高温耐腐蚀型输送带。

通过采用上述技术方案，该制备方法操作简单，生产效率较高，且不会对环境产生较大污染，在实际使用过程中具有良好的应用性。

进一步优选为，一种高温耐腐蚀型输送带的制备方法，具体包括如下步骤：

步骤一，织物烘干：将相应重量份数的骨架织物进行烘干，烘干温度为150-170℃，时间为5-10min，放置备用；

步骤二，刷胶固化：然后将相应重量份数的PU胶均匀刮涂在骨架织物的正反面，刷涂温度为150-170℃，形成粘合剂层；

步骤三，熔融挤出：将相应重量份数的聚氯乙烯、丁腈橡胶、热塑性聚氨酯弹性体、邻苯二甲酸二辛脂、硼酸锌、石蜡油、硫磺、二硫代氨基甲酸钠、硅酸铝、高炉矿渣微粉、增强填料和稳定剂充分搅拌混合后，搅拌速度为1500-2500rpm，搅拌时间为10-20min，熔融挤出，熔融挤出温度为165-175℃，螺杆挤出转速为25-35rpm，得到橡胶层；

步骤四，贴合热压：将橡胶层贴合在粘合剂层背离骨架织物的一侧，进行热压贴合，热压温度为80-90℃，热压时间为3-5min，压力大小为20-30MPa，冷却后，即可得到高温耐腐蚀型输送带。

通过采用上述技术方案，在各个操作过程中，选用上述参数控制，能够制备出品质良好的耐温变型输送带。

综上所述，与现有技术相比，本发明具有以下有益效果：

(1)硅酸铝和高炉矿渣微粉具有良好的耐高温和耐腐蚀性，且与其他各组分原料之间具有良好的相容性，并能够相互之间起到良好的复配增效作用，可以大大提高高温耐腐蚀型输送带在高温下的耐腐蚀性，并使其在受到较大力的作用时不易产生裂缝，整体具有良好的稳定性；

(2)加入由绢英粉和Fe₃Al金属间化合物组成的功能助剂，能够在高温耐腐蚀型输送带的表面和内部形成相互穿设的多级增强网络，进而使高温耐腐蚀型输送带在高温下的耐腐蚀性能大大提高，并在受到较大力的作用时不易产生裂缝，整体具有良好的稳定性；

(3)加入矿棉纤维，当其在受到高温影响时，其表面会形成具有吸附能力的高硅层，能够牢牢吸附各组分原料，进而使高温耐腐蚀型输送带在受到较大外力时，其表面也不易产生裂缝，整体稳定性大大提高。

附图说明

图1为本发明的工艺流程图。

具体实施方式

下面结合附图和实施例，对本发明进行详细描述。

实施例1：一种高温耐腐蚀型输送带，各组分及其相应的重量份数如表1所示，并通过如下步骤制备获得：

步骤一，织物烘干：将相应重量份数的聚酯织物进行烘干，烘干温度为160℃，时间为7.5min，放置备用；

步骤二，刷胶固化：然后将相应重量份数的PU胶均匀刮涂在聚酯织物的正反面，刷涂温度为160℃，形成粘合剂层；

步骤三，熔融挤出：将相应重量份数的聚氯乙烯、丁腈橡胶、热塑性聚氨酯弹性体、邻苯二甲酸二辛脂、硼酸锌、石蜡油、硫磺、二硫代氨基甲酸钠、硅酸铝、高炉矿渣微粉、氮化硼和硬脂酸镁充分搅拌混合后，搅拌速度为2000rpm，搅拌时间为15min，熔融挤出，熔融挤出温度为170℃，螺杆挤出转速为30rpm，得到橡胶层；

步骤四，贴合热压：将橡胶层贴合在粘合剂层背离聚酯织物的一侧，进行热压贴合，热压温度为85℃，热压时间为4min，压力大小为25MPa，冷却后，即可得到高温耐腐蚀型输送带。

注：上述步骤中的聚氯乙烯购自深圳市龙岗区莞润塑胶原料经营部，牌号为PVC25P；丁腈橡胶购自靖江市康高特新材料科技有限公司，型号为P8300；热塑性聚氨酯弹性体购自深圳市易欣园塑料化工有限公司，牌号为E664D；PU胶购自东莞市汇瑞胶业有限公司，牌号为HR-708；聚酯织物为购自常州市创洲工程材料有限公司的聚酯玻纤布。

实施例2：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例1的不同之处在于，具体包括如下步骤：

步骤一，织物烘干：将相应重量份数的聚酯织物进行烘干，烘干温度为150℃，时间为0min，放置备用；

步骤二，刷胶固化：然后将相应重量份数的PU胶均匀刮涂在聚酯织物的正反面，刷涂温度为150℃，形成粘合剂层；

步骤三，熔融挤出：将相应重量份数的聚氯乙烯、丁腈橡胶、热塑性聚氨酯弹性体、邻苯二甲酸二辛脂、硼酸锌、石蜡油、硫磺、二硫代氨基甲酸钠、硅酸铝、高炉矿渣微粉、氮化硼和硬脂酸镁充分搅拌混合后，搅拌速度为1500rpm，搅拌时间为20min，熔融挤出，熔融挤出温度为165℃，螺杆挤出转速为35rpm，得到橡胶层；

步骤四，贴合热压：将橡胶层贴合在粘合剂层背离聚酯织物的一侧，进行热压贴合，热压温度为80℃，热压时间为5min，压力大小为20MPa，冷却后，即可得到高温耐腐蚀型输送带。

实施例3：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例1的不同之处在于，具体包括如下步骤：

步骤一，织物烘干：将相应重量份数的聚酯织物进行烘干，烘干温度为170℃，时间为5min，放置备用；

步骤二，刷胶固化：然后将相应重量份数的PU胶均匀刮涂在聚酯织物的正反面，刷涂温度为170℃，形成粘合剂层；

步骤三，熔融挤出：将相应重量份数的聚氯乙烯、丁腈橡胶、热塑性聚氨酯弹性体、邻苯二甲酸二辛脂、硼酸锌、石蜡油、硫磺、二硫代氨基甲酸钠、硅酸铝、高炉矿渣微粉、氮化硼和硬脂酸镁充分搅拌混合后，搅拌速度为2500rpm，搅拌时间为10min，熔融挤出，熔融挤出温度为175℃，螺杆挤出转速为25rpm，得到橡胶层；

步骤四，贴合热压：将橡胶层贴合在粘合剂层背离聚酯织物的一侧，进行热压贴合，热压温度为90℃，热压时间为3min，压力大小为30MPa，冷却后，即可得到高温耐腐蚀型输送带。

实施例4-5：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例1的不同之处在于，各组分及其相应的重量份数如表1所示。

表1实施例1-5中各组分及其重量份数

实施例6：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例1的不同之处在于，步骤一中的聚酯织物替换为等质量的涤棉织物，购自无锡大元特种织物有限公司。

实施例7：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例1的不同之处在于，步骤一中的聚酯织物替换为等质量的腈纶织物，购自无锡大元特种织物有限公司。

实施例8：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例1的不同之处在于，步骤一中的聚酯织物替换为等质量的芳纶织物，购自无锡大元特种织物有限公司。

实施例9：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例1的不同之处在于，步骤三中的氮化硼替换为等质量的刚玉粉。

实施例10：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例1的不同之处在于，步骤三中的氮化硼替换为等质量的刚玉粉和膨胀珍珠岩的混合物，且刚玉粉和膨胀珍珠岩的质量比为1:3。

实施例11：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例1的不同之处在于，步骤三中的氮化硼替换为等质量的刚玉粉、膨胀珍珠岩和二氧化硅的混合物，且刚玉粉、石墨粉和二氧化硅的质量比为3:2：3。

实施例12：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例1的不同之处在于，步骤三中的硬脂酸镁替换为等质量的烷基乙烯基酯。

实施例13：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例1的不同之处在于，步骤三中的硬脂酸镁替换为等质量的邻羟基苯甲酸苯酯。

实施例14：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例1的不同之处在于，步骤三中的硬脂酸镁替换为等质量的聚乙烯蜡。

实施例15：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例1的不同之处在于，步骤三具体设置为，熔融挤出：将相应重量份数的聚氯乙烯、丁腈橡胶、热塑性聚氨酯弹性体、邻苯二甲酸二辛脂、硼酸锌、石蜡油、硫磺、二硫代氨基甲酸钠、硅酸铝、高炉矿渣微粉、氮化硼、硬脂酸镁和6.5份的功能助剂充分搅拌混合后，功能助剂为重量份数比为4:1的绢英粉和Fe₃Al金属间化合物混合而得，搅拌速度为2000rpm，搅拌时间为15min，熔融挤出，熔融挤出温度为170℃，螺杆挤出转速为30rpm，得到橡胶层。

实施例16：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例15的不同之处在于，步骤三具体设置为，熔融挤出：将相应重量份数的聚氯乙烯、丁腈橡胶、热塑性聚氨酯弹性体、邻苯二甲酸二辛脂、硼酸锌、石蜡油、硫磺、二硫代氨基甲酸钠、硅酸铝、高炉矿渣微粉、氮化硼、硬脂酸镁和9份的功能助剂充分搅拌混合后，功能助剂为重量份数比为4:1的绢英粉和Fe₃Al金属间化合物混合而得，搅拌速度为2000rpm，搅拌时间为15min，熔融挤出，熔融挤出温度为170℃，螺杆挤出转速为30rpm，得到橡胶层。

实施例17：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例15的不同之处在于，步骤三具体设置为，熔融挤出：将相应重量份数的聚氯乙烯、丁腈橡胶、热塑性聚氨酯弹性体、邻苯二甲酸二辛脂、硼酸锌、石蜡油、硫磺、二硫代氨基甲酸钠、硅酸铝、高炉矿渣微粉、氮化硼、硬脂酸镁和4份的功能助剂充分搅拌混合后，功能助剂为重量份数比为4:1的绢英粉和Fe₃Al金属间化合物混合而得，搅拌速度为2000rpm，搅拌时间为15min，熔融挤出，熔融挤出温度为170℃，螺杆挤出转速为30rpm，得到橡胶层。

实施例18：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例15的不同之处在于，步骤三具体设置为，熔融挤出：将相应重量份数的聚氯乙烯、丁腈橡胶、热塑性聚氨酯弹性体、邻苯二甲酸二辛脂、硼酸锌、石蜡油、硫磺、二硫代氨基甲酸钠、硅酸铝、高炉矿渣微粉、氮化硼、硬脂酸镁和6.5份的功能助剂充分搅拌混合后，功能助剂为重量份数比为3:1的绢英粉和Fe₃Al金属间化合物混合而得，搅拌速度为2000rpm，搅拌时间为15min，熔融挤出，熔融挤出温度为170℃，螺杆挤出转速为30rpm，得到橡胶层。

实施例19：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例15的不同之处在于，步骤三具体设置为，熔融挤出：将相应重量份数的聚氯乙烯、丁腈橡胶、热塑性聚氨酯弹性体、邻苯二甲酸二辛脂、硼酸锌、石蜡油、硫磺、二硫代氨基甲酸钠、硅酸铝、高炉矿渣微粉、氮化硼、硬脂酸镁和6.5份的功能助剂充分搅拌混合后，功能助剂为重量份数比为5:1的绢英粉和Fe₃Al金属间化合物混合而得，搅拌速度为2000rpm，搅拌时间为15min，熔融挤出，熔融挤出温度为170℃，螺杆挤出转速为30rpm，得到橡胶层。

实施例20：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例1的不同之处在于，步骤三具体设置为，熔融挤出：将相应重量份数的聚氯乙烯、丁腈橡胶、热塑性聚氨酯弹性体、邻苯二甲酸二辛脂、硼酸锌、石蜡油、硫磺、二硫代氨基甲酸钠、硅酸铝、高炉矿渣微粉、氮化硼、硬脂酸镁和10份的矿棉纤维充分搅拌混合后，搅拌速度为2000rpm，搅拌时间为15min，熔融挤出，熔融挤出温度为170℃，螺杆挤出转速为30rpm，得到橡胶层。

实施例21：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例1的不同之处在于，步骤三具体设置为，熔融挤出：将相应重量份数的聚氯乙烯、丁腈橡胶、热塑性聚氨酯弹性体、邻苯二甲酸二辛脂、硼酸锌、石蜡油、硫磺、二硫代氨基甲酸钠、硅酸铝、高炉矿渣微粉、氮化硼、硬脂酸镁和6份的矿棉纤维充分搅拌混合后，搅拌速度为2000rpm，搅拌时间为15min，熔融挤出，熔融挤出温度为170℃，螺杆挤出转速为30rpm，得到橡胶层。

实施例22：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例1的不同之处在于，步骤三具体设置为，熔融挤出：将相应重量份数的聚氯乙烯、丁腈橡胶、热塑性聚氨酯弹性体、邻苯二甲酸二辛脂、硼酸锌、石蜡油、硫磺、二硫代氨基甲酸钠、硅酸铝、高炉矿渣微粉、氮化硼、硬脂酸镁和14份的矿棉纤维充分搅拌混合后，搅拌速度为2000rpm，搅拌时间为15min，熔融挤出，熔融挤出温度为170℃，螺杆挤出转速为30rpm，得到橡胶层。

对比例1：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例1的不同之处在于，步骤三具体设置为，熔融挤出：将相应重量份数的聚氯乙烯、丁腈橡胶、热塑性聚氨酯弹性体、邻苯二甲酸二辛脂、硼酸锌、石蜡油、硫磺、二硫代氨基甲酸钠、硅酸铝、氮化硼和硬脂酸镁充分搅拌混合后，搅拌速度为2000rpm，搅拌时间为15min，熔融挤出，熔融挤出温度为170℃，螺杆挤出转速为30rpm，得到橡胶层。

对比例2：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例1的不同之处在于，步骤三具体设置为，熔融挤出：将相应重量份数的聚氯乙烯、丁腈橡胶、热塑性聚氨酯弹性体、邻苯二甲酸二辛脂、硼酸锌、石蜡油、硫磺、二硫代氨基甲酸钠、高炉矿渣微粉、氮化硼和硬脂酸镁充分搅拌混合后，搅拌速度为2000rpm，搅拌时间为15min，熔融挤出，熔融挤出温度为170℃，螺杆挤出转速为30rpm，得到橡胶层。

对比例3：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例1的不同之处在于，步骤三具体设置为，熔融挤出：将相应重量份数的聚氯乙烯、丁腈橡胶、热塑性聚氨酯弹性体、邻苯二甲酸二辛脂、硼酸锌、石蜡油、硫磺、二硫代氨基甲酸钠、氮化硼和硬脂酸镁充分搅拌混合后，搅拌速度为2000rpm，搅拌时间为15min，熔融挤出，熔融挤出温度为170℃，螺杆挤出转速为30rpm，得到橡胶层。

对比例4：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例15的不同之处在于，步骤三具体设置为，熔融挤出：将相应重量份数的聚氯乙烯、丁腈橡胶、热塑性聚氨酯弹性体、邻苯二甲酸二辛脂、硼酸锌、石蜡油、硫磺、二硫代氨基甲酸钠、硅酸铝、高炉矿渣微粉、氮化硼、硬脂酸镁和6.5份的功能助剂充分搅拌混合后，功能助剂为绢英粉，搅拌速度为2000rpm，搅拌时间为15min，熔融挤出，熔融挤出温度为170℃，螺杆挤出转速为30rpm，得到橡胶层。

对比例5：一种高温耐腐蚀型输送带，与实施例15的不同之处在于，步骤三具体设置为，熔融挤出：将相应重量份数的聚氯乙烯、丁腈橡胶、热塑性聚氨酯弹性体、邻苯二甲酸二辛脂、硼酸锌、石蜡油、硫磺、二硫代氨基甲酸钠、硅酸铝、高炉矿渣微粉、氮化硼、硬脂酸镁和6.5份的功能助剂充分搅拌混合后，功能助剂为Fe₃Al金属间化合物，搅拌速度为2000rpm，搅拌时间为15min，熔融挤出，熔融挤出温度为170℃，螺杆挤出转速为30rpm，得到橡胶层。

性能测试

试验样品：采用实施例1-22中获得的高温耐腐蚀型输送带作为试验样品1-22，采用对比例1-5中获得的高温耐腐蚀型输送带作为对照样品1-5。

试验方法：取相同大小的试验样品1-22和对照样品1-5，放置在相同的密闭环境中，且设置环境温度为80℃，控制环境pH值为5.5，持续5h后取出，将其转移至另一密闭环境中，并设置环境温度为80℃，控制环境pH值为7.5，持续5h后取出。然后根据标准ISO505-1999《输送带织物输送带抗撕裂强度的测定方法》测量试验样品1-22和对照样品1-5的抗撕裂强度，并记录。

试验结果：试验样品1-22和对照样品1-5的测试结果如表2所示。由表2可知，由试样样品1-5和对照样品1-3的测试结果对照可得，硅酸铝和高炉矿渣微粉单独使用时均可以提高高温耐腐蚀型输送带在高温下的耐腐蚀性，且在使用过程中不易产生裂缝，并具有较高的抗撕裂强度，同时硅酸铝和高炉矿渣微粉共同使用时，能够起到良好的复配增效作用，使抗撕裂强度大大提高。由试样样品6-14和试验样品1的测试结果对照可得，本发明所公开的骨架织物、增强填料和稳定剂均适用于高温耐腐蚀型输送带的制备，且得到的高温耐腐蚀型输送带具有良好稳定的抗撕裂强度。由试样样品15-19和试验样品1的测试结果对照可得，加入由绢英粉和Fe₃Al金属间化合物组成的功能助剂，使高温耐腐蚀型输送带在高温下的耐腐蚀性能大大提高，抗撕裂强度大大提高。由试样样品20-22和试验样品1的测试结果对照可得，加入矿棉纤维，也可以大大提高高温耐腐蚀型输送带在高温下的耐腐蚀性能，整体的抗撕裂强度得到提高。由试验样品15和对照样品4-5的测试结果对比可得，绢英粉和Fe₃Al金属间化合物之间能够起到良好的复配增效作用，且混合作为功能助剂时对高温耐腐蚀型输送带的提升效果最佳。

表2试验样品1-22和对照样品1-5的测试结果

以上所述仅是本发明的优选实施方式，本发明的保护范围并不仅局限于上述实施例，凡属于本发明思路下的技术方案均属于本发明的保护范围。应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明原理前提下的若干改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。