阅读说明：本技术 充气轮胎 (Pneumatic tire ) 是由 西尾泰一 于 2019-06-04 设计创作，主要内容包括：本发明涉及充气轮胎。提供一种不易发生以刀槽花纹的延伸方向端部为起点的开裂、且胎面的陆地部的刚性也不怎么降低的充气轮胎。在胎面的陆地部形成有多个刀槽花纹(20),这些刀槽花纹(20)的延伸方向端部的至少一个端部是在陆地部内被封堵住的陆地部内端部(21),所述充气轮胎的特征在于,在将相邻的2个刀槽花纹(20)的陆地部内端部(21)彼此连接起来的线段(L)上形成有：与刀槽花纹(20)分离开的孔(22),孔(22)俯视观察时呈圆形或者椭圆形,且越趋向深的位置,孔的径就越小。(The present invention relates to a pneumatic tire. Provided is a pneumatic tire which is less likely to crack starting from the end in the extending direction of sipes and in which the rigidity of the land portion of the tread is not so reduced. A plurality of sipes (20) are formed on the land portion of the tread surface, at least one of the ends of the sipes (20) in the extending direction is an inner end portion (21) of the land portion which is blocked in the land portion, and the pneumatic tire is characterized in that: the hole (22) separated from the sipe (20) is circular or elliptical in plan view, and the diameter of the hole decreases as the hole (22) goes deeper.)

充气轮胎

本申请是以日本专利申请2018－124938(申请日：2018年6月29日)为基础，并享受该日本专利申请2018－124938的优先权。本申请通过参照日本专利申请2018－124938而包含了日本专利申请2018－124938的全部内容。

技术领域

本发明涉及一种充气轮胎。

背景技术

在以往，为了提高制动驱动性能等的目的，而在充气轮胎的胎面的陆地部形成有刀槽花纹。然而，由于应力集中于刀槽花纹的延伸方向端部，所以，容易以其端部为起点而发生开裂。

因此，在刀槽花纹的延伸方向端部形成出有：俯视观察时直径比刀槽花纹宽度还要大的圆形的孔(例如，参照专利文献1以及专利文献2)。该孔呈现为：在深度方向上直径不发生变化的圆柱状。由于这样的孔能够用于分散刀槽花纹的延伸方向端部所产生的应力，从而能够有效防止开裂的发生。

另外，如专利文献3所记载的那样，还提出了：延伸方向端部的形状呈环状的刀槽花纹。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开平11－301217号公报

专利文献2：日本特开昭61－261109号公报

专利文献3：日本特开2006－341688号公报

发明内容

然而，在刀槽花纹的延伸方向端部形成出圆柱状的孔的结果就是，产生：胎面的陆地部的刚性降低的问题。胎面的陆地部的刚性降低是造成陆地部磨损等恶化的原因。

因此，本发明的课题在于，提供一种不易发生以刀槽花纹的延伸方向端部为起点的开裂、且胎面的陆地部的刚性也不怎么降低的充气轮胎。

本实施方式的充气轮胎构成为，在胎面的陆地部形成有多个刀槽花纹，这些刀槽花纹的延伸方向上的至少一个端部是在所述陆地部内被封堵住的陆地部内端部，所述充气轮胎的特征在于，在将相邻的2个所述刀槽花纹的所述陆地部内端部彼此连接起来的线段上形成有：与所述刀槽花纹分离开的孔，所述孔俯视观察时呈圆形或者椭圆形，且越趋向深的位置，孔的径就越小。

根据本实施方式的充气轮胎，因为形成有所述孔，所以，不易发生以刀槽花纹的延伸方向端部为起点的开裂。而且，越是处于深的位置，所述孔的径也就越小，因此，胎面的陆地部的刚性也就不怎么降低。

附图说明

图1是实施方式的胎面图案。

图2是实施方式的花纹块的俯视图。

图3是实施方式的刀槽花纹的深度方向的截面图。图2的A-A位置处的截面图。

图4是实施方式的孔的深度方向的截面图。图2的B-B位置处的截面图。

图5是变形例的孔的深度方向的截面图。图2的B-B位置处的截面图。

图6是变形例的孔的深度方向的截面图。图2的B-B位置处的截面图。

图7是变形例的花纹块的俯视图。

图8是变形例的花纹块的俯视图。

图9是变形例的胎面图案。

附图标记说明

C…轮胎宽度方向中心线、E…轮胎接地端、L…线段、10…主沟、11…横沟、12…中心区域、14…区胎肩区域、16…区中间区域、18…花纹块、20…纹刀槽花纹、21…花陆地部内端部、22、22a、22B、22e、22f…孔、23、23a、23b…内开口端、24、24a、24b…底部、25、25a…内壁、26b…规定深度位置。

具体实施方式

下面，结合附图，对实施方式的充气轮胎的结构进行说明。在以下，只要是没有特别描述，都是对没有被磨损的新产品充气轮胎进行的说明。作为例子，本实施方式的充气轮胎可以假定为用于安装在卡车或公交车等上的重荷重用轮胎。另外，作为例子，本实施方式的充气轮胎也可以假定为冰雪路面上行驶时所安装的无钉防滑轮胎(studless tire)。

本实施方式的充气轮胎的大致截面结构如下所述。首先，在轮胎宽度方向两侧设置有胎圈部，胎体帘布从轮胎宽度方向内侧朝向外侧折返而包裹所述胎圈部，而且，形成出充气轮胎的骨架。在所述胎体帘布的轮胎径向外侧设置有：多个带束；在所述带束的轮胎径向外侧设置有：具有接地面的胎面部。另外，在所述胎体帘布的轮胎宽度方向两侧设置有：胎侧部。除了这些部件之外，还设置有：与轮胎功能上的需求相对应的多个部件。

在胎面部形成有图1所示的胎面图案。在所例示的胎面图案中，形成有：沿着轮胎周向延伸的4条主沟10。主沟10的深度虽没有限定，但是，例如，可以为17mm至22mm。而且，作为由主沟10划分出来的区域，形成有：轮胎宽度方向中心线C所通过的中心区域12、胎面的接地面的轮胎宽度方向两端部亦即轮胎接地端E与主沟10之间的胎肩区域14、以及中心区域12与胎肩区域14之间的中间区域16。

此外，在中心区域12、胎肩区域14、以及中间区域16中，在轮胎周向上分别排列有花纹块18，花纹块18为通过在轮胎宽度方向上延伸的多个横沟11而被划分出来的陆地部。

然而，该胎面图案只不过是例示而已。主沟的条数、有无横沟、各沟在轮胎周向以及轮胎宽度方向上倾斜的程度等等并非仅限定于图1所示的形态。各区域的陆地部虽说也可以是：没有被横沟所分隔开而是在轮胎周向上延伸的肋部，但是，在以下，则是对各区域的陆地部为花纹块18的情形进行说明。

如图1至图3所示，在这些花纹块18分别形成有：沿着轮胎宽度方向延伸的多个刀槽花纹20。在本发明中，所谓刀槽花纹20是指：宽度较狭窄的沟，更加准确地说，是：在被安装于正规轮辋上且填充有正规内压的充气轮胎进行接地、并对该轮胎施加了正规负荷时的条件下，面向接地面的开口部呈闭合的沟。

在此，所谓正规轮辋是指：JATMA规格中的“标准轮辋”、TRA规格中的“设计轮辋”、或者ETRTO规格中的“测量轮辋”。另外，所谓正规内压是指：JATMA规格中的“最高气压”、TRA规格中的“各种冷充气压力下的轮胎负荷极限”的最大值、或者ETRTO规格中的“充气压力”。另外，所谓正规负荷是指：JATMA规格中的“最大负荷能力”“、TRA规格中的“各种冷充气压力下的轮胎负荷极限”的最大值、ETRTO规格中的“负荷能力”。

在图1以及图2中，刀槽花纹20虽然被描画成俯视观察时(即，从轮胎径向外侧而沿着与接地面垂直的方向来观察胎面时)呈直线状的，但是，也可以是俯视观察时呈波浪状或锯齿状的。另外，虽然在图1以及图2中刀槽花纹20是沿着轮胎宽度方向延伸的，但是，也可以以俯视观察时相对于轮胎宽度方向而倾斜的方式延伸，另外，也可以沿着轮胎周向延伸。另外，在各个花纹块18内形成有多个刀槽花纹20的情况下，这些多个刀槽花纹20也可以如图1以及图2所示那样，以俯视观察时呈平行的方式延伸。另外，虽然在图3中刀槽花纹20的深度方向的截面形状几乎是长方形的，但是，其也可以是梯形等等。

刀槽花纹20的长度、宽度、深度的具体数值没有限定。作为例子，刀槽花纹20的宽度为：0.3mm至0.8mm，刀槽花纹20的深度为：主沟10深度的50％至70％。

在本实施方式中，刀槽花纹20的延伸方向的两端为：在花纹块18内被封堵住的陆地部内端部21。但是，也可以是：只有刀槽花纹20的延伸方向上的一侧的端部为陆地部内端部21，而另一侧的端部则是从花纹块端朝向主沟10等呈开口。

而且，如图2所示，在将相邻的2个刀槽花纹20的陆地部内端部21彼此连接起来的线段L上形成有：与刀槽花纹20分离开的孔22。另外，线段L是用于将刀槽花纹20的延伸方向上的一侧的陆地部内端部21彼此连接起来的线段。例如，在图2中，线段L将刀槽花纹20的左侧的陆地部内端部21彼此连接起来，另外，将刀槽花纹20的右侧的陆地部内端部21彼此也连接起来。

孔22的位置优选为：处于对线段L的长度进行等分的位置。例如，如图2所示，当在线段L上形成有1个孔22的情况下，孔22的位置优选为：处于对线段L进行二等分的位置、亦即线段L的中心位置。这种情况下，该孔22的面向接地面(在以下说明中，在仅称之为“接地面”的情况下，是指：新产品没有被磨损的状态下的充气轮胎上的接地面)的开口端23处的径优先为：线段L的长度的15％至30％。

另外，当在线段L上形成有多个孔22的情况下，孔22的位置也优选为：处于对线段L的长度进行等分的位置。例如，当在线段L上形成有2个孔22的情况下，孔22的位置优选为：处于对线段L的长度进行3等分的位置。当在线段L上形成有2个以上的孔22的情况下，所有孔22的径的总和优选为：线段L的长度的15％至30％。

另外，陆地部内端部21、与从该陆地部内端部21引出来的线段L上的孔22的中心之间的距离优选为：刀槽花纹20的深度的20％至40％。

另外，在图2中，作为优选方式，虽然描画成了孔22的中心处于线段L上的位置的形态，但是，只要是俯视观察时孔22的任意一部分处于线段L上即可，也可以是俯视观察时孔22的中心偏离开线段L的形态。

如图4所示，孔22随着从面向接地面的开口端23越趋向轮胎径向内侧而变得越深。而且，该孔22随着越趋向深度方向而逐渐缩径。即，孔22的径(如图2所示，孔呈圆形的情况下，孔的径是指直径)形成为：越趋向深的位置也就越小。在本实施方式中，孔22的径随着越趋向底部24而连续性地变小下去。孔22的底部24优选为平面。另外，孔22的深度优选为：刀槽花纹20的深度的50％至100％。

在图2中，该孔22在刀槽花纹20的延伸方向两侧，被形成在将相邻的2个刀槽花纹20的陆地部内端部21彼此连接起来的线段L上。然而，在刀槽花纹20的延伸方向上的两端为陆地部内端部21的情况下，也可以只在刀槽花纹20的延伸方向上的一侧，在将相邻的2个刀槽花纹20的陆地部内端部21彼此连接起来的线段L上形成孔22。另外，在图2以及图4中，孔22的深度以及径在刀槽花纹20的延伸方向的两侧是相同的。但是，在刀槽花纹20的延伸方向上的两侧，孔22的深度以及径之中至少1个也可以是不相同的。

如上所述，在本实施方式中，在将相邻的2个刀槽花纹20的陆地部内端部21彼此连接起来的线段L上形成有：与刀槽花纹20分离开的孔22。而且，当花纹块18发生变形时，孔22也发生变形，据此，可以避免：应力集中于孔22两侧的刀槽花纹20的陆地部内端部21。由此，也就不易发生：以刀槽花纹20的陆地部内端部21为起点的开裂。

另外，由于通过1个孔22就能够避免应力向其两侧的2个陆地部内端部21集中，因此，与针对每个陆地部内端部21都形成出孔的情况相比，形成出较少数量的孔22即可。由此，花纹块18的刚性不怎么会降低。

此外，由于本实施方式的孔22形成为：越是深的位置，径也就越小，因此，与直径呈恒定的圆柱状孔相比较，孔的容积变小了。由此，尽管形成有孔，但花纹块18的刚性是不怎么降低的。

不过，由于本实施方式的孔22形成为：越是深的位置，径也就越小，因此，随着花纹块18的磨损持续发展，孔22的径也就变得越来越小。由此，也可以认为：随着花纹块18的磨损持续发展，由孔22来分散应力的效果也就变得越来越小。然而，随着花纹块18受磨损而变低，花纹块18的变形量也就变小，因此，产生于刀槽花纹20的陆地部内端部21的应力就会变小。这样，即便花纹块18被磨损而导致孔22的径变小，还是能够利用该孔22来充分地分散刀槽花纹20的陆地部内端部21所产生的应力。

另外，只要是孔22的深度为刀槽花纹20的深度的50％至100％，就能够充分地分散刀槽花纹20的陆地部内端部21所产生的应力。另外，只要孔22的开口端23处的径为线段L的长度的15％以上，就能够充分地分散刀槽花纹20的陆地部内端部21所产生的应力，并且，只要孔22的开口端23处的径为线段L的长度的30％以下，花纹块18的刚性也就不怎么降低。另外，只要是随着越趋向孔22的底部24而孔22的径连续性地变小，就不会形成出应力集中于孔22的内壁25(参照图4)的部分，所以，就不易发生以孔22为起点的开裂。

另外，只要是从陆地部内端部21至孔22的中心为止的距离为刀槽花纹20的深度的40％以下，由于孔22并未远离陆地部内端部21，因此，通过孔22还能够更加充分地分散在刀槽花纹20的陆地部内端部21所产生的应力。另外，只要是从陆地部内端部21至孔22的中心为止的距离为刀槽花纹20的深度的20％以上，就能够缓和陆地部内端部21与孔22之间的应力集中。

在此，从陆地部内端部21至孔22的中心为止的距离的合适上限与刀槽花纹20的深度相关是因为：刀槽花纹20的深度越深，在刀槽花纹20周围的宽阔范围内，橡胶也就越发活动，这样，即便孔22远离陆地部内端部21，也会产生由孔22带来的应力分散的效果。另外，陆地部内端部21至孔22的中心为止的距离的合适下限与刀槽花纹20的深度相关是因为：刀槽花纹20的深度越深，应力越容易集中于陆地部内端部21与孔22之间，为了缓和该应力集中，最好将孔22与陆地部内端部21疏远开。

另外，为了使孔的底部形成为尖窄状，需要在用于成型轮胎的模具中形成出：用来形成这样的孔的尖窄状的部分。然而，模具中的这样的尖窄状的部分的强度偏弱而容易变形。对此，像本实施方式这样，只要孔22的底部24为平面的，则用于成型充气轮胎的模具也就不需要具有尖窄状的部分，因此，模具也就不易产生不良状况。

接着，对上述的实施方式的变形例进行说明。其中，除了下述的变形例以外还可以进行各式各样的变更，发明的范围并不限定于上述的实施方式以及以下的变形例的范围。

首先，与刀槽花纹20的陆地部内端部21相连接的孔的深度方向的截面形状并没有限定于上述实施方式的形状，也可以是例如图5或图6所示的形状。

在图5所示的孔22a中，从面向接地面的开口端23a至底部24a为止的内壁25a形成为：朝向孔22a的容积呈减少的方向进行弯曲的(换句话说，朝向孔22a的内侧凸起的)曲面。由此，在孔22a的深度方向的截面中，从开口端23a至底部24a为止的内壁25a描画出：朝向孔22a的内侧弯曲的(换句话说，朝向孔22a的内侧凸起的)曲线。这样，因为孔22a的内壁25a弯曲而导致孔22a的容积变小，因此，花纹块18的刚性也就不怎么降低。另外，图5中的虚线是表示图4中的内壁25。

另外，在图6所示的孔22b中，在从面向接地面的开口端23b至规定深度位置26b为止的部分为圆柱状，在比所述规定深度位置26b更深的部分，随着趋向底部24b，孔22b的径呈现连续性地变小。在形成有这样的孔22b的情况下，也不易发生以刀槽花纹20的陆地部内端部21为起点的开裂，另外，花纹块18的刚性也不怎么会降低。

另外，线段L上的孔的俯视观察时的形状也可以是椭圆形。作为具体例，图7所示的孔22e为：俯视观察时在轮胎周向上呈较长的椭圆形，图8所示的孔22f为：俯视观察时在轮胎宽度方向上呈较长的椭圆形。

在这样的椭圆形的孔22e、22f中，所谓径是指：椭圆的长轴与短轴之间的平均值。所以，椭圆形的孔22e、22f越是较深的位置，其长轴与短轴之间的平均值也就越小。另外，当在1个线段L上形成有1个孔22e、22f的情况下，椭圆形的孔22e、22f的面向接地面的开口端处的长轴与短轴之间的平均值为：线段L的长度的例如15％至30％。当在1个线段L上形成有2个以上的孔22e、22f的情况下，所有孔22e、22f的长轴与短轴之间的平均值的总和为：线段L的长度的例如15％至30％。

在形成有这样的椭圆形的孔22e、22f的情况下，如图9所示，也可以在胎面的中心区域12形成有：轮胎周向上呈较长的椭圆形的孔22e，而在胎肩区域14形成有：轮胎宽度方向上呈较长的椭圆形的孔22f。

一般情况下，大多是轮胎周向上较大的应力产生于中心区域12。不过，由于轮胎周向上呈较长的椭圆形的孔22e能够在轮胎周向上发生较大变形，因此，能够吸收：产生于中心区域12的轮胎周向上较大的应力，从而能够防止发生以刀槽花纹20的陆地部内端部21为起点的开裂。

另外，一般情况下，大多是轮胎宽度方向上较大的应力产生于胎肩区域14。不过，由于轮胎宽度方向上呈较长的椭圆形的孔22f能够在轮胎宽度方向上发生较大变形，因此，能够吸收：产生于胎肩区域14的轮胎宽度方向上较大的应力，从而能够防止发生以刀槽花纹20的陆地部内端部21为起点的开裂。

另外，在图1以及图9以外的胎面图案中，所谓中心区域是指：轮胎宽度方向中心线C所通过的陆地部。在轮胎宽度方向中心线C不通过陆地部而与主沟相一致的情况下，所谓中心区域是指：轮胎宽度方向中心线C的两侧的陆地部。另外，所谓胎肩区域是指：在轮胎宽度方向外侧具有轮胎接地端E的陆地部。

另外，孔的俯视观察时的形状以及深度方向的截面形状优选为：在刀槽花纹20的延伸方向两侧是相同的。不过，孔的俯视观察时的形状以及深度方向的截面形状的至少一方也可以在刀槽花纹20的延伸方向两侧是不同的。