具体实施方式

如所指示的，本发明涉及一种能够调节其同时经受的由速度和频率相关液压设备产生的负载的减震器。

图1至图5绘示了本发明的减震器根据其是旨在仅在延伸冲程期间工作还是在压缩和延伸冲程期间工作处于双管和单管减震器的各种实施例。

图1绘示了根据本发明的双管减震器的纵向截面，其能够仅在延伸冲程期间调节负载。

图2和图3绘示了根据本发明的双管减震器的纵向截面，其能够在两个不同实施例中在压缩和延伸移动期间调节负载。

图4绘示了根据本发明的单管减震器的纵向截面，所述单管减震器能够仅在延伸冲程期间调节负载。

图5绘示了根据本发明的单管减震器的纵向截面，所述单管减震器能够在压缩和延伸冲程期间调节负载。

在解释本发明的减震器的操作之前，将描述减震器以使得能够理解其部件中的每一者、它们如何定位以及它们如何彼此相关。将描述的减震器任意地是用于延伸移动的单管或双管减震器。针对其中所述减震器仅针对压缩移动工作（为此，在附图中甚至未提及其）或针对两者工作的情况，可以根据此描述容易地推断出操作。

一旦已经理解了减震器的部件及其工作方式，下文将简要描述图1至图5。

因此，本发明的减震器可以基于双管减震器，而不扩展到单管减震器，例如在现有技术中已知的由外管(5)形成的那些，外管(5)在其一端处封闭并且在另一端处具有开口以供所述杆(1)的通过，从而造成问题。保持器(3)放置在杆(1)与外管(5)的端部之间以确保此开口中的密封性。

内管(6)与外管(5)同心布置，其中内管(6)的一端牢固地固定到外管(5)的封闭端，并且其另一端并入用于固定到外管(5)并且用于在其纵向移动中引导杆(1)的引导件(4)。在外管(5)与内管(6)之间形成空间，所述空间是将被填充有流体(13)至特定高度(14)的储备室(7)，在所述特定高度上方，储备室(7)填充有气体(12)。

外管(5)的封闭端附接到内管(6)的并入阀支撑件(16)的一端，阀支撑件(16)带有使压缩室(9)与储备室(7)连通的孔。一些孔借助于止回阀(15)封闭，并且其他孔借助于压缩阀(17)封闭，使得对应阀(15、17)分别根据移动是延伸移动还是压缩移动而打开。

杆(1)的一端终止在杆(2)的销中，在那里存在组装好的活塞(10)，活塞(10)按装配方式沿着内管(6)滑动并且并入使牵引室(8)与压缩室(9)连通的延伸通孔(31)和压缩通孔(32)。搁置在压缩通孔(32)上的第二压缩阀(17)在牵引室(8)的所述侧上位于活塞(10)上。

本发明的减震器在杆(2)的所述销中除活塞(10)以外还包括主阀(23)、次级阀(24)和频率放大器(28)，频率放大器(28)包括形成本发明的部件的主要部分。

频率放大器(28)包括以下元件作为主要元件：具有圆柱形配置并且环绕杆(2)的所述销的引导衬套(21)、也环绕杆(2)的所述销的套管(18)以及浮动活塞(19)。套管(18)具有借助于与杆(2)的所述销同心并固定到其的基部和壁形成的圆柱形配置，从而形成定位其他可移动部件的体积。杆(2)的所述销沿着从一端处的活塞(10)伸展到另一端处的套管(18)的整个长度并入至少一个内部通道(22)。能够按密封方式沿着引导衬套(21)与套管(18)的壁滑动的浮动活塞(19)布置在在套管(18)与引导衬套(21)之间的形成空间中，为了所述密封，其使用一对密封元件(35)，诸如例如O形环，一个用于内径，并且另一个用于外径。浮动活塞(19)具有带有阶梯状区段的基部，所述基部与套管(18)和引导衬套(21)一起确定放大器室(29)，放大器室(29)的体积可以随着浮动活塞(19)沿着引导衬套(21)滑动而变化。

在频率放大器(28)的第一实施例中，浮动活塞(19)包括流出通道(27)，假定始终保留第一永久开口(27a)，则所述流出通道可以借助于使放大器室(29)与压缩室(9)连通的限压阀(20)部分封闭，如图7中所绘示的。反过来，引导衬套(21)在其长度的中间区域中具有减小的外径，从而配置阶梯状限位挡块(30)，使得浮动活塞(19)能够在套管(18)的基部与所述限位挡块(30)之间滑动，通过机械限位方式作用用于限制可以作用在弹性元件(25)上的变形力。当浮动活塞(19)到达限位挡块(30)时，放大器室(29)中的压力将增加到限压阀(20)所设置的水平，从而致使限压阀打开，使得放大器室(29)中的压力并不继续增加。

在频率放大器(28)的第二实施例中，套管(18)包括过道(37)，压力调节阀(36)作用在过道(37)上。此压力调节阀(36)在放大器室(29)中的压力达到特定值时打开，从而液压地调节放大器室(29)中的最大压力、并且因此由弹性元件(25)施加在次级阀(24)上的力。在任何情况下，其具有第二永久开口(37a)。此实施例相对于前述一个实施例具有如下优点：不需要与由限位挡块(30)和浮动活塞(19)形成的组件相关联的尺寸控制。

在这两个实施例之间存在实质性差别。在第一实施例中，限压阀(20)设置在高限压水平，仅为防止部件断裂，而不干预将由施加在弹性元件(25)上的变形引起的对系统的负载控制。在第二实施例中，在无限位挡块(30)的情况下，压力调节阀(36)实施调节放大器将施加在主阀(23)上的力的主要功能。其被设置在非常低的压力极限，并且确定减震器的液压功能。

在两个实施例中，主阀(23)优选地借助于针对流体建立永久通路区段的卸压盘(33)搁置在延伸通孔(31)上，并且在额外实施例中嵌入活塞(10)与引导衬套(21)的一端之间。引导衬套(21)的另一端搁置在套管(18)上，并且在所述端部处具有窄导管(26)。围绕引导衬套(21)行进并延伸直到其接触另一端处的次级阀(24)的弹性元件(25)搁置在浮动活塞(19)。

引导衬套(21)环绕包括杆(2)的所述销的纵向表面通道(22)的一部分，由此牵引室(8)与放大器室(29)液压连通。引导衬套(21)的窄导管(26)使放大器室(29)与杆(2)的所述销的通道(22)连通，并且最后与牵引室(8)连通。在一个实施例中，窄导管(26)借助于引导衬套(21)的带缺口的末端形成。在替代实施例中，引导衬套(21)的端部并不具有窄导管(26)，而是搁置在并入连通导管的第二卸压盘(33)上。

主阀(23)定位成优选地通过卸压盘(33)与活塞(10)接触。次级阀(24)又定位在两个间隔件(34)之间，一个使其与主阀(23)分离，并且另一个将其与弹性元件(25)间隔开，从而确定次级阀(24)的刚度。间隔件(34)可以例如是垫圈。因此，主阀(23)和次级阀(24)借助于间隔件(34)分离，从而在其间留下可以根据其厚度和外径进行配置的空间。

如图7中绘示的，在第二实施例中，主阀(23)和次级阀(24)连同卸压盘(33)和间隔件(34)一起环绕引导衬套(21)定位，它们可以在引导衬套(21)上滑动、而非被嵌入。

如下文参考图6至图10指示减震器的操作，图6至图10绘示活塞(10)、主阀(23)、次级阀(24)和频率放大器(28)，它们耦合在杆(2)的所述销中，按顺序方式沿着减震器的内管(6)滑动。

必须考虑，为防止清晰度损失和在附图中引入过多元件，仅在绘示在这些图中的区段的一侧上绘示流线，而事实上也将在另一侧上发现所述流线。

图6和图7绘示备用减震器在这两个实施例中的情况，其中阀(23、24)分别被定位成使得它们嵌入活塞(10)与引导衬套(21)的一端之间，并且环绕引导衬套(21)。

一旦如图8中所绘示的那样在牵引室(8)中引入压力，主阀(23)便开始弯折，使得其在其通过间隔件与次级阀(24)分离时往往接触所述间隔件。由减震器的延伸移动引起的此弯折产生穿过平行操作的两个路径的流体通路。主通路穿过主阀(23)从牵引室(8)到压缩室(9)。次级通路通过纵向通道(22)和窄导管(26)将位于主阀(23)上的流体引导到放大器室(29)。根据频率放大器(28)的实施例，一但在这里，放大器便借助于限压阀(20)（因为其并入第一永久开口(27a)，因此其是非密封的）允许进入流体的一部分通过流出通道(27)朝向压缩室(9)移出，并且允许所述流体朝向压缩室(9)移出或者通过压力调节阀(36)（因为其并入第二永久开口(37a)，因此其也是非密封的）。此配置相对于压缩室(9)在牵引室(8)中产生压力增加，此压力增加被部分传递到放大器室(29)。放大器室(29)中相对于压缩室(9)的超压施加在浮动活塞(19)上，从而致使其滑动，从而推动弹性元件(25)，弹性元件(25)又推动次级阀(24)。在主阀(23)与次级阀(24)之间存在间隔件(34)意味着浮动活塞(19)的滑动并不立即传送到主阀(23)。

在低频率下实施的减震器的延伸为次级阀(24)与主阀(23)进行接触提供足够的时间。

后续情况绘示在图9中，图9显示推动弹性元件(25)和次级阀(24)的浮动活塞(19)的位移现在如何足以在部分打开的主阀(23)与次级阀(24)之间实现接触。借助此配置，由放大器室(29)中的超压施加的力被传送到主阀(23)，从而致使在较大程度上节流牵引室(8)与压缩室(9)之间的流体通路。更大的压力差被传送到放大器室(29)，从而增加进入所述室的流，这再次增加由主阀(23)施加在流体通路上的节流。此反馈现象增加在牵引室(8)与压缩室(9)之间建立的压力差、并且因此增加用于抵靠由所述减震器产生的延伸移动的力。可以理解的是，次级阀(24)的存在极为重要，因为，如果缺少所述次级阀，则从减震器的延伸移动一开始就触发反馈循环，从而极大地阻碍对其提供的力的频率控制。换句话说，假定过程将非常快，则非常难以针对1 Hz的移动相对于10 Hz的另一移动实现不同减震器响应。

如果移动频率足够低和/或延伸速度足够高以将所需体积的流体传送到放大器室(29)，则浮动活塞(19)滑动（考虑频率放大器(28)的第一实施例），直到其接触限位挡块(30)（如图9中所示），或者直到放大器室(29)达到由压力调节阀(36)建立的调节压力。在此情况下，反馈现象受限，从而防止额外力从频率放大器(28)传送到主阀(23)。对所传送力的所述限制对于确保结构完整性和避免破坏图14中所示的表示为阻尼力作为振荡速度的函数的曲线的减震器的主要功能必不可少。如所提及的，限压阀(20)的唯一功能是保护系统的部件，其中由弹性元件（25）上的限位挡块（30）允许的最大变形由力-速度曲线确定，从而受到限制。然而，在压力调节阀(36)的情况下，其确实实施确保系统的部件的结构完整性和无限制地再现力-速度曲线的两个功能。

反馈被配置成在低速下不达到其极限，使得可以通过频率放大器(28)增强此操作方案所需的高阻尼值。在限压阀(20)的情况下，针对减震器的中等操作速度、并且特别是高操作速度使用限制，尽管这在压力调节阀(36)的情况下不是严格必需的，可能感兴趣在其低速下的开度。在压力调节阀(36)的情况下，可以针对低速移动配置其开度，因为除限制最大反馈力以外，其还管理其整个操作范围内的减震器响应。通过给压力调节阀(36)提供类似于主阀(23)的配置的配置实现压力调节阀(36)的此管理，所述配置非常适于针对每一速度产生最佳阻尼水平。因此，假定频率放大器(28)可以被配置成在主阀(23)中提供大部分流体节流，则其限制允许在低速下所需的高阻尼程度以向车辆提供稳定性以便结合能够最小化地形不规则到座舱的传送的高速下的低阻尼系数，这又最大化舒适性。因此，本发明在频域和速度领域两者中起作用。

考虑频率放大器(28)的第一实施例，一旦浮动活塞(19)到达限位挡块(30)，放大器室(29)的体积便固定，没有体积增加的可能性。如果减震器的延伸循环在合适条件下持续，则放大器室(29)中的压力增加，从而接近牵引室(8)的压力。永久开口(27a、37a)的存在通过确保通过频率放大器(28)的最小流出速率来防止两个压力完全平稳。此压力限制对高速移动可能不够，为此，必须包括限压阀(20)。如图10中所示，由于其借助于流出通道(27)经受放大器室(29)与压缩室(9)之间的差压，所述限压阀(20)最终打开所提及压力差的预先确立的值，从而允许更多流体朝向压缩室(9)离开放大器室(29)。因此，保护频率放大器(28)的部件免受放大器室(29)中的超压，从而在减震器的移动中确保它们相对于大速度范围的抵抗力和耐久性。这也在考虑带有压力调节阀(36)的频率放大器(28)的第二实施例时发生，压力调节阀(36)通过其阻尼调节功能发挥相同作用。

当减震器的延伸移动结束时，其速度降低，通过主阀(23)的流率减小。这带来牵引室(8)与压缩室(9)之间的压力差的减小，这又与放大器室(29)中的压力减小相关联。为此目的，流体的循环方向在窄导管(26)中颠倒，朝向牵引室(8)离开放大器室(29)。这示出在图11中，其中流体通过窄导管(26)和流出通道(27)、通过第一永久开口(27a)、或者如图13中所绘示的那样通过第二永久开口(37a)离开放大器室(29)。在频率放大器(28)的两个实施例中，由于放大器室(29)与压缩室(9)之间比放大器室(29)与牵引室(8)之间大的压力差，流出通道(27)和压力调节阀(36)是延伸移动的最后阶段中的主要流体离开路径。这是由于在延伸移动期间，牵引室(8)中的压力始终高于压缩室(9)中的压力。当减震器开始压缩阶段时，此关系颠倒，其中最大差压在放大器室(29)与牵引室(8)之间，并且将窄通道(26)变成用于排空放大器室(29)的优选路径。

在填充放大器室(29)时，流体通过窄导管(26)进入，并且通过永久开口(27a、37a)离开，使得是用于调节浮动活塞(19)的快速滑动程度的有效填充区段是两者的减法。因此，考虑到这是它们之间的差，其必须是小区段，其控制频率放大器(28)的频率行为，所述区段中的每一者可以具有较大尺寸。与现有技术中存在的解决方案相比，这意味着与控制通道的较大尺寸相关联的控制通道的更简单且更稳健制造。另外，在延伸移动的最后阶段期间和整个压缩冲程期间其允许流体离开放大器室(29)的同时操作意味着其是大的通路区段，即，两者的总和，这确保浮动活塞(19)快速返回到其备用位置。此移动在恢复备用位置之前的持续时间必须尽可能短，使得所述系统始终准备好实施高频调节，其中所述循环非常快。此构造因其容易实现而是有利的，并且允许本发明具有比其必须调节的那些频率高得多的操作频率。

当延伸移动在高频率下发生时，流率分布不相对于借助图8中所示的低频移动形成的分布改变：在牵引室(8)与压缩室(9)之间通过主阀(23)建立主要流。第二流通过放大器室(29)，流体从主阀(23)的上部部分离开借助于销(2)的通道(22)以及窄导管(26)到达放大器室(29)。进入流体的一部分离开所述室(29)通过流出通道(27)、通过第一永久开口(27a)或第二永久开口(37a)到达压缩室(9)。图10显示限压阀(20)针对高频循环的此流动布置。两种移动之间的差别是其持续时间，所述持续时间在高频循环的情况下非常短。为使频率放大器(28)开始反馈循环，浮动活塞(19)必须沿增加放大器室(29)的体积的方向位移。事实上，在浮动活塞(19)的位移足以使次级阀(24)接触主阀(23)（次级阀(24)和主阀(23)通过间隔件(34)分离）之前不触发反馈。实现浮动活塞(19)的该位移所需的压力取决于间隔件(34)的厚度和直径、次级阀(24)的刚度和弹性元件(25)的刚度。反过来，必须进入放大器室(29)以允许浮动活塞(19)的该最小位移的流体体积取决于所提及室的横截面。最后，完成此填充所需的时间取决于在牵引室(8)、压缩室(9)与放大器室(29)之间建立的压力差，以及对流体通过窄导管(26)的进入和通过永久开口(27a、37a)的离开施加的限制。

永久开口(27a、37a)允许放大器室(29)的填充速度比其排空速度慢得多。

为实施对阻尼的频率调节，必须缓慢填充并相对快速排空放大器室(29)，从而允许所述系统准备好进行新的循环。

在延伸移动的情况下，牵引室与压缩室之间的压力差高，因此当前系统使用到频率室的小进入区段，这允许缓慢填充所述室。然而，通过使用小填充区段，阻碍频率室的排空。由于频率室相对于牵引室的更高压力，发生频率室的排空；然而，此压力差小于在延伸阶段期间填充频率室的压力差，为此，排空比填充慢。如果所述系统在开始下一个高频循环之前并不完全排空，则调节器失去效率。

在本发明的系统中，并入永久开口(27a、37a)用于放大器室(29)中的受控流体出口允许使用较大区段，因为所述受控流体出口阻碍室(29)的填充。因此，缓慢填充并快速排空室(29)，这允许使所述系统准备好进行新循环、而不影响其效力。

因为高频移动的持续时间短，因此传送到放大器室(29)的流体的体积可能不足以使浮动活塞(19)的滑动导致次级阀(24)接触主阀(23)。在这种情况下，不存在反馈，并且减震器的负载由延伸通孔(31)和主阀(23)的配置确定。如果移动幅度或其速度更大，则传送到放大器室(29)的流体的体积将更高，甚至可以在此处开始反馈过程，如图9中详细所示。选择在前述段落中提及的本发明的可配置参数，使得反馈过程没有足够时间以比预先确立的频率高的频率的移动达到其极限。因此，在任一情况下，由减震器抵抗高频移动产生的力小于与低频移动相关联的力。

可以以低预变形和低刚度配置主阀(23)以最小化用于抵抗由减震器在高频下产生的移动的力。因此，通过最小化通常与高振荡频率相关联的道路不规则的传递，最大化舒适性。

调节压力增加所处的速度的另一因素是室(29)自身的体积或次级阀(24)和弹性元件(25)的刚度的组合。弹性元件(25)和次级阀(24)的刚度允许配置主阀(23)与次级阀(24)之间的耦合程度。同样地，连同由主阀(23)与次级阀(24)之间的间隔件(34)建立的距离一起，所述系统设置有高度通用的配置。

例如，对于1 Hz的低频移动，所述系统可以被配置成使得浮动活塞(19)的位移到达限位挡块(30)。此点为浮动活塞(19)建立冲程限制，使得限制由放大器(28)通过弹性元件(25)和次级阀(24)传送到主阀(23)的最大力。换句话说，不管移动的持续时间多长或施加到主阀(23)的压力的量值多大，都限制由频率放大器(28)提供的最大力增益，因为反馈循环被限位挡块(30)中断。考虑到它们在高速下受限，这允许在低速下施加显著增益。

随后，如图10中所绘示的，牵引室(8)已经超过特定压力水平。浮动活塞(19)已经接触限位挡块(30)，并且无法再位移，为此，放大器室(29)的体积和压力可能不再增加，从而导致位于流出通道(27)中的流体致使限压阀(20)打开，使得所述压力增加被离开放大器室(29)的流体抵消。这发生在频率放大器(28)的第一实施例中。在图13中所示的第二实施例中，在以所期望的调节压力到达放大器室(29)时，压力调节阀(36)打开，其中压力被离开放大器室(29)的流体抵消。为此，弹性元件(25)和次级阀(24)从浮动活塞(19)接收的力也受限，因为位移通过限位挡块(30)机械地受限，或者通过对从放大器室(29)通过压力调节阀(36)施加的压力、以及因此其施加在主阀(23)上的力的限制液压地受限。如图10中所示，如已经描述的，这意味着主阀(23)将因牵引室(8)中的压力增加并且因其从次级阀(24)接收的受限力而甚至弯折更多。从而，这防止克服在高压情况下涉及的部件的阻力。

一旦已经超过牵引室(8)中的最大压力瞬间，浮动活塞(19)便开始朝向备用位置的位移。此移动的持续时间必须尽可能短，使得所述系统始终准备好实施高频调节，其中所述循环非常快。在此情况下，图11绘示排空放大器室(29)的周期期间的流体分布流，其中本发明具有第一永久开口(27a)和窄导管(26)两者用于使流体离开放大器室(29)。

如图8中所示，在填充放大器室(29)时，第一永久开口(27a)允许流体朝向压缩室(9)离开，使得从通过引导衬套(21)的窄导管(26)进入放大器室(29)的流率减去此流率。

然而，在排空放大器室(29)时，流体流出由永久开口(27a、37a)和由引导衬套(21)的窄导管(26)分别由于由牵引室(8)的体积增加产生的较低压力、由于活塞(10)的位移建立，从而导致发生从放大器室(29)朝向牵引室(8)的流体流，除通过杆(2)的销的通道(22)以外，还通过位于活塞(10)中的压缩通道(32)，因为压缩阀(17)将出于相同原因打开。因此，不像在填充阶段中，在排空阶段中，通过两个区段(26、27)的流体流率加起来以允许放大器室(29)的快速排空和所述系统的备用位置的快速恢复。

此构造因其容易实现而是有利的，并且允许本发明具有比其必须调节的那些频率高得多的操作频率。因此，减震器在延伸循环结束时具有用于流体的两个出口的事实意味着频率放大器(28)非常快速返回到其备用位置。放大器室(29)的恢复速度取决于窄导管(26)的大小和由流出通道(27)形成的组件以及在限压阀(20)或压力调节阀(36)的应力水平下的设计。

图10和图13的描述清楚地显示分别借助于限位挡块(30)或压力调节阀(36)限制浮动活塞(19)的移动的重要性。否则，如果牵引室(8)、并且因此放大器室(29)的压力过度增加，则浮动活塞(19)的移动将不受限并且将不停止压在弹性元件(25)上，此弹性元件压在次级阀(24)上，并且此次级阀压在主阀(23)上，在那里，其可能不仅引起延伸通孔(31)的封闭，而且还可能因其将经受的过多机械应力而损坏一些所提及的部件。此外，由于在频率放大器(28)中并入限位挡块(30)或压力调节阀(36)，因此放大器室(29)的体积无法增加，为此，借助于并入被配置成在达到特定压力水平时打开的压力控制阀(20、36)限制此室(29)中的压力。

在附图中描述的情况对于在低频率下工作的减震器视为有效。然而，在高频情况下，循环的时间非常短，并且减震器没有时间将流体送过相当长的路径，并且需要太多时间完成，因此流体没有时间填充放大器室(29)，并且因此使浮动活塞(19)位移。这是频率放大器并不在高频率下工作的原因。

可以在图12中考虑在高频延伸循环中工作的方式。在此情况下，主阀(23)负责提供阻尼负载。部分流体将通过通道(22)朝向放大器室(29)，尽管可以认为浮动活塞(19)将由于缺少反应时间而大部分不位移，并且借助于主阀(23)执行整个阻尼效果。

主阀(23)与次级阀(24)之间借助于间隔件(34)的分离以及所述阀(23、24)的刚度允许根据频率调整减震器的负载。

关于图1至图5，一旦理解本发明的减震器基于并入具有放大限制的频率放大器(28)以及主阀(23)和次级阀(24)，便可以陈述以下：

- 图1并入频率放大器(28)，其附接到压缩室(9)中的活塞(10)，为此其旨在用于在延伸中工作。

- 图2并入两个频率放大器(28)，每一频率放大器(28)位于活塞(10)的一侧上，因此它们旨在用于在延伸和压缩中工作。

- 图3并入两个频率放大器(28)，一个附接到压缩室(9)中的活塞(10)，为此其旨在用于在延伸中工作，并且另一个位于阀支撑件(16)中，旨在用于在压缩中工作。

- 图4并入频率放大器(28)，其附接到单管减震器的压缩室(9)中的活塞(10)，为此，像图1中一样，其旨在用于在延伸中工作。

- 图5并入两个频率放大器(28)，每一频率放大器(28)位于单管减震器中的活塞(10)的一侧上，因此像在图1中一样，其旨在用于在延伸和压缩中工作。

未绘示带有用于压缩移动的附接到牵引室(8)中的活塞(10)的单个频率放大器(28)的减震器，因为推理与当其位于压缩室(9)中时所描述的相同。

在其中用于压缩移动的频率放大器(28)位于阀支撑件(16)中、直接进入储备室(7)的图3中绘示的情况下，操作与其中频率放大器(28)被定位成使得其附接到牵引室(8)中的活塞(10)的情况相同。

因此，本发明包括两个阀，即主阀(23)和次级阀(24)，它们被支撑在弹性元件(25)中，具有局部和可配置耦合水平，以及借助于频率放大器(28)的其余部件执行的液压机械放大步骤。

主阀(23)与在现有技术中用于常规减震器的那些相同。任选地，其可以并入受控永久流出，并且具有可以预先配置以获得所期望的阻尼特性的刚度和变形。在附图中，主阀(23)被绘示成附接到接触活塞(10)并建立受控流出水平的卸压盘(33)。主阀(23)负责限定高频下的阻尼特性。

次级阀(24)结合弹性元件(25)负责限定低频下的阻尼特性。在优选表示中，弹性元件(25)是配置弹簧的盘式垫圈（也称为贝氏或盘式弹簧（Belleville or disc spring））的堆叠，因为其提供大的配置通用性。首先，其提供负载、冲程和紧凑性之间的关系，对于螺旋压缩弹簧或称为波形弹簧的那些弹簧，这是不可能的。其次，其刚度在其被压缩时降低，这允许使低速下的高阻尼水平与高速下的低阻尼水平组合，从而给本发明提供按对于车辆最有利的方式同时调节频率和速度行为的能力。这是提高搭乘舒适性、从而增强频率调节效果的关键。

此外，主阀(23)和次级阀(24)的耦合可以通过例如选择次级阀(24)的外径借助两个阀(23、24)的大小和特性来配置，使得一旦达到浮动活塞(19)的最大冲程，便使主阀(23)相对于主阀的弯折成为可能。这有助于最小化高速下的阻尼增加。

还可以借助于间隔件(34)的厚度或直径配置所述耦合，这将导致次级阀(24)必须作出以便接触主阀(23)的努力可变。

假定这两个元件是柔性的，则还可以通过考虑次级阀(24)和弹性元件(25)的柔性来配置所述耦合。因此，当选择非常刚性的次级阀(24)和非常柔性的弹性元件(25)时，将需要浮动活塞(19)的将力从放大器(28)传送到主阀(23)的较大位移。相反的配置允许力传递针对浮动活塞(19)的较小位移发生。这些配置可能性给所述系统提供大通用性。

还可以借助于沿着引导衬套(21)的长度定位限位挡块(30)来配置所述耦合，使得更靠近于套管(18)的位置暗示浮动活塞(19)的较小最大位移，并且因此，弹性元件(25)的最大变形将更小，由此次级阀(24)将对主阀(23)施加较小最大压力。这允许减小减震器针对低频移动获得的最大负载。

分别在放大器室(29)的流体入口和出口处建立限制水平的窄导管(26)和第一永久开口(27a)还可以被配置成使得，如果其通路区段的差异很小，则浮动活塞(19)的向上移动缓慢，而通路区段的大差异允许浮动活塞(19)的较快移动。此配置允许根据施加到减震器的移动频率调整系统的响应。

最后，必须考虑，本发明必须不受本文中描述的实施例的限制。所属领域的技术人员可以基于本说明书执行其他配置。因此，本发明的范围由以下权利要求书限定。