阅读说明：本技术 充气轮胎 (Pneumatic tire ) 是由 石坂贵秀 于 2020-04-23 设计创作，主要内容包括：提供一种能够在维持轮胎的耐磨耗性的同时提高雪上性能的充气轮胎。该充气轮胎具备：一对胎肩主槽21、21和两条以上的中央主槽22、22；以及一对胎肩环岸部31、31、一对中间环岸部32、32和一列以上的中央环岸部33,由该主槽21、22划分而成。此外,胎面部中央区域的槽面积比Sc在0.40≤Sc≤0.50的范围。此外,中间环岸部32具备沿轮胎宽度方向延伸并贯通中间环岸部32的多个中间横纹槽321和由中间横纹槽321划分而成的多个中间花纹块322。此外,中间花纹块322具有沿轮胎宽度方向延伸并贯通中间花纹块322的窄浅槽323和由窄浅槽323划分而成的一对小花纹块。(Provided is a pneumatic tire capable of improving on-snow performance while maintaining wear resistance of the tire. The pneumatic tire is provided with: a pair of shoulder main grooves 21, 21 and two or more central main grooves 22, 22; and a pair of shoulder land portions 31, a pair of intermediate land portions 32, and one or more rows of central land portions 33, which are defined by the main grooves 21, 22. The groove area ratio Sc in the center region of the tread portion is in the range of 0.40 to Sc 0.50. The intermediate land portion 32 includes a plurality of intermediate lug grooves 321 extending in the tire width direction and penetrating the intermediate land portion 32, and a plurality of intermediate blocks 322 partitioned by the intermediate lug grooves 321. The intermediate block 322 has a shallow groove 323 extending in the tire width direction and penetrating the intermediate block 322, and a pair of small blocks partitioned by the shallow groove 323.)

充气轮胎

技术领域

本发明涉及一种充气轮胎，更详细而言，涉及一种能够在维持轮胎的耐磨耗性的同时提高雪上性能的充气轮胎。

背景技术

在以往的重载荷用轮胎中，存在应当提高轮胎的雪上性能的问题。作为涉及像这样的问题的以往的充气轮胎，已知有专利文献1所记载的技术。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2008-307935号公报

发明内容

发明所要解决的问题

此外，近年来，在装接于拖车的全季节用轮胎中，也要求规定的雪上性能。另一方面，对于重载荷用轮胎，还存在应确保耐磨耗性能的问题。

因此，本发明是鉴于上述问题而完成的，其目的在于提供一种能够在维持轮胎的耐磨耗性的同时提高雪上性能的充气轮胎。

技术方案

为了达成上述目的，本发明的充气轮胎具备：一对胎肩主槽和两条以上的中央主槽；以及一对胎肩环岸部、一对中间环岸部和一列以上的中央环岸部，由所述主槽划分而成，所述充气轮胎的特征在于，胎面部中央区域的槽面积比Sc在0.40≤Sc≤0.50的范围，所述中间环岸部具备沿轮胎宽度方向延伸并贯通所述中间环岸部的多个中间横纹槽和由所述中间横纹槽划分而成的多个中间花纹块，并且，所述中间花纹块具有沿轮胎宽度方向延伸并贯通所述中间花纹块的窄浅槽和由所述窄浅槽划分而成的一对小花纹块。

发明效果

在本发明的充气轮胎中，(1)将胎面部中央区域的槽面积比Sc设定于上述范围，并且中间花纹块具有在轮胎接地时开口的窄浅槽而非贯通刀槽花纹，由此确保胎面部中央区域的边缘成分。由此，与花纹块仅具有刀槽花纹的构成相比，具有提高轮胎的雪上性能的优点。此外，(2)中间花纹块具有窄浅槽，由此，与花纹块具有宽度宽或者深的贯通槽的构成相比，具有确保轮胎的耐磨耗性的优点。

附图说明

图1是表示本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖视图。

图2是表示图1所记载的充气轮胎的胎面表面的俯视图。

图3是表示图2所记载的胎面表面的单侧区域的放大图。

图4是表示图3所记载的单个花纹块的俯视图。

图5是表示图3所记载的单个花纹块的剖视图。

图6是表示本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验的结果的图表。

具体实施方式

以下，参照附图对本发明进行详细说明。需要说明的是，本发明并不受本实施方式的限定。此外，本实施方式的构成要素中包括维持发明的统一性并且能够置换且明显能置换的要素。此外，本实施方式所记载的多个改进例可以在对于本领域技术人员而言显而易见的范围内进行任意组合。

[充气轮胎]

图1是表示本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖视图。图1示出了轮胎径向的单侧区域的剖视图。此外，该图示出了以装接于拖车的重载荷用子午线轮胎作为充气轮胎的一个例子。

在该图中，轮胎子午线方向的剖面被定义为，以包括轮胎旋转轴(省略图示)的平面切断轮胎时的剖面。此外，轮胎赤道面CL被定义为，穿过JATMA所规定的轮胎剖面宽度的测定点的中点且垂直于轮胎旋转轴的平面。此外，轮胎宽度方向被定义为与轮胎旋转轴平行的方向，轮胎径向被定义为与轮胎旋转轴垂直的方向。

充气轮胎1具有以轮胎旋转轴为中心的环状构造，具备：一对胎圈芯11、11；一对胎边芯12、12；胎体层13；带束层14；胎面橡胶15；一对侧壁橡胶16、16；以及一对轮辋缓冲橡胶17、17(参照图1)。

一对胎圈芯11、11是将由钢形成的一根或者多根胎圈钢丝呈环状且多重地卷绕而成的，埋设于胎圈部，构成左右的胎圈部的芯。一对胎边芯12、12包括下部胎边芯121和上部胎边芯122，分别配置于一对胎圈芯11、11的轮胎径向外周来增强胎圈部。

胎体层13具有包括一层帘布层的单层构造或者层叠多层帘布层而成的多层构造，呈环状架设于左右的胎圈芯11、11之间来构成轮胎的骨架。此外，胎体层13的两端部以包住胎圈芯11和胎边芯12的方式在轮胎宽度方向外侧卷回卡定。此外，胎体层13的帘布层通过用涂层橡胶覆盖由钢形成的多个胎体帘线并进行轧制加工而构成，具有绝对值在80[deg]以上90[deg]以下的帘线角度(定义为胎体帘线的长尺寸方向相对于轮胎周向的倾斜角)。

带束层14由多个带束层141～144层叠而成，配置为包围在胎体层13的外周。这些带束层141～144包括：高角度带束141、一对交叉带束142、143以及带束覆盖层144。高角度带束141通过用涂层橡胶覆盖由钢形成的多个带束帘线并进行轧制加工而构成，具有绝对值在45[deg]以上70[deg]以下的帘线角度(定义为带束帘线的长尺寸方向相对于轮胎周向的倾斜角)。一对交叉带束142、143通过用涂层橡胶覆盖由钢形成的多个带束帘线并进行轧制加工而构成，具有绝对值10[deg]以上55[deg]以下的帘线角度。此外，一对交叉带束142、143具有符号互不相同的帘线角度，使带束帘线的长尺寸方向相互交叉而层叠(具有所谓的斜交构造)。带束覆盖层144通过用涂层橡胶覆盖由钢或者有机纤维材料形成的多个带束覆盖帘线并进行轧制加工而构成，具有绝对值在10[deg]以上55[deg]以下的帘线角度。

胎面橡胶15配置于胎体层13和带束层14的轮胎径向外周，构成轮胎的胎面部。一对侧壁橡胶16、16分别配置于胎体层13的轮胎宽度方向外侧，构成左右的侧壁部。一对轮辋缓冲橡胶17、17分别配置于左右的胎圈芯11、11和胎体层13的卷回部的轮胎径向内侧，构成胎圈部的轮辋嵌合面。

[胎面花纹]

图2是表示图1所记载的充气轮胎的胎面表面的俯视图。该图示出了具有泥地和雪地标记(mud and snowmark)“M+S”的全季节用轮胎的胎面表面。在该图中，轮胎周向是指绕轮胎旋转轴的方向。此外，符号T为轮胎接地端，尺寸标记TW为轮胎接地宽度。

如图2所示，充气轮胎1在胎面表面具备：沿轮胎周向延伸的四条以上的周向主槽21、22；以及多个环岸部31～33，由这些周向主槽21、22划分而成。

主槽是具有JATMA所规定的磨耗指示器的显示功能的槽，具有5.0[mm]以上的槽宽和10[mm]以上的槽深度。

在将轮胎装接于规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，以槽开口部的对置的槽壁间的距离为槽宽进行测定。在槽开口部具有缺口部或者倒角部的构成中，在槽宽度方向且与槽深度方向平行的剖视观察下，以胎面踏面的延长线与槽壁的延长线的交点为测定点来测定槽宽。

在将轮胎装接于规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，以从胎面踏面到最大槽深度位置的距离为槽深度进行测定。此外，在槽底具有局部的凹凸部、刀槽花纹的构成中，将它们除外而测定出槽深度。

规定轮辋是指，由JATMA规定的“标准轮辋”、由TRA规定的“Design Rim(设计轮辋)”、或者由ETRTO规定的“Measuring Rim(测量轮辋)”。此外，规定内压是指由JATMA规定的“最高气压”、由TRA规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES(各种冷充气压力下的轮胎负荷极限)”的最大值或者由ETRTO规定的“INFLATIONPRESSURES(充气压力)”。此外，规定载荷是指，由JATMA规定的“最大负荷能力”、由TRA规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”的最大值、或者由ETRTO规定的“LOAD CAPACITY(负荷能力)”。不过，在JATMA中，在轿车用轮胎的情况下，规定内压为气压180[kPa]，规定载荷为规定内压下的最大负荷能力的88[％]。

此外，在图2的构成中，以轮胎赤道面CL为边界的左右区域分别具有两条周向主槽21、22。此外，这些周向主槽21、22以轮胎赤道面CL为中心，呈点对称地配置。此外，通过这些周向主槽21、22，划分出五列环岸部31～33。此外，一列环岸部33配置于轮胎赤道面CL上。

但是，并不限定于此，可以配置五条以上的周向主槽，且周向主槽也可以以轮胎赤道面CL为中心非对称地配置(省略图示)。此外，一条周向主槽配置于轮胎赤道面CL上，由此，环岸部可以配置于偏离轮胎赤道面CL的位置(省略图示)。

此外，将配置于以轮胎赤道面CL为边界的一个区域的周向主槽21、22中的位于轮胎宽度方向的最外侧的周向主槽21、21定义为胎肩主槽，将其他的周向主槽22定义为中央主槽。

例如，在图2的构成中，从轮胎赤道面CL到左右的胎肩主槽21、21的槽中心线的距离Dg1在轮胎接地宽度TW的26[％]以上32[％]以下的范围。此外，从轮胎赤道面CL到左右的中央主槽22、22的槽中心线的距离Dg2在轮胎接地宽度TW的8[％]以上12[％]以下的范围。

槽中心线被定义为，连接左右的槽壁间的距离的中点的假想线。在主槽的槽中心线具有锯齿形状或者波浪形状的情况下，将穿过槽中心线的左右的最大振幅位置的中点且平行于轮胎周向的直线作为测定点来定义到槽中心线的距离。

在将轮胎装接于规定轮辋并施加规定内压，同时以静止状态相对于平板垂直放置并施加与规定载荷对应的负荷时，以轮胎与平板的接触面的轮胎轴向的最大直线距离为轮胎接地宽度TW进行测定。

轮胎接地端T被定义为，将轮胎装接于规定轮辋并施加规定内压，并且以静止状态相对于平板垂直放置，并施加与规定载荷对应的负荷时的轮胎与平板的接触面的轮胎轴向的最大宽度位置。

此外，以左右的胎肩主槽21、21为边界，将位于轮胎赤道面CL侧的区域定义为中央区域，将位于轮胎接地端T侧的左右的区域定义为胎肩区域。

此外，将由胎肩主槽21、21划分出的轮胎宽度方向外侧的环岸部31、31定义为胎肩环岸部。胎肩环岸部31为轮胎宽度方向的最外侧的环岸部，位于轮胎接地端T上。此外，将由胎肩主槽21、21划分出的轮胎宽度方向内侧的环岸部32、32定义为中间环岸部。中间环岸部32、32隔着胎肩主槽21而与胎肩环岸部31相邻。此外，将位于比中间环岸部32靠轮胎赤道面CL侧的环岸部33定义为中央环岸部。中央环岸部33可以配置于轮胎赤道面CL上(参照图2)，也可以配置于偏离轮胎赤道面CL的位置(省略图示)。

需要说明的是，在具备像图2那样的四条周向主槽21、22的构成中，定义有一对胎肩环岸部31、31、一对中间环岸部32、32以及单个中央环岸部33。此外，例如，在具备五条以上的周向主槽的构成中，定义有两列以上的中央环岸部(省略图示)。

例如，在图2的构成中，所有的周向主槽21、22具有锯齿形状，该锯齿形状在轮胎宽度方向具有振幅。此外，相邻的周向主槽21与22、22与22、22与21分别配置为使锯齿形状的相位错开。但是，并不限定于此，也可以是一部分或者全部的周向主槽21、22具有直线形状(省略图示)。

此外，在图2的构成中，轮胎接地区域的槽面积比Sa在0.25≤Sa≤0.40的范围。此外，胎面部胎肩区域的槽面积比Ss在0.05≤Ss≤0.15的范围，胎面部中央区域的槽面积比Sc在0.40≤Sc≤0.50的范围。此外，胎面部中央区域的槽面积比Sc与胎面部胎肩区域的槽面积比Ss具有3.0≤Sc/Ss的关系。因此，将胎面部中央区域的槽面积比Sc设定得相对较大。由此，会提高轮胎的雪地性能。

将槽面积比定义为规定区域的槽面积与该区域的面积的比。槽面积是胎面踏面的槽的开口面积，在将轮胎装接于规定轮辋并施加规定内压，并且在静止状态下相对于平板垂直放置并施加与规定载荷对应的负荷时，在轮胎与平板的接触面上进行测量。此外，槽是指在轮胎接地时开口而有助于排水性的槽，不包括在轮胎接地时闭塞的刀槽花纹、切口等。

胎面部胎肩区域被定义为从轮胎接地端T到胎肩主槽21的槽中心线的区域。胎面部中央区域被定义为左右的胎肩主槽21、21的槽中心线之间的区域。

[胎肩环岸部]

图3是表示图2所记载的胎面表面的单侧区域的放大图。图2的构成具有以轮胎赤道面CL的点为中心的点对称的胎面花纹，因此对于另一方的区域，省略其说明。

在图3中，胎肩环岸部31具备多个胎肩横纹槽311和多个胎肩花纹块312。

胎肩横纹槽311沿轮胎宽度方向延伸并贯通胎肩环岸部31，在轮胎接地端T以及胎肩主槽21处开口。此外，多个胎肩横纹槽311在轮胎周向以规定间隔进行排列。此外，胎肩横纹槽311的槽宽W1在8.0[mm]≤W1≤20.0[mm]的范围。此外，胎肩横纹槽311相对于轮胎周向的倾斜角θ1在60[deg]≤θ1≤85[deg]的范围。

以穿过横纹槽的左右开口部的假想直线与轮胎周向所成的角为横纹槽的倾斜角进行测定。

此外，胎肩横纹槽311的槽深度H1(省略图示)与胎肩主槽21的槽深度Hg(参照后述的图5)优选具有0.15≤H1/Hg≤0.35的关系，更优选具有0.20≤H1/Hg≤0.30的关系。在所述构成中，胎肩横纹槽311是浅槽，由此提高磨耗初期的轮胎的雪上性能，此外，会确保磨耗中期以后的轮胎的耐磨耗性能。

胎肩花纹块312由相邻的胎肩横纹槽311、311划分而成。此外，胎肩花纹块312的最大宽度Wb1与轮胎接地宽度TW具有0.13≤Wb1/TW≤0.23的关系。

例如，在图3的构成中，如上述的那样，胎肩主槽21具有锯齿形状，该锯齿形状在轮胎宽度方向具有振幅。此外，胎肩横纹槽311具有缓和弯曲的形状，在胎肩主槽21的锯齿形状的最大振幅位置开口。此外，胎肩花纹块312具有向胎肩主槽21侧凸出的边缘部。此外，胎肩花纹块312具有平坦的踏面，该踏面不具有细槽、刀槽花纹或者切口，并且具有连续的边缘部。由此，会提高胎肩花纹块312的刚性。

[中间环岸部和中央环岸部]

图4和图5是表示图3所记载的单个花纹块的俯视图(图4)和剖视图(图5)。在这些图中，图5示出了将中间花纹块(middle block)322在轮胎宽度方向切断的剖视图。

在图3中，中间环岸部32具备多个中间横纹槽321、多个中间花纹块322以及窄浅槽323。同样地，中央环岸部33具备多个中央横纹槽331、多个中央花纹块332以及多个窄浅槽333。

在图3的构成中，中央环岸部33具有相对于中间环岸部32对称的构造，并且具有相同的内部构造，因此作为一个例子，对中间环岸部32的构成进行详细说明，省略对中央环岸部33的构成的说明。

中间横纹槽321沿轮胎宽度方向延伸并贯通中间环岸部32，在划分中间环岸部32的左右的周向主槽21、22处开口。此外，多个中间横纹槽321在轮胎周向以规定间隔进行排列。此外，中间横纹槽321的槽宽W2在8.0[mm]≤W2≤20.0[mm]的范围。此外，中间横纹槽321的槽宽W2与中间横纹槽321的间距长度P2(参照图2)具有0.13≤W2/P2≤0.23的关系。此外，胎肩横纹槽311的槽宽W1比中间横纹槽321的槽宽W2窄。由此，会提高轮胎的通过噪声性能。

此外，中间横纹槽321相对于轮胎周向的倾斜角θ2在60[deg]≤θ2≤85[deg]的范围。此外，中间横纹槽321相对于胎肩横纹槽311向反方向倾斜。此外，胎肩横纹槽311和中间横纹槽321配置为相对于胎肩主槽21的开口部在轮胎周向上相互偏移。由此，会提高轮胎的通过噪声性能。

此外，中间横纹槽321的槽深度H2(参照图5)与胎肩主槽21的槽深度Hg优选具有0.15≤H2/Hg≤0.35的关系，更优选具有0.20≤H2/Hg≤0.30的关系。在所述的构成中，中间横纹槽321是浅槽，由此提高磨耗初期的轮胎的雪上性能，此外，会确保磨耗中期以后的轮胎的耐磨耗性能。

如图3所示，中间花纹块322由相邻的中间横纹槽321、321划分而成。此外，中间花纹块322的最大宽度Wb2与轮胎接地宽度TW(参照图2)具有0.10≤Wb2/TW≤0.20的关系。此外，胎肩花纹块312的最大宽度Wb1与中间花纹块322的最大宽度Wb2优选具有1.00≤Wb1/Wb2≤1.30的关系，更优选具有1.10≤Wb1/Wb2≤1.20的关系。此外，中间花纹块322的最大宽度Wb2与中央花纹块332的最大宽度Wb3优选具有0.90≤Wb2/Wb3≤1.10的关系，更优选具有0.95≤Wb2/Wb3≤1.05的关系。

此外，在图4中，中间花纹块322的周向长度Lb与中间横纹槽321的间距长度P2(参照图2)具有0.98≤Lb/P2≤1.08的关系。此外，中间花纹块322的纵横比Lb/Wb2在1.40以上1.90以下的范围。由此，对中间花纹块322的纵横比Lb/Wb2进行优化而抑制胎踵胎趾磨耗。

例如，在图3的构成中，如上所述，胎肩主槽21和中央主槽22具有锯齿形状，该锯齿形状在轮胎宽度方向具有振幅。此外，中间横纹槽321相对于轮胎周向具有规定的倾斜角θ2并延伸，在胎肩主槽21和中央主槽22的锯齿形状的最大振幅位置处开口。此外，中间花纹块322具有向胎肩主槽21和中央主槽22侧凸出的左右的边缘部。此外，中间花纹块322具有在轮胎周向的中央部扩宽的形状。此外，中间花纹块322的宽度从最大宽度位置朝向轮胎周向的前后的边缘部逐渐减小。由此，会提高中间花纹块322的刚性。

此外，中间花纹块322的从一方的端部到最大宽度位置的轮胎周向的距离Lb’与中间花纹块322的周向长度Lb优选具有0.35≤Lb’/Lb≤0.65的关系。此外，中间花纹块322的中间横纹槽321侧的边缘部的宽度方向长度We与中间花纹块322的最大宽度Wb2优选具有0.80≤We/Wb2≤0.98的关系。

此外，如图4所示，中间花纹块322具有锯齿形状的边缘部，该锯齿形状沿中间横纹槽321延伸。例如，在图4的构成中，中间横纹槽321的壁面不是仅在边缘部形成的倒角部，而是具有在槽深度方向具有相同的锯齿形状的剖面的缺口部。上述锯齿形状的缺口部的最大深度(省略图示)相对于中间横纹槽321的槽深度H2(参照图5)优选在60[％]以上的范围。由此，中间花纹块322的边缘成分增加，轮胎的雪上性能提高。

例如，在图4的构成中，中间花纹块322的边缘部具有交替连接长条部和短条部而形成的锯齿形状。此外，锯齿形状的间距长度Pe与边缘部的宽度方向长度We优选具有0.13≤Pe/We≤0.33的关系，更优选具有0.18≤Pe/We≤0.28的关系。此外，锯齿形状的振幅Ae优选在1.0[mm]≤Ae≤4.0[mm]的范围。

窄浅槽323沿轮胎宽度方向延伸并贯通中间花纹块322，在划分中间环岸部32的左右的周向主槽21、22处开口。此外，窄浅槽323在轮胎接地时开口而作为槽发挥功能，在这一点上与轮胎接地时闭塞的刀槽花纹不同。此外，在中间花纹块322分别配置单个窄浅槽323。此外，窄浅槽323将中间花纹块322划分为一对小花纹块(省略图中的符号)。

此外，窄浅槽323的槽宽Wn在1.2[mm]≤Wn≤3.0[mm]的范围。此外，窄浅槽323的槽宽Wn与中间横纹槽321的槽宽W2具有Wn/W2≤0.30的关系，设定得足够窄。

在上述的构成中，(1)将胎面部中央区域的槽面积比Sc设定为上述范围，并且中间花纹块322具有轮胎接地时开口的窄浅槽323而非贯通刀槽花纹，由此确保胎面部中央区域的边缘成分。由此，与花纹块仅具有刀槽花纹的构成(省略图示)相比，提高轮胎的雪上性能。此外，(2)中间花纹块322具有窄浅槽323，由此，与花纹块具有宽度宽或者深的贯通槽的构成相比，确保轮胎的耐磨耗性。

例如，在图4的构成中，窄浅槽323具有直线形状，与中间横纹槽321大致平行地延伸，在中间花纹块322的左右的最大宽度位置开口。此外，窄浅槽323将中间花纹块322二等分，由此形成梯形的小花纹块。由此，维持中间花纹块322的刚性。

此外，在图5中，窄浅槽323的槽深度Hn与胎肩主槽21的槽深度Hg优选具有0.05≤Hn/Hg≤0.25的关系，更优选具有0.10≤Hn/Hg≤0.20的关系。窄浅槽323比中间横纹槽321浅。具体而言，中间横纹槽321的槽深度H2和窄浅槽323的槽深度Hn的差与胎肩主槽21的槽深度Hg优选具有0.05≤(H2-Hn)/Hg≤0.25的关系。

此外，如图4和图5所示，窄浅槽323具有槽底刀槽花纹3231。

槽底刀槽花纹3231是形成于窄浅槽323的槽底的切槽，具有小于1.5[mm]的刀槽花纹宽度和2.0[mm]以上的刀槽花纹深度，由此在轮胎接地时闭塞。此外，槽底刀槽花纹3231沿窄浅槽323延伸并沿轮胎宽度方向贯通中间环岸部32。此外，槽底刀槽花纹3231的深度Hbs与胎肩主槽21的槽深度Hg的比优选在0.45≤Hbs/Hg≤0.65的范围，更优选在0.50≤Hbs/Hg≤0.60的范围。通过该槽底刀槽花纹3231，提高轮胎的雪上性能。

在将轮胎装接于规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，以胎面踏面的刀槽花纹的最大开口宽度为刀槽花纹宽度进行测定。

在将轮胎装接于规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，以从胎面踏面到刀槽花纹的最大深度位置的距离为刀槽花纹深度进行测定。

此外，如图4和图5所示，中间花纹块322具有多个封闭式刀槽花纹324。

封闭式刀槽花纹324是形成于中间花纹块322的踏面的切槽，具有小于1.5[mm]的刀槽花纹宽度和2.0[mm]以上的刀槽花纹深度，由此在轮胎接地时闭塞。此外，封闭式刀槽花纹324具有在中间花纹块322内具有两端部的封闭式构造。此外，封闭式刀槽花纹324向轮胎宽度方向的延伸长度Ws与中间花纹块322的最大宽度Wb2具有0.50≤Ws/Wb2≤0.80的关系。此外，在图5中，封闭式刀槽花纹324的深度Hs与胎肩主槽21的槽深度Hg优选具有0.45≤Hs/Hg≤0.65的关系，更优选具有0.50≤Hs/Hg≤0.60的关系。

例如，在图4的构成中，在由窄浅槽323划分出的一对小花纹块中分别形成单个封闭式刀槽花纹324。但是，并不限定于此，也可以在一个小花纹块中形成多个封闭式刀槽花纹324(省略图示)。此外，在图4的构成中，封闭式刀槽花纹324具有Z字形状。但是，并不限定于此，封闭式刀槽花纹324也可以具有W字形状，还可以具有直线形状(省略图示)。此外，在图5的构成中，封闭式刀槽花纹324在左右的终端部具有底部抬高部(省略图中的附图标记)，由此能够抑制以刀槽花纹端部为起点的裂纹的产生。

[效果]

如上所述，该充气轮胎1具备：一对胎肩主槽21、21；两条以上的中央主槽22、22；以及一对胎肩环岸部31、31、一对中间环岸部32、32和一列以上的中央环岸部33，由这些主槽21、22划分而成(参照图2)。此外，胎面部中央区域的槽面积比Sc在0.40≤Sc≤0.50的范围。此外，中间环岸部32具备沿轮胎宽度方向延伸并贯通中间环岸部32的多个中间横纹槽321和由中间横纹槽321划分而成的多个中间花纹块322。此外，中间花纹块322具有沿轮胎宽度方向延伸并贯通中间花纹块322的窄浅槽323和由窄浅槽323划分而成的一对小花纹块(省略图中的符号)。

在所述的构成中，(1)将胎面部中央区域的槽面积比Sc设定于上述范围，并且中间花纹块322具有在轮胎接地时开口的窄浅槽323而非贯通刀槽花纹，由此确保胎面部中央区域的边缘成分。由此，与花纹块仅具有刀槽花纹的构成(省略图示)相比，具有提高轮胎的雪上性能的优点。此外，(2)中间花纹块322具有窄浅槽323，由此与花纹块具有宽度宽或者深的贯通槽的构成相比，具有确保轮胎的耐磨耗性的优点。

此外，在该充气轮胎1中，轮胎接地区域的槽面积比Sa在0.25≤Sa≤0.40的范围，并且胎面部中央区域的槽面积比Sc与胎面部胎肩区域的槽面积比Ss具有3.0≤Sc/Ss的关系(参照图2)。由此，具有优化轮胎接地区域的槽面积比Sa、Sc、Ss的优点。

此外，在该充气轮胎1中，胎面部胎肩区域的槽面积比Ss在0.05≤Ss≤0.15的范围(参照图2)。由此，具有确保胎肩环岸部31的刚性并提高轮胎的耐切割性能的优点。

此外，在该充气轮胎1中，窄浅槽323的槽宽Wn(参照图4)在1.2[mm]≤Wn≤3.0[mm]的范围，并且窄浅槽的槽深度Hn(参照图5)与胎肩主槽21的槽深度Hg的比在0.05≤Hn/Hg≤0.25的范围。由此，具有如下的优点：窄浅槽323在轮胎接地时适当地开口，适当地确保窄浅槽323作为槽的功能。

此外，在该充气轮胎1中，中间横纹槽321的槽深度H2(参照图5)与胎肩主槽21的槽深度Hg具有0.15≤H2/Hg≤0.35的关系。由此，具有优化中间横纹槽321的槽深度H2的优点。

此外，在该充气轮胎1中，窄浅槽323的槽宽Wn与中间横纹槽321的槽宽W2具有Wn/W2≤0.30的关系。由此，将窄浅槽323的槽宽Wn设定得足够窄，具有确保中间花纹块322的耐磨耗性的优点。

此外，在该充气轮胎1中，中间横纹槽321的槽深度H2(图5参照)和窄浅槽323的槽深度Hn的差与胎肩主槽21的槽深度Hg具有0.05≤(H2-Hn)/Hg≤0.25的关系。由此，具有优化窄浅槽323的槽深度Hn的优点。

此外，在该充气轮胎1中，中间花纹块322的纵横比Lb/Wb2(参照图4)在1.40以上1.90以下的范围。由此，具有优化中间花纹块322的纵横比Lb/Wb2来抑制胎踵胎趾磨耗的优点。

此外，在该充气轮胎1中，中间花纹块322具有在轮胎周向的中央部扩宽的形状(参照图4)。由此，具有优化中间花纹块322的形状的优点。

此外，在该充气轮胎1中，中间花纹块322具有锯齿形状的边缘部，该锯齿形状沿中间横纹槽321延伸(参照图4)。由此，具有增加中间花纹块322的边缘成分并提高轮胎的雪上性能的优点。

此外，在该充气轮胎1中，所述锯齿形状的间距长度Pe与所述边缘部的宽度方向长度We具有0.13≤Pe/We≤0.33的关系，并且所述锯齿形状的振幅Ae在1.0[mm]≤Ae≤4.0[mm]的范围(参照图4)。

此外，在该充气轮胎1中，小花纹块(省略图中的符号)具备至少一个封闭式刀槽花纹324(参照图4)。此外，封闭式刀槽花纹324向轮胎宽度方向的延伸长度Ws与中间花纹块322的最大宽度Wb2具有0.50≤Ws/Wb2≤0.80的关系。由此，具有优化封闭式刀槽花纹324的延伸长度Ws的优点。

此外，在该充气轮胎1中，窄浅槽323具有槽底刀槽花纹3231(参照图4和图5)。由此，具有提高轮胎的雪上性能的优点。

此外，在该充气轮胎1中，胎肩环岸部31具有沿轮胎宽度方向贯通胎肩环岸部31的多个胎肩横纹槽311(参照图2)。此外，胎肩横纹槽311的槽深度H1(省略图示)与胎肩主槽21的槽深度Hg具有0.15≤H1/Hg≤0.35的关系。由此，具有优化胎肩横纹槽311的槽深度H1并兼顾轮胎的雪上性能和耐切割性能的优点。

[应用对象]

此外，该充气轮胎1具有表示该充气轮胎1是拖车用轮胎的显示部(省略图示)。显示部例如由附在轮胎的侧壁部的标记、凹凸构成。例如，ECR54(欧洲经济委员会规则第54条)规定必须设置表示作为拖车用途的显示部。

此外，该充气轮胎1特别优选为具有泥地和雪地标记“M+S”，并且具有三峰雪花标记(Three Peak Mountain Snowflake Mark)“3PMSF”的全季节用轮胎。这些标记例如刻在轮胎侧壁。在所述全季节用轮胎中，要求在轮胎新品时具有规定的雪地性能。

实施例

图6是表示本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验的结果的图表。

在该性能试验中，对多种试验轮胎进行了关于(1)雪上性能和(2)耐磨耗性能的评价。此外，将轮胎尺寸385/65R22.5的试验轮胎组装至轮辋尺寸22.5×11.75的轮辋，对该试验轮胎施加900[kPa]的内压和JATMA规定的规定载荷。

(1)关于雪上性能的评价是根据ECE(Economic Commission for Europe：欧洲经济委员会)的R117-02(Regulation No.117 Revision 2：第117号条例修订2)来进行的，对从规定的初速度加速至终速度所需要的距离进行测定，计算出加速度来进行评价。该评价的数值越大越优选。

(2)关于耐磨耗性能的评价是将试验轮胎装接于拖拉机和拖车的拖车轴的全轮。并且，在柏油路行驶3万[km]后，观察磨耗的程度，进行以以往例为基准(100)的指数评价。该评价的数值越大越优选。此外，如果数值在98以上，则可以说适当地确保了性能。

实施例的试验轮胎具备图1和图2的构成。此外，胎肩主槽21和中央主槽22的槽深度为15.5[mm]，槽宽为17.0[mm]。此外，胎肩主槽21从轮胎赤道面CL开始的距离Dg1为轮胎接地宽度TW的30[％]，中央主槽22的距离Dg2为轮胎接地宽度TW的10[％]。此外，中间花纹块322和中央花纹块332的纵横比为1.60。

以往例的试验轮胎在实施例1的试验轮胎中，配置有贯通花纹块的开放式刀槽花纹来代替中间花纹块322和中央花纹块332的窄浅槽323、333。

如试验结果所示，可知：在实施例的试验轮胎中，兼顾了轮胎的雪上性能和耐磨耗性能。

附图标记说明

1充气轮胎；

11胎圈芯；

12胎边芯；

121下部胎边芯；

122上部胎边芯；

13胎体层；

14带束层；

141高角度带束；

142、143交叉带束；

144带束覆盖层；

15胎面橡胶；

16侧壁橡胶；

17轮辋缓冲橡胶；

21胎肩主槽；

22中央主槽；

31胎肩环岸部；

311胎肩横纹槽；

312胎肩花纹块；

32中间环岸部；

321中间横纹槽；

322中间花纹块；

323窄浅槽；

3231槽底刀槽花纹；

324封闭式刀槽花纹；

33中央环岸部；

331中央横纹槽；

332中央花纹块；

333窄浅槽；

334封闭式刀槽花纹