具体实施方式

参见图1至图2，示出了干摩擦式离合器组件20。干摩擦式离合器组件20包括盖组件22，该盖组件扭转地联接到引擎(未示出)的飞轮。盖组件22通过弹簧带状件26扭转地联接到压板24。

盖组件22包括外壳28和定位在该外壳中的隔膜弹簧30。隔膜弹簧30是具有连续实心外边缘部分32的盘形的碟形弹簧。从边缘32径向向内突出的是一系列隔膜弹簧指状件33。将隔膜弹簧30保持在适当位置的是下支点环34。下支点环34包括穿过外壳28中的狭槽的臂36和附接到臂36的环38。环38施加向上的力以加载隔膜弹簧30并将其保持在适当位置。隔膜弹簧30的边缘32通过调节组件40向下推压在压板24上，如将在下文更详细所述。

压板24具有用于与摩擦盘44接合的平坦环形表面42。压板24还包括具有环形凹槽48的相对表面46。环形凹槽48具有径向内壁49。环形凹槽48的外周边包括限定一体式第一凸轮环52的多个斜坡50。

压板24可相对于外壳28轴向移动。压板24的夹紧运动是由隔膜弹簧30的夹紧负载引起的，使得压板24与摩擦盘44接合。摩擦盘44与飞轮接合以将引擎与变速器的输入轴扭转地连接。在正常操作状态下，除非离合器被释放，否则离合器组件20使变速器与引擎接合。

为了扭转地断开变速器与引擎的连接，换档拨叉的释放轴承(未示出)接触指状件33，导致隔膜弹簧30弹性变形，导致边缘32枢转远离压板24，从而允许压板24与摩擦盘44脱离接合。

调节组件40定位在压板24和隔膜弹簧30之间。调节组件40允许离合器20补偿摩擦盘44的磨损。调节组件40包括第一凸轮环52。与第一凸轮52接合的是第二凸轮环54。第二凸轮环54包括上延伸部，以将夹紧负载从隔膜弹簧30传递到压板24。第二凸轮环54的底部部分包括用于与第一凸轮环52接合的多个斜坡58。第二凸轮环54相对于第一凸轮环52的旋转增加了隔膜弹簧30与压板24之间的距离，从而补偿减小摩擦盘44的厚度的磨损。

参见图1，调节组件40还包括扭转弹簧60。扭转弹簧60使第二凸轮环54偏置以相对于第一凸轮环52旋转。由于施加到离合器组件20的力，可发生第二凸轮环54相对于第一凸轮环52的反向驱动。

再次参见图1至图2，挡板62与第二凸轮环54连接。挡板62在环境上保护扭转弹簧60使其免受灰尘和其他碎屑的影响。挡板62与第二凸轮环54接合以用于简单的安装。调节组件40在径向内壁49内进行引导。

设置在压板24中形成的孔64内的是控制指状件66。控制指状件66与引擎飞轮接触并且还被定位成与第二凸轮环54的径向边缘相邻。除非调节是适当的，否则控制指状件66将防止第二凸轮环54相对于第一凸轮环52旋转。

参见图3至图5，示出了具有防反向驱动组件70的挡板62的局部视图。防反向驱动组件70包括形成在挡板62的底部表面68上的多个凸轮齿72。在一个方面，凸轮齿72可形成在挡板62的至少一部分上或挡板62上的多个位置处。例如，凸轮齿72可在径向围绕挡板62的底部表面68的位置处形成。凸轮齿72可在各种位置处在直径上延伸20至40度。可通过将齿压印、铣削或浇铸到挡板62上来形成凸轮齿72。

在一个方面，凸轮齿72可从凸轮齿72的近侧端部74到凸轮齿72的远侧端部76以角度A形成，如图4和图5最佳所示。角度A可被选择为使得其匹配第一凸轮环52和第二凸轮环54上的上述斜坡50、58的角度，或者可包括不同的角度。在一个方面，角度A可为2.0度至6.0度。

参见图3至图5，凸轮齿72与反向驱动弹簧80接合，该反向驱动弹簧附接到第二凸轮环54。反向驱动弹簧80可围绕紧固件82定位，该紧固件附接到能够旋转地固定的压板24和第一凸轮52，同时防止挡板62和第二凸轮环54的反向驱动。成角度的凸轮齿72适应摩擦盘44的磨损并且保持反向驱动弹簧80的挠曲，如下文将更详细讨论的。

反向驱动弹簧80包括基部部分84，该基部部分具有形成在其中的狭槽86。狭槽86接收如上所述的紧固件82。基部80可定位在压板24和第一凸轮52内，同时防止挡板62和第二凸轮环54的反向驱动。反向驱动弹簧80还包括齿接合臂88，该齿接合臂被定位成接合凸轮齿72并且相对于基部成角度从而限定枢轴，并防止第二凸轮环54的反向驱动。齿接合臂88可在基部84的侧表面90处从基部80延伸，并且沿中间部分92延伸到接合凸轮齿72的接合端94。

在使用中，隔膜弹簧30向第二凸轮环54施加力，该第二凸轮环继而向下推动与压板24成一整体的第一凸轮环52，以使压板24向下夹紧在抵靠引擎的飞轮的摩擦盘44上，从而使引擎与车辆的变速器输入轴联接。为了使变速器与引擎脱离联接，利用推压型释放拨叉和释放轴承(未示出)将隔膜弹簧30的叶片(指状件)33朝向压板24推压，从而使离合器脱离联接。释放拨叉的返回使变速器与引擎联接。

如果摩擦盘44未被充分磨损，则不能够发生调节，因为控制指状件66与第二凸轮环54接合防止了调节。在摩擦盘44被充分磨损时，压板24相对于控制指状件66的相对运动将发生，从而形成调节间隙。在下一次从摩擦盘44释放压板24时，第二凸轮环54将响应于扭转弹簧60的调节第二凸轮环54的偏置力而相对于第一凸轮环52旋转，以补偿摩擦盘44的减小的厚度。

防反向驱动组件70相对于第一凸轮环52保持第二凸轮环54，并且保持隔膜弹簧30的位置。当摩擦盘44的厚度改变时，反向驱动弹簧80改变与凸轮齿72的接触。

例如，当摩擦盘44未磨损时，反向驱动弹簧80在凸轮齿72的近侧端部74处接触凸轮齿72。当摩擦盘44被磨损时，反向驱动弹簧80在凸轮齿72的远侧端部76处接触凸轮齿72。反向驱动弹簧80由于引擎振动而相对于凸轮齿72的重复运动可导致磨损。

此外，当反向驱动弹簧80的挠曲由于如上所述的成角度的凸轮齿72而几乎固定在摩擦盘磨损的范围内时，由反向驱动弹簧80施加到凸轮齿72上的负载减小。

实施例

参见图6A至图6B，示出了现有技术的防反向驱动组件170。现有技术设计包括具有形成在其上的凸轮齿172的挡板162。凸轮齿172不是成角度的或具有零度角并且在挡板162上是水平的。测量反向驱动弹簧在磨损状态和新状态两者下的力或负载。还测量了反向驱动弹簧在磨损状态和新状态两者下的位移。图6B提供了测量的曲线图。如在图中可见，在新位置处的负载(大约23N)与在磨损位置处的负载(大约8N)显著不同。另外，反向驱动弹簧在这两个位置之间的位移较大，为大约6mm。

参见图7A至图7B，示出了改进的防反向驱动组件70。该设计包括具有形成在其上的凸轮齿72的挡板62。凸轮齿72在如上所述的挡板62上成角度为角度A。在所描绘的实施方案中，角度A为大约2.5度。测量反向驱动弹簧在磨损状态和新状态两者下的力或负载。还测量了反向驱动弹簧在磨损状态和新状态两者下的位移。图7B提供了测量的曲线图。如在图中可见，新位置处的负载(10N)类似于磨损位置处的负载(9N)。与图6B的现有技术设计相比，该新位置处的负载(10N)小于图6B中新位置处的负载(23N)的一半。另外，反向驱动弹簧在这两个位置之间的位移小至约0.5mm。该位移是不成角度版本在图6A和图6B的位置之间的位移的1/12。

成角度的凸轮齿72减小了所施加的负载并且减小了弹簧位移的差异。减小的负载尤其减小了反向驱动弹簧80与凸轮齿72之间的接触应力。这种减少导致了施加到防反向驱动组件70的各种部件的磨损减少，并且改善了摩擦式离合器的性能。