一种改善热轧高强带钢侧弯缺陷的平整方法
阅读说明：本技术 一种改善热轧高强带钢侧弯缺陷的平整方法 (Leveling method for improving side bending defect of hot-rolled high-strength strip steel ) 是由 朱昌全 何明 于 2019-09-30 设计创作，主要内容包括：本申请公开了一种改善热轧高强带钢侧弯缺陷的平整方法,包括以下步骤：步骤S1：获取高强带钢,设定平整轧制力和弯辊力端点值；步骤S2：采用CVC辊型,并采用微边浪控制方式对带钢进行轧制；步骤S3：根据所述带钢的边浪程度实时调节所述弯辊力的大小。本申请所提供的平整方法,通过采用所述CVC辊型,并且利用微边浪控制方式,使得带钢在轧制完成后呈现微边浪,以改善和平衡带钢内部残余应力的分布,进而有效改善高强钢经纵剪、辊压成型后的侧弯超标问题。(The application discloses a flattening method for improving the side bending defect of hot-rolled high-strength strip steel, which comprises the following steps: step S1: acquiring high-strength strip steel, and setting end point values of a flattening rolling force and a roll bending force; step S2: rolling the strip steel by adopting a CVC roller shape and a micro edge wave control mode; step S3: and adjusting the magnitude of the roll bending force in real time according to the edge wave degree of the strip steel. According to the leveling method, the CVC roller type is adopted, and a micro edge wave control mode is utilized, so that the strip steel presents micro edge waves after rolling is completed, the distribution of residual stress in the strip steel is improved and balanced, and the problem that the lateral bending of the high-strength steel after longitudinal shearing and roll forming exceeds the standard is effectively solved.)
技术领域
本申请涉及钢铁冶金轧制领域，特别是涉及一种改善热轧高强带钢侧弯缺陷的平整方法。
背景技术
P700L高强汽车结构用钢主要用于制作重载汽车的纵梁，由于轧制、冷却和精整冷加工过程中带钢内部残余应力释放不均导致带钢经纵剪、辊压成型后侧弯超标，如图1所示，不能满足用户的使用要求。
现有技术中，分别对带钢成分、加热工艺、轧制工艺、冷却工艺和缓冷工艺以及平整工艺等影响因素进行了优化改进后，辊压加工后的长梁仍然不能满足镰刀弯≤5mm的用户标准，导致产品交付困难、辊压成型合格率只能达到50％，使得后续高强带钢的品种开发受到阻碍。
为了解决上述问题，一般采用引进轧线超快冷工艺，或者增加多辊全程投用的矫直设备，这两项技术涉及新增投资，改造时间长费用高，不能解决目前实际困难。
因此，如何有效降低高强汽车结构用钢的侧弯超标问题，是本领域技术人员目前需要解决的技术问题。
申请内容
本申请的目的是提供一种改善热轧高强带钢侧弯缺陷的平整方法，通过微边浪控制，可以有效降低带钢的侧弯问题，提高产品质量，满足用户需求。
为实现上述目的，本申请提供如下技术方案：
一种改善热轧高强带钢侧弯缺陷的平整方法，包括以下步骤：
步骤S1：获取高强带钢，设定平整轧制力和弯辊力端点值；
步骤S2：采用CVC辊型，并采用微边浪控制方式对带钢进行轧制；
步骤S3：根据所述带钢的边浪程度实时调节所述弯辊力的大小。
优选的，所述弯辊力端点值为﹣300KN至﹣600KN。
优选的，所述平整轧制力为2000至5000KN。
优选的，还包括步骤：
设定所述CVC辊型的凸度为负值，在对所述带钢进行平整轧制时，所述CVC辊型的负凸度保持不变。
优选的，还包括步骤：所述带钢的厚度为1.2至12.7mm。
优选的，在所述带钢平整轧制启动时，调节传动侧轧制力比操作侧轧制力大20至150KN。
优选的，所述CVC辊型的凸度为﹣0.12至+0.04mm。
优选的，当窜辊位置为：上辊+145至+155mm、下辊﹣145至﹣155mm时，辊型凸度为﹣0.118至﹣0.122mm；
当窜辊位置为：上辊+120至+130mm、下辊﹣120至﹣130mm时，辊型凸度为﹣0.104至﹣0.108mm；
当窜辊位置为：上辊+95至+105mm、下辊﹣95至﹣105mm时，辊型凸度为﹣0.104至﹣0.108mm；
当窜辊位置为：上辊+120至+130mm、下辊﹣120至﹣130mm时，辊型凸度为﹣0.091至﹣0.095mm；
当窜辊位置为：上辊+70至+80mm、下辊﹣70至﹣80mm时，辊型凸度为﹣0.078至﹣0.082mm；
当窜辊位置为：上辊+45至+55mm、下辊﹣45至﹣55mm时，辊型凸度为﹣0.064至﹣0.068mm；
当窜辊位置为：上辊+20至+30mm、下辊﹣20至﹣30mm时，辊型凸度为﹣0.051至﹣0.055mm；
当窜辊位置为：上辊0mm、下辊0mm时，辊型凸度为﹣0.038至﹣0.042mm；
当窜辊位置为：上辊﹣20至﹣30mm、下辊+20至+30mm时，辊型凸度为﹣0.024至﹣0.028mm；
当窜辊位置为：上辊﹣45至﹣55mm、下辊+45至+55mm时，辊型凸度为﹣0.011至﹣0.015mm；
当窜辊位置为：上辊﹣70至﹣80mm、下辊+70至+80mm时，辊型凸度为0。
本申请所提供的改善热轧高强带钢侧弯缺陷的平整方法，包括以下步骤：步骤S1：获取高强带钢，设定平整轧制力和弯辊力端点值；步骤S2：采用CVC辊型，并采用微边浪控制方式对带钢进行轧制；步骤S3：根据所述带钢的边浪程度实时调节所述弯辊力的大小。本申请所提供的平整方法，通过采用所述CVC辊型，并且利用微边浪控制方式，使得带钢在轧制完成后呈现微边浪，以改善和平衡带钢内部残余应力的分布，进而有效改善高强钢经纵剪、辊压成型后的侧弯超标问题。
具体实施方式
的流程图；
其中：带钢(1)。
具体实施方式
本申请的核心是提供一种改善热轧高强带钢侧弯缺陷的平整方法，可以有效降低带钢的侧弯问题，提高产品质量。
为了使本技术领域的人员更好地理解本申请方案，下面结合附图和具体实施方式对本申请作进一步的详细说明。
请参考图2至图5，图2为采用本申请所提供的改善热轧高强带钢侧弯缺陷的平整方法轧制而成的带钢侧弯示意图；图3为本申请所提供的平整工作辊负凸度辊型示意图；图4为本申请所提供的不同窜辊位置对应的平整工作辊辊型凸度示意图；图5为本申请所提供的改善热轧高强带钢侧弯缺陷的平整方法一种具体实施方式的流程图。
在该实施方式中，改善热轧高强带钢侧弯缺陷的平整方法包括以下步骤：
步骤S1：获取带钢1，设定平整轧制力和弯辊力端点值，该带钢1优选为P700汽车用高强钢；
步骤S2：采用CVC辊型，并采用微边浪控制方式对带钢1进行轧制，具体的，CVC辊型是指连续可变凸度的轧辊类型，具体可以参考现有技术；
步骤S3：根据带钢1的边浪程度实时调节弯辊力的大小，具体的，当带钢1的边浪较大时，则相应的将弯辊力的值由负值调整为正值，具体可以通过人为观察的方式进行调节。
在上述各实施方式的基础上，弯辊力端点值为﹣300KN至﹣600KN。
在上述各实施方式的基础上，平整轧制力为2000至5000KN。
具体的，该平整方法中，平整轧制力固定为2000～5000KN，预设定的弯辊力端点值为-300～-600KN，同时根据带钢1全长板型凸度和楔形的变化，弯辊力的使用从弯辊力端点值开始变化，即从负弯往正弯进行过渡，始终保证平整后的板型不能有中浪，可以存在轻微的边浪，改进后的P700高强钢纵剪时侧弯改善明显。
在上述各实施方式的基础上，还包括步骤：
设定CVC辊型的凸度为负值，在对带钢1进行平整轧制时，CVC辊型的负凸度保持不变。具体的，针对P700高强钢平整时，工作辊的辊型采用负凸度，平整前进行预设定且相对固定，上辊位于操作侧+150mm、下辊位于传动侧-150mm，主要依靠负弯辊力来控制带钢1的中浪，尽可能加大带钢1两边部的延伸，改善和平衡带钢1内部残余应力的分布。同时根据平整后的带钢1板型变化及弯辊力的使用可以适当调整工作辊的窜辊位置，确保平整后的带钢1有轻微的边浪。
在上述各实施方式的基础上，还包括步骤：
在带钢1平整轧制启动时，调节传动侧轧制力比操作侧轧制力大20至150KN。具体的，由于传动侧带条的侧弯比操作侧带条的侧弯大2～5mm，辊压成型后的材料报废率最高，而平整操作时，为防止带钢1跑偏操作侧轧制力都要比传动侧轧制力大200KN，针对带条侧弯差异的问题，结合平整轧制力差的控制原则采用精调轧制力差的操作控制方式。
进一步，带钢1平整启动时，通过人工干预调整轧制力差，使传动侧轧制力较操作侧轧制力大20-150KN，目视观察平整后板型，带钢1无明显边浪且存在轻微边浪即可；带钢1存在明显边浪时通过调整负弯辊力来控制板型、轧制力差保持上述控制不做调整，避免出现两侧轧制力差调整频繁造成的严重单边浪甚至带钢1跑偏导致的镰刀弯。
并且，平整轧制力差的控制原则：传动侧轧制力-操作侧轧制力；
当HMI显示画面数值为+值，代表传动侧轧制力较操作侧轧制力大；
当HMI显示画面数值为﹣值，代表操作侧轧制力较传动侧轧制力大。
在上述各实施方式的基础上，带钢1的厚度为1.2至12.7mm。
在上述各实施方式的基础上，CVC辊型的凸度为﹣0.12至+0.04mm。具体的，通过对P700L进行了在线残余应力测试，数据分析出造成P700L侧弯的原因是带钢1呈中浪趋势，带钢1呈中浪趋势的原因是带钢1轧后冷却过程边部冷却速度快、温度低，平整控制时需要严格控制中浪。结合现有平整机的窜辊功能进一步优化了平整工作辊的原始辊型，由平辊型改进为CVC辊型，实现了工作辊辊型凸度的在线变化，辊型凸度可以根据原料浪形分布进行调整过渡由+0.04mm至﹣0.12mm之间进行切换。
如图4所示，CVC工作辊的窜动为上下交错窜动，上辊向传动侧窜动、同时下辊向操作侧窜动为正方向(工作辊等效凸度为正凸度)；反之，上辊向操作侧窜动、同时下辊向传动侧窜动为负方向(工作辊等效凸度为负凸度)。当然，因为磨辊的设置不同，现场设置可能与上述相反，并不局限于本实施例所给出的方式。
优选的，当窜辊位置为：上辊+145至+155mm、下辊﹣145至﹣155mm时，辊型凸度为﹣0.118至﹣0.122mm；
当窜辊位置为：上辊+120至+130mm、下辊﹣120至﹣130mm时，辊型凸度为﹣0.104至﹣0.108mm；
当窜辊位置为：上辊+95至+105mm、下辊﹣95至﹣105mm时，辊型凸度为﹣0.104至﹣0.108mm；
当窜辊位置为：上辊+120至+130mm、下辊﹣120至﹣130mm时，辊型凸度为﹣0.091至﹣0.095mm；
当窜辊位置为：上辊+70至+80mm、下辊﹣70至﹣80mm时，辊型凸度为﹣0.078至﹣0.082mm；
当窜辊位置为：上辊+45至+55mm、下辊﹣45至﹣55mm时，辊型凸度为﹣0.064至﹣0.068mm；
当窜辊位置为：上辊+20至+30mm、下辊﹣20至﹣30mm时，辊型凸度为﹣0.051至﹣0.055mm；
当窜辊位置为：上辊0mm、下辊0mm时，辊型凸度为﹣0.038至﹣0.042mm；
当窜辊位置为：上辊﹣20至﹣30mm、下辊+20至+30mm时，辊型凸度为﹣0.024至﹣0.028mm；
当窜辊位置为：上辊﹣45至﹣55mm、下辊+45至+55mm时，辊型凸度为﹣0.011至﹣0.015mm；
当窜辊位置为：上辊﹣70至﹣80mm、下辊+70至+80mm时，辊型凸度为0。
更优选的，工作辊窜辊位置对应的辊型凸度如表1。
表1工作辊窜辊位置对应的辊型凸度表
具体的，采用本实施例所提供的平整方法，带钢1平整后边部辊压侧弯值对比如表2。
表2带钢1后边部辊压侧弯值对比表
本实施例所提供的平整方法，没有关键设备和先进控制技术的情况下，结合平整机组现有装备特点，通过优化平整工作辊辊型采用负凸度辊型平整技术、优化平整板型调整采用微边浪控制技术、优化平整压下分配采用精调轧制力差控制技术的实施，有效改善了热轧高强汽车用钢P700L侧弯超标的技术难题，辊压成型合格率由之前的50％提高到96％。该平整方法为国内平整机组首创，超越了平整机组只能平整6.35mm以下的带钢1，实现平整功能对1.2mm～12.7mm厚度区间产品的全覆盖，为高强汽车用钢的品种开发提供技术保障。
以上对本申请所提供的改善热轧高强带钢侧弯缺陷的平整方法进行了详细介绍。本文中应用了具体个例对本申请的原理及实施方式进行了阐述，以上实施例的说明只是用于帮助理解本申请的方法及其核心思想。应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本申请原理的前提下，还可以对本申请进行若干改进和修饰，这些改进和修饰也落入本申请权利要求的保护范围内。