阅读说明：本技术 一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢及其生产方法 (Steel for high-ductility cold-rolled steel bar for welded mesh and production method thereof ) 是由 姜婷 汪开忠 于同仁 郭湛 余良其 张晓瑞 何峰 吴建曦 丁新军 葛晴晴 于 2020-06-28 设计创作，主要内容包括：本发明的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢及其生产方法,属于建筑用钢技术领域,焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢其主要化学成份组成及质量百分比含量为：C：0.10％～0.20％、Si：0.15％～0.30％、Mn：0.60％～0.90％、Cr：0.10％～0.50％、Nb：0.010％～0.040％、V：0.020％～0.050％、N：0.009％～0.012％、P≤0.025％、S≤0.020％,其余为Fe和其它不可避免的杂质。生产的钢筋,无需回火,强度和延伸率达到CRB630H级别,满足焊网用高延性冷轧钢筋要求。(The invention relates to a steel for high-ductility cold-rolled steel bars used for welding nets and a production method thereof, belonging to the technical field of steel for buildings, wherein the steel for high-ductility cold-rolled steel bars used for welding nets comprises the following main chemical components in percentage by mass: c: 0.10% -0.20%, Si: 0.15% -0.30%, Mn: 0.60-0.90%, Cr: 0.10% -0.50%, Nb: 0.010% -0.040%, V: 0.020-0.050%, N: 0.009-0.012 percent, less than or equal to 0.025 percent of P, less than or equal to 0.020 percent of S, and the balance of Fe and other inevitable impurities. The produced steel bar does not need tempering, the strength and the elongation rate reach the level of CRB630H, and the requirement of high-ductility cold-rolled steel bar for mesh welding is met.)

一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢及其生产方法

技术领域

本发明属于建筑用钢技术领域，更具体地说，涉及一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢及其生产方法。

背景技术

焊接钢筋网简称焊网，是用冷轧钢筋焊接而成的钢筋网钢，是一种良好、高效的混凝土配盘用材料。通常使用Q215、Q235等钢种的热轧盘圆经冷轧减径后在进行焊接制作，由于传统钢种经过冷轧后其塑性会恶化，且强度提高有限，需要通过在线回火热处理提高延伸率和强度保证使用性能。在线回火线设备成本较高，且大大降低生产效率，增加能耗，同时经常会发生由于热处理不充分而导致钢筋质量不稳定的问题。

目前我国焊网用高延性冷轧钢筋用钢主要使用国标和英标等标准中牌号，钢筋经过冷轧后时均需进行热处理，对新钢种研究较少。而随着建筑行业的发展，要求建材使用质量越来越稳定，就要消除热处理过程带来的质量波动，同时随着环保要求越来越严，急需开发免回火热处理的新型焊网用钢。

中国专利申请号为：201110114872.7，公开日为：2011-10-12的“高延性冷轧带肋钢筋生产工艺”，其生产工艺包括以下几个步骤：(1)将盘圆经过一道轧机减径，减径比为0.79-0.87；(2)将步骤(1)中经一道轧机减径之后的钢筋再经二道轧机减径同时刻痕，减径比为0.59-0.88；(3)将步骤(2)中轧机减径同时刻痕之后的钢筋在550-670℃的温度下热处理1-3s；(4)将步骤(3)中热处理之后的钢筋在空气中自然冷却。普通I、II级钢筋经过此工艺处理后，钢筋的内部组织和晶粒度发生变化，从而使钢筋的强度和延伸率都得到提高，超过III级钢接近Ⅳ级钢筋；但该发明中需要热处理，增加成本及能耗。

中国专利申请号为：201910234085.2，公开日为：2019-06-14的“一种高延性冷轧带肋钢筋生产工艺”，其公开了一种高延性冷轧带肋钢筋生产工艺，包括上料工序、钢筋加工和成品收集，钢筋加工包括以下步骤：一道轧工序：钢筋经过一道轧机，轧机将钢筋减径轧扁，二道轧工序：将一道轧处理的钢筋经过二道轧机，二道轧机对一道轧处理的钢筋轧圆减径，减径比为0.6-0.8，热处理工序：对二道轧工序处理的钢筋进行回火处理，580-650℃的温度下热处理0.8-2s，处理后的钢筋在空气中自然冷却。其不对钢筋进行减径，只是将钢筋轧扁，通过对钢筋轧扁，提高了钢筋的强度；但其需要进行回火处理，处理成本较高，增加能耗。

发明内容

1.要解决的问题

针对现有高延性冷轧钢筋用钢需要进行回火处理，增加能耗的问题，一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢及其生产方法，生产的钢筋，无需回火，强度和延伸率达到CRB630H级别，满足焊网用高延性冷轧钢筋要求。

2.技术方案

为了解决上述问题，本发明所采用的技术方案如下：

本发明的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢，所述焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢其主要化学成份组成及质量百分比含量为：C：0.10％～0.20％、Si：0.15％～0.30％、Mn：0.60％～0.90％、Cr：0.10％～0.50％、Nb：0.010％～0.040％、V：0.020％～0.050％、N：0.009％～0.012％、P≤0.025％、S≤0.020％，其余为Fe和其它不可避免的杂质。

作为本发明的进一步的说明，所述焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢其主要化学成份组成及质量百分比含量为：C：0.12％～0.18％、Si：0.19％～0.25％、Mn：0.72％～0.83％、Cr：0.24％～0.36％、Nb：0.015％～0.035％、V：0.025％～0.045％、N：0.010％～0.011％、P≤0.025％、S≤0.020％，其余为Fe和其它不可避免的杂质。

作为本发明的进一步的说明，所述化学成分需满足以下碳当量计算关系式：

碳当量Ceq＝(％C)+(％Mn)/6+(％Cr+％Mo+％V)/5+(％Ni+％Cu)/15≤0.47。

作为本发明的进一步的说明，所述化学成分需满足以下关系式：

(％N)/7：((％Nb)/41+(％V)/23)≥0.50。

本发明的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢的生产工艺，包括以下步骤：

S1、转炉生产方坯加热；

S2、高速线材控轧控冷轧制；

S3、热轧钢筋盘圆；

S4、冷轧制成钢筋成品。

作为本发明的进一步的说明，所述步骤S2中，高速线材控轧控冷轧制包括：

a、方坯轧制阶段，控制终轧温度为760℃～800℃；

b、吐丝阶段，控制吐丝温度为740℃～780℃；

c、轧后控冷阶段，在斯太尔摩线上完成相变。

作为本发明的进一步的说明，所述步骤c中，保温阶段保温罩全开。

作为本发明的进一步的说明，所述步骤S4中，控制冷轧钢筋减面率为28％～35％。

3.有益效果

相比于现有技术，本发明的有益效果为：

(1)本发明的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢，在满足钢筋的强度和高延性的情况下，其热轧钢筋晶粒度≥10级，R_el≥430MPa，R_m≥570MPa，A≥32％；所生产的热轧钢筋经过28％～35％减面率加工为冷轧钢筋后，无需回火，强度和延伸率达到CRB630H级别，满足焊网用高延性冷轧钢筋要求；

(2)本发明的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢的生产工艺，控制终轧温度为760℃～800℃，利用奥氏体区大压下量剧烈热形变，控制终轧温度在A_C3点以上20～60℃的温度范围发生先共析铁素体相变(本发明钢A_C3点为740℃)，同时结合形变，得到的形变诱导铁素体相变具有强烈的细化晶粒，形变诱发铁素体相变的钢材具有较高的屈服强度和抗拉强度，以及良好的塑性，高于此温度或低于此温度均不能达到此效果；

(3)本发明的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢的生产工艺，吐丝温度为740℃～780℃，如果吐丝温度低于740℃，在进入保温罩前即进入珠光体相变阶段；如果高于780℃，在进入保温罩前尚未达到相变温度，难以在斯太尔摩线上完成全部相变，导致晶粒长大；

(4)本发明的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢的生产工艺，斯太尔摩线保温罩全开，风机开10-12台；得到铁素体+细珠光体的超细晶理想组织，风机开的台数如果过多，容易产生异常组织，如果过少，晶粒度粗化；

(5)本发明的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢的生产工艺，冷轧时控制减面率为28％～35％，如果低于28％，在冷作硬化率不足，冷轧后钢筋达不到630MPa，如果高于35％，减径量过大，冷轧钢筋塑性得不到保障。

具体实施方式

下文对本发明的示例性实施例进行了详细描述。尽管这些示例性实施例被充分详细地描述以使得本领域技术人员能够实施本发明，但应当理解可实现其他实施例且可在不脱离本发明的精神和范围的情况下对本发明作各种改变。下文对本发明的实施例的更详细的描述并不用于限制所要求的本发明的范围，而仅仅为了进行举例说明且不限制对本发明的特点和特征的描述，以提出执行本发明的最佳方式，并足以使得本领域技术人员能够实施本发明。因此，本发明的范围仅由所附权利要求来限定。

下文对本发明的详细描述和示例实施例进行说明。

本发明的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢其主要化学成份组成和质量百分比含量以及碳当量如表1所示：

表1各实施例和对比例的化学成分和质量百分比含量以及碳当量

(质量百分数％，余量为Fe和不可避免的杂质)

	C	Si	Mn	Cr	Nb	V	N	Ni	Cu	Mo	P	S	Ceq
														实施例1	0.10	0.30	0.90	0.50	0.010	0.050	0.0120	0.008	0.007	0.005	0.018	0.005	0.36
实施例2	0.20	0.15	0.60	0.36	0.040	0.020	0.0098	0.007	0.008	0.006	0.016	0.002	0.38
														实施例3	0.16	0.25	0.83	0.10	0.035	0.033	0.0090	0.005	0.007	0.004	0.016	0.004	0.33
实施例4	0.12	0.19	0.72	0.24	0.031	0.045	0.0103	0.006	0.006	0.004	0.015	0.005	0.30
														实施例5	0.18	0.22	0.79	0.31	0.015	0.025	0.0100	0.005	0.005	0.005	0.013	0.004	0.38
实施例6	0.17	0.23	0.75	0.31	0.023	0.031	0.0110	0.005	0.007	0.004	0.014	0.005	0.36
														对比例1	0.23	0.24	0.9	0.5	0.025	0.037	0.011	0.008	0.007	0.005	0.017	0.006	0.49
对比例2	0.22	0.21	0.88	0.005	0.001	0.005	0.0069	0.006	0.005	0.005	0.016	0.005	0.37

上述实施例中元素含量均满足以下范围值：

C：0.10％～0.20％、Si：0.15％～0.30％、Mn：0.60％～0.90％、Cr：0.10％～0.50％、Nb：0.010％～0.040％、V：0.020％～0.050％、N：0.009％～0.012％、P≤0.025％、S≤0.020％，其余为Fe和其它不可避免的杂质。

优选的范围为：C：0.12％～0.18％、Si：0.19％～0.25％、Mn：0.72％～0.83％、Cr：0.24％～0.36％、Nb：0.015％～0.035％、V：0.025％～0.045％、N：0.010％～0.011％、P≤0.025％、S≤0.020％，其余为Fe和其它不可避免的杂质。

表1中Ni元素、Cu元素以及Mo元素均为钢中的杂质元素，仅为了计算碳当量的便利，才将几种元素列出。

上述方案中元素组成在本申请中的具体效果如下：

C：C是钢中最基本有效的强化元素，但随着其含量增大，钢的延展性和焊接性能降低。对于本发明的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢，C含量控制在0.10％～0.20％，进一步优选C含量控制在0.12％～0.18％。

Si：Si是钢中强化的重要元素，通过固溶作用提高钢的强硬度，但Si含量过高会恶化钢材的冷加工性能。对于本发明的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢，Si含量控制在0.15％～0.30％，进一步优选Si含量控制在0.19％～0.25％。

Mn：Mn和Fe形成固溶体，提高钢中铁素体和奥氏体的硬度和强度，但过量的Mn会降低钢的塑性和冷加工能力，同时恶化焊接性能。对于本发明的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢，Mn含量控制在0.60％～0.90％，进一步优选Mn含量控制在0.72％～0.83％。

Cr：Cr元素和碳形成碳化物，在钢中显著提高强度的同时还能有效提高钢的韧性，但是过量的Cr作用不再明显，且恶化焊网钢的焊接性能。对于本发明的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢，Cr含量控制在0.10％～0.50％，进一步优选Cr含量控制在0.24％～0.36％。

Nb：Nb在钢中能够与C、N原子形成细小的碳氮化物，可抑制奥氏体再结晶，组织奥氏体晶粒长大。并且Nb(CN)不仅能在奥氏体未再结晶去形变诱导析出，而且也能在发生相变后的铁素体中析出，这些细小的析出相使钢的强度和韧性提高，在冷轧过程中强度大幅度提高的同时，仍然保留较高的延伸值。但过量Nb对屈服强度的贡献过大，导致强屈比不合。对于本发明的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢，Nb含量控制在0.010％～0.040％，进一步优选Nb含量控制在0.015％～0.035％。

V：V是钢的优良脱氧剂，钢中加钒与C、N形成碳氮化物，可细化组织晶粒，提高强度和韧性，Nb、V复合加入时，部分钒结合成(NbV)CN，其比Nb、V各自的碳氮化物更细小，且析出温度更宽，从而能有效阻止奥氏体晶粒长大和再结晶过程，最终提高钢的强度和延性。对于本发明的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢，V含量控制在0.020～0.050％，进一步优选Nb含量控制在0.025％～0.045％。

N：N主要是与钢中的钒和铌形成沉淀析出相，提高钢的强度和韧性，但过度的N在钢中析出Fe₄N，扩散速度慢，导致钢产生时效性。对于本发明的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢，控制N含量在0.009％～0.012％，进一步优选N含量控制在0.010％～0.011％。

S和P：硫容易在钢中与锰形成MnS夹杂，对材料加工变形有害；P是具有强烈偏析倾向的元素，通常还引起硫和锰的共同偏聚，对产品组织和性能的均匀性有害。对于本发明的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢，控制P≤0.025％，S≤0.020％。

上述元素还需满足以下内容：

碳当量Ceq＝(％C)+(％Mn)/6+(％Cr+％Mo+％V)/5+(％Ni+％Cu)/15≤0.47以满足冷轧钢筋制作焊网时的焊接性能。

此外，为了保证铌钒碳氮化物的充分析出，还需保证(％N)/7：((％Nb)/41+(％V)/23)≥0.50。因为碳加入量足够高，在此不考虑其比值，主要考虑N、Nb、V三种元素的原子配比(7、41、23分别是N、Nb、V的相对原子质量)，在其原子比≥0.50的情况下，可保证充分析出铌钒碳氮化物，实现晶粒细化，以及钢的强度和延性综合提升。

本发明的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢的生产工艺，包括以下步骤：

S1、转炉生产方坯加热；

S2、高速线材控轧控冷轧制，高速线材控轧控冷轧制包括：

a、方坯轧制阶段，控制终轧温度为760℃～800℃；控制终轧温度为760℃～800℃，利用奥氏体区大压下量剧烈热形变，控制终轧温度在A_C3点以上20～60℃的温度范围发生先共析铁素体相变(本发明钢A_C3点为740℃)，同时结合形变，得到的形变诱导铁素体相变具有强烈的细化晶粒，形变诱发铁素体相变的钢材具有较高的屈服强度和抗拉强度，以及良好的塑性，高于此温度或低于此温度均不能达到此效果。

b、吐丝阶段，控制吐丝温度为740℃～780℃；如果吐丝温度低于740℃，在进入保温罩前即进入珠光体相变阶段；如果高于780℃，在进入保温罩前尚未达到相变温度，难以在斯太尔摩线上完成全部相变，导致晶粒长大。

c、轧后控冷阶段，斯太尔摩线保温罩全开，风机开10-12台；得到铁素体+细珠光体的超细晶理想组织，风机开的台数如果过多，容易产生异常组织，如果过少，晶粒度粗化。

S3、热轧钢筋盘圆；

S4、冷轧制成钢筋成品，控制冷轧钢筋减面率为28％～35％。冷轧时控制减面率为28％～35％，如果低于28％，在冷作硬化率不足，冷轧后钢筋达不到630MPa，如果高于35％，减径量过大，冷轧钢筋塑性得不到保障。

实施例1

本实施例的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢，其主要化学成份组成及质量百分比含量及碳当量计算结果如表1中实施例1所示。

本实施例的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢的生产工艺，包括以下步骤：

S1、转炉生产方坯加热，方坯尺寸为250mm×250mm；

S2、高速线材控轧控冷轧制，高速线材控轧控冷轧制包括：

a、方坯轧制阶段，控制终轧温度为760℃；

b、吐丝阶段，控制吐丝温度为740℃；

c、轧后控冷阶段，斯太尔摩线保温罩全开，风机开10台。热轧钢筋尺寸为：6.5mm，其组织性能为：得到铁素体+珠光体的理想组织，晶粒度为10.5级，R_el：452MPa，R_m：589MPa，A：33.0％。

S3、热轧钢筋盘圆；

S4、冷轧制成钢筋成品，控制冷轧钢筋减面率为28％。

实施例2

本实施例的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢，其主要化学成份组成及质量百分比含量及碳当量计算结果如表1中实施例2所示。

本实施例的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢的生产工艺，包括以下步骤：

S1、转炉生产方坯加热，方坯尺寸为220mm×220mm；

S2、高速线材控轧控冷轧制，高速线材控轧控冷轧制包括：

a、方坯轧制阶段，控制终轧温度为800℃；

b、吐丝阶段，控制吐丝温度为780℃；

c、轧后控冷阶段，斯太尔摩线保温罩全开，风机开11台。热轧钢筋尺寸为：14mm，其组织性能为：得到铁素体+珠光体的理想组织，晶粒度为10.0级，R_el：446MPa，R_m：583MPa，A：32.5％。

S3、热轧钢筋盘圆；

S4、冷轧制成钢筋成品，控制冷轧钢筋减面率为35％。

实施例3

本实施例的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢，其主要化学成份组成及质量百分比含量及碳当量计算结果如表1中实施例3所示。

本实施例的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢的生产工艺，包括以下步骤：

S1、转炉生产方坯加热，方坯尺寸为150mm×150mm；

S2、高速线材控轧控冷轧制，高速线材控轧控冷轧制包括：

a、方坯轧制阶段，控制终轧温度为789℃；

b、吐丝阶段，控制吐丝温度为771℃；

c、轧后控冷阶段，斯太尔摩线保温罩全开，风机开11台。热轧钢筋尺寸为：9mm，其组织性能为：得到铁素体+珠光体的理想组织，晶粒度为11.0级，R_el：439MPa，R_m：582MPa，A：34.0％。

S3、热轧钢筋盘圆；

S4、冷轧制成钢筋成品，控制冷轧钢筋减面率为32％。

实施例4

本实施例的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢，其主要化学成份组成及质量百分比含量及碳当量计算结果如表1中实施例4所示。

本实施例的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢的生产工艺，包括以下步骤：

S1、转炉生产方坯加热，方坯尺寸为220mm×220mm；

S2、高速线材控轧控冷轧制，高速线材控轧控冷轧制包括：

a、方坯轧制阶段，控制终轧温度为770℃；

b、吐丝阶段，控制吐丝温度为767℃；

c、轧后控冷阶段，斯太尔摩线保温罩全开，风机开12台。热轧钢筋尺寸为：11mm，其组织性能为：得到铁素体+珠光体的理想组织，晶粒度为10.5级，R_el：455MPa，R_m：594MPa，A：34.0％。

S3、热轧钢筋盘圆；

S4、冷轧制成钢筋成品，控制冷轧钢筋减面率为30％。

实施例5

本实施例的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢，其主要化学成份组成及质量百分比含量及碳当量计算结果如表1中实施例5所示。

本实施例的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢的生产工艺，包括以下步骤：

S1、转炉生产方坯加热，方坯尺寸为230mm×230mm；

S2、高速线材控轧控冷轧制，高速线材控轧控冷轧制包括：

a、方坯轧制阶段，控制终轧温度为785℃；

b、吐丝阶段，控制吐丝温度为777℃；

c、轧后控冷阶段，斯太尔摩线保温罩全开，风机开11台。热轧钢筋尺寸为：10mm，其组织性能为：得到铁素体+珠光体的理想组织，晶粒度为11.0级，R_el：461MPa，R_m：603MPa，A：34.5％。

S3、热轧钢筋盘圆；

S4、冷轧制成钢筋成品，控制冷轧钢筋减面率为30％。

实施例6

本实施例的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢，其主要化学成份组成及质量百分比含量及碳当量计算结果如表1中实施例6所示。

本实施例的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢的生产工艺，包括以下步骤：

S1、转炉生产方坯加热，方坯尺寸为220mm×220mm；

S2、高速线材控轧控冷轧制，高速线材控轧控冷轧制包括：

a、方坯轧制阶段，控制终轧温度为778℃；

b、吐丝阶段，控制吐丝温度为769℃；

c、轧后控冷阶段，斯太尔摩线保温罩全开，风机开11台。热轧钢筋尺寸为：11mm，其组织性能为：得到铁素体+珠光体的理想组织，晶粒度为11.0级，R_el：463MPa，R_m：610MPa，A：34.0％。

S3、热轧钢筋盘圆；

S4、冷轧制成钢筋成品，控制冷轧钢筋减面率为31％。

对比例1

本实施例的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢，其主要化学成份组成及质量百分比含量及碳当量计算结果如表1中对比例1所示。

本实施例的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢的生产工艺，包括以下步骤：

S1、转炉生产方坯加热，方坯尺寸为220mm×220mm；

S2、高速线材控轧控冷轧制，高速线材控轧控冷轧制包括：

a、方坯轧制阶段，控制终轧温度为781℃；

b、吐丝阶段，控制吐丝温度为758℃；

c、轧后控冷阶段，斯太尔摩线保温罩全开，风机开11台。热轧钢筋尺寸为：11mm，其组织性能为：得到铁素体+珠光体的理想组织，晶粒度为10.5级，R_el：473MPa，R_m：618MPa，A：29.5％。

S3、热轧钢筋盘圆；

S4、冷轧制成钢筋成品，控制冷轧钢筋减面率为29％。

对比例2

本实施例的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢，其主要化学成份组成及质量百分比含量及碳当量计算结果如表1中对比例2所示。

本实施例的一种焊网使用的高延性冷轧钢筋用钢的生产工艺，包括以下步骤：

S1、转炉生产方坯加热，方坯尺寸为150mm×150mm；

S2、高速线材控轧控冷轧制，高速线材控轧控冷轧制包括：

a、方坯轧制阶段，控制终轧温度为765℃；

b、吐丝阶段，控制吐丝温度为841℃；

c、轧后控冷阶段。斯太尔摩线保温罩全开，风机开10台。热轧钢筋尺寸为：9mm，其组织性能为：得到铁素体+珠光体的理想组织，晶粒度为8.5级，R_el：281MPa，R_m：453MPa，A：18.5％。

S3、热轧钢筋盘圆；

S4、冷轧制成钢筋成品，控制冷轧钢筋减面率为31％。

上述实施例和对比例钢筋成品进行性能检测的结果如表2所示：

表2各实施例和对比例钢筋成品的性能检测结果

实施例1-6的钢化学成分组成和生产方法均得到适当控制，采用控轧控冷轧制热轧钢筋盘圆，并在减面率28％～35％的范围内，所得到的钢晶粒度≥10级，组织为铁素体+珠光体，热轧钢筋盘圆的强度和塑性均较好，冷拉后无需热处理即达到高延性冷轧钢筋CRB630H级别，且具有优良的焊接性能，满足焊网用高延性冷轧钢筋要求，在节约成分的同时减少能耗。

对比例1是化学成分在要求范围内，但碳当量Ceq控制不当的例子，在经过控制控冷轧制和冷拉后，虽然强度和塑性均满足要求，但焊接性能较差，不适合制作焊网。

对比例2为化学成分控制不当的例子，未添加Cr、Nb、V合金元素，无法同时提高热轧钢筋的强度和塑性，且晶粒较粗。冷拉后强度提升不足，且塑性恶化，不满足高延性冷轧钢筋的要求。