阅读说明：本技术 一种钢筋混凝土用耐火钢筋的制备方法 (Preparation method of refractory steel bar for reinforced concrete ) 是由 谷杰 蔡雪贞 徐书成 于 2020-06-29 设计创作，主要内容包括：本发明属于炼钢技术领域,涉及一种钢筋混凝土用耐火钢筋的制备方法；首先混合物料、冶炼,全程底吹氩搅拌,并在钢水中加入红土镍矿,浇铸成钢坯,进行热轧；粗轧4～6个道次,控制压下率小于40％；精轧8～10道次,变形量控制为≤45％；然后进行预水冷,冷却表面,使得在表面的奥氏体短时间内发生相变；其余部分快速返红至900℃以上；最后空冷至室温,在空冷过程中首先析出V的析出物,从表层到芯部先后进行了奥氏体向铁素体和珠光体的转变,实现钢筋强性能的提高；本发明选择添加红土镍矿作为原料,能够提高耐火钢筋的耐火和耐腐蚀性能；同时,能够降低钢筋的成本；因为红土镍矿资源丰富,采矿成本低,并且可以提高红土镍矿利用率。(The invention belongs to the technical field of steel making, and relates to a preparation method of a refractory steel bar for reinforced concrete; firstly, mixing materials, smelting, blowing argon and stirring at the bottom of the whole process, adding laterite-nickel ore into molten steel, casting into a steel billet, and carrying out hot rolling; rough rolling for 4-6 passes, and controlling the reduction rate to be less than 40%; finish rolling for 8-10 times, wherein the deformation is controlled to be less than or equal to 45%; then carrying out pre-water cooling and cooling the surface to enable austenite on the surface to generate phase change in a short time; the rest part rapidly returns to the red temperature of more than 900 ℃; finally, air cooling to room temperature, precipitating V precipitates in the air cooling process, and sequentially converting austenite into ferrite and pearlite from the surface layer to the core part to improve the strength of the steel bar; according to the invention, the laterite-nickel ore is selected as a raw material, so that the fire resistance and corrosion resistance of the fire-resistant steel bar can be improved; meanwhile, the cost of the steel bar can be reduced; because the laterite-nickel ore has rich resources and low mining cost, the utilization rate of the laterite-nickel ore can be improved.)

一种钢筋混凝土用耐火钢筋的制备方法

技术领域

本发明属于炼钢技术领域，具体涉及一种钢筋混凝土用耐火钢筋的制备方法。

背景技术

建筑钢材是建筑材料的三大主要材料之一，可分为钢结构用钢材和钢筋混凝土结构用钢筋两类；在钢材生产和消费总量中，建筑钢筋占有很大比重。随着火灾等自然灾害的频繁发生以及人们对建筑质量要求的不断提高，建筑用钢筋的耐火性能引起了人们广泛的关注。桥梁、房屋火灾的起火温度一般在600℃以内，轻则影响房屋、桥梁结构的耐久性能，重则导致房屋、桥梁的拆除重建；为提高建筑结构的安全性，对钢筋耐火性的需求更高。

在现有技术中，耐火钢筋的制备主要是通过将铬铁合金、价格昂贵的钒氮合金、铌铁、钼铁在转炉炼钢过程中添加到钢水中进行微合金化来提高钢材的强度，但是，这些合金价格高昂、产品成本高；此外，还有文献，如《混凝土用600MPa高性能耐火抗震钢筋及其制备》中，公开了一种耐火抗震钢筋，其方案是采用低温轧制，需要新建高负荷轧制设备，现有工艺装备不能生产该类产品，加大了成本。另外采用低温轧制方法生产的钢筋虽然在钢筋强度上有提高，但低温轧制产生变形不均匀，易导致性能不均匀，塑性降低。

发明内容

本发明的目的在于克服现有技术中存在的技术缺陷，提供一种钢筋混凝土用耐火钢筋的制备方法。

为了实现以上目的，本发明钢筋混凝土用耐火钢筋的制备方法，包括以下步骤：

(1)首先选取红土镍矿，干燥后研磨过筛，得到粉末状颗粒，备用；称取其余各组分原料，混合物料，进行冶炼，全程底吹氩搅拌，过程中先充分搅拌化渣，采用复合脱氧剂进行脱氧合金化；然后在钢水中加入红土镍矿的粉末状颗粒，对钢水进行软吹操作；全保护浇铸，浇铸成钢坯；再通过热压炉进行热轧；

(2)粗轧：粗轧之前开启高压水除磷；粗轧开轧温度900～950℃，加热段1000～1100℃在速度为0.8～1.1m/s的轧制条件下粗轧4～6个道次，控制终轧温度为960～980℃，并控制压下率；

(3)精轧：精轧前配有穿水冷却装置，控制进KOCKS的温度，采用KOCKS三辊减定径机组轧制；精轧开轧温度为920～950℃，精轧的轧制道次为8～10道，所述终轧温度为850-880℃；盘卷冷却，卷取后采用缓慢冷却的方式进行冷却；所述精轧变形量控制为≤45％，

(4)精轧过后的钢筋进行预水冷，冷却表面温度至一定温度，使得在表面的奥氏体短时间内会发生相变；其余部分快速返红至900℃以上，仍保持奥氏体组织；然后空冷至室温，在空冷过程中，首先析出V的析出物，钉扎住奥氏体晶界，阻止晶粒长大，之后到达相变点，从表层到芯部先后进行了奥氏体向铁素体和珠光体的转变，实现钢筋强性能的提高，最后收集打捆。

优选的，步骤(1)中，所述耐火钢筋的的各化学成分重量百分比如下，红土镍矿：15～25％，C：0.1～0.15％、Si：0.35～0.45％、Mn：1.35～1.4％、Cu：0.5％～1.0％、V：0.03～0.05％、Nb：0.025～0.03％、Cr：0.06～0.08％、Mo：0.30～0.40、Ti：0.001～0.005％、Ni：0.08～0.15％，S≤0.02％、P≤0.03％，余量是Fe和不可避免的杂质。

优选的，步骤(1)中，所述热压炉采用高效步进梁式加热炉，由工业微机和PLC构成控制系统，能根据设定参数实现自动燃烧。

优选的，步骤(1)中，所述红土镍矿的组成成分按质量百分比计，包括水30～35％，铁30～50％，镍0.8～1.0％，铬1.2～1.6％；所述干燥的温度为600～800℃，所述过筛选用筛网的目数为130～150目。

优选的，步骤(1)中，所述软吹时间为10～20min。

优选的，步骤(2)中，所述除磷压力为12～15MPa；所述加热段的加热速率为8.0～10℃/s。

优选的，步骤(2)中，所述压下率控制在40％以下；所述粗轧轧制中前2个道次的压延相比后续道次的压延要小。

优选的，步骤(3)中，所述进KOCKS温度为900～920℃；所述的精轧机组的终轧速度为8～10m/s，控制轧制速度，避免速度过快导致轧件表面质量和结构强度出现问题。

优选的，步骤(3)中，所述精轧最后两道次累计压下率控制在15～20％。

优选的，步骤(3)中，所述缓慢冷却是冷却水对成卷进行3-5min的冷却。

优选的，步骤(4)中，所述冷却表面温度至一定温度为350～400℃。

本发明的优点和技术效果：

(1)本发明选择添加红土镍矿作为原料，能够提高耐火钢筋的耐火性能和耐腐蚀性能；同时，能够降低耐火钢筋的成本，因为红土镍矿资源丰富，采矿成本低，并且可以提高红土镍矿利用率。

(2)本发明通过在耐火钢筋中添加少量微合金元素Nb、Ti和Cr，结合本发明的热轧工艺即可达到耐火强度，符合国家标准；同时在高温下有较高的强度，焊接性能好，具有很强的实用性和应用前景；本发明在耐火钢筋中加入Cu元素，能够保证钢筋的耐腐蚀性能。

(3)本发明通过控制开轧温度、终轧温度、轧制速度、轧制道次和时间及轧后的快速冷却控冷，可充分发挥Nb等微合金强化作用和控冷细晶强化双重作用；同时，本发明的热处理工艺，也适用于其他常规组分冶炼、浇铸的钢坯，因其在精轧之后的空冷过程中，首先析出V的析出物，钉扎住奥氏体晶界，阻止晶粒长大，之后到达相变点，从表层到芯部先后进行了奥氏体向铁素体和珠光体的转变，提高钢筋的性能。

(4)本发明采用KOCKS轧机，将机架导卫的装配、辊环导卫的更换准备以及轧辊和导卫的调整等均移至线下完成，减少轧线停机时间，提高产线运转率；采用高效步进梁式加热炉，由工业微机和PLC构成控制系统，能根据设定参数实现自动燃烧，具有生产操作灵活、钢坯加热均匀、氧化烧损少和节能等优点。

具体实施方式

以下结合实例对本发明进行详细描述，但本发明不局限于这些实施例。

实施例1：

(1)首先选取红土镍矿，600℃干燥后研磨过130目筛，得到粉末状颗粒，备用；称取除红土镍矿的其余各组分原料，混合物料，进行冶炼，全程底吹氩搅拌，过程中先充分搅拌化渣，采用复合脱氧剂进行脱氧合金化；然后在钢水中加入红土镍矿的粉末状颗粒，对钢水进行软吹操作；全保护浇铸，浇铸成钢坯；再通过高效步进梁式加热炉进行热轧；其中红土镍矿：15％、C：0.15％、Si：0.45％、Mn：1.4％、Cu：0.5％、V：0.05％、Nb：0.035％、Cr：0.07％、Mo：0.40、Ti：0.003％、Ni：0.15％、S≤0.02％、P≤0.03％，余量是Fe和不可避免的杂质；

(2)粗轧：粗轧之前开启高压水除磷；粗轧开轧温度900℃，加热段1000℃在速度为0.8m/s的轧制条件下粗轧4个道次，控制终轧温度为960℃，并控制压下率在40％以下，所述粗轧轧制中前2个道次的压延相比后续道次的压延要小。

(3)精轧：精轧前配有穿水冷却装置，控制进KOCKS的温度为900℃，采用KOCKS三辊减定径机组轧制；精轧开轧温度为950℃，精轧的轧制道次为8道，所述终轧温度为850℃；盘卷冷却，卷取后，使用冷却水对成卷进行3min的冷却；精轧最后两道次累计压下率控制在20％，精轧变形量控制为≤45％，

(4)精轧过后的钢筋进行预水冷，冷却表面温度至400℃，使得在表面的奥氏体短时间内会发生相变；其余部分快速返红至900℃以上，仍保持奥氏体组织；然后空冷至室温，在空冷过程中，首先析出V的析出物，钉扎住奥氏体晶界，阻止晶粒长大，之后到达相变点，从表层到芯部先后进行了奥氏体向铁素体和珠光体的转变，实现钢筋强性能的提高，最后收集打捆。

实施例2：

(1)首先选取红土镍矿，700℃干燥后研磨过130目筛，得到粉末状颗粒，备用；称取除红土镍矿的其余各组分原料，混合物料，进行冶炼，全程底吹氩搅拌，过程中先充分搅拌化渣，采用复合脱氧剂进行脱氧合金化；然后在钢水中加入红土镍矿的粉末状颗粒，对钢水进行软吹操作；全保护浇铸，浇铸成钢坯；再通过高效步进梁式加热炉进行热轧；其中红土镍矿：20％、C：0.1％、Si：0.35％、Mn：1.4％、Cu：1.0％、V：0.03％、Nb：0.025％、Cr：0.06％、Mo：0.30、Ti：0.001％、Ni：0.08％、S≤0.02％、P≤0.03％，余量是Fe和不可避免的杂质；

(2)粗轧：粗轧之前开启高压水除磷；粗轧开轧温度950℃，加热段1100℃在速度为1.1m/s的轧制条件下粗轧5个道次，控制终轧温度为960℃，并控制压下率在40％以下，所述粗轧轧制中前2个道次的压延相比后续道次的压延要小。

(3)精轧：精轧前配有穿水冷却装置，控制进KOCKS的温度为900℃，采用KOCKS三辊减定径机组轧制；精轧开轧温度为920℃，精轧的轧制道次为8道，所述终轧温度为850℃；盘卷冷却，卷取后，使用冷却水对成卷进行5min的冷却；精轧最后两道次累计压下率控制在15％，精轧变形量控制为≤45％，

(4)精轧过后的钢筋进行预水冷，冷却表面温度至350℃，使得在表面的奥氏体短时间内会发生相变；其余部分快速返红至900℃以上，仍保持奥氏体组织；然后空冷至室温，在空冷过程中，首先析出V的析出物，钉扎住奥氏体晶界，阻止晶粒长大，之后到达相变点，从表层到芯部先后进行了奥氏体向铁素体和珠光体的转变，实现钢筋强性能的提高，最后收集打捆。

实施例3：

(1)首先选取红土镍矿，800℃干燥后研磨过150目筛，得到粉末状颗粒，备用；称取除红土镍矿的其余各组分原料，混合物料，进行冶炼，全程底吹氩搅拌，过程中先充分搅拌化渣，采用复合脱氧剂进行脱氧合金化；然后在钢水中加入红土镍矿的粉末状颗粒，对钢水进行软吹操作；全保护浇铸，浇铸成钢坯；再通过高效步进梁式加热炉进行热轧；其中红土镍矿：25％，C：0.15％、Si：0.4％、Mn：1.35％、Cu：0.8％、V：0.04％、Nb：0.03％、Cr：0.08％，Mo：0.40、Ti：0.004％、Ni：0.1％，S≤0.02％、P≤0.03％，余量是Fe和不可避免的杂质；

(2)粗轧：粗轧之前开启高压水除磷；粗轧开轧温度900℃，加热段1050℃在速度为1m/s的轧制条件下粗轧6个道次，控制终轧温度为980℃，并控制压下率在40％以下，所述粗轧轧制中前2个道次的压延相比后续道次的压延要小。

(3)精轧：精轧前配有穿水冷却装置，控制进KOCKS的温度为900℃，采用KOCKS三辊减定径机组轧制；精轧开轧温度为950℃，精轧的轧制道次为10道，所述终轧温度为850-880℃；盘卷冷却，卷取后，使用冷却水对成卷进行5min的冷却；精轧最后两道次累计压下率控制在20％，精轧变形量控制为≤45％，

(4)精轧过后的钢筋进行预水冷，冷却表面温度至400℃，使得在表面的奥氏体短时间内会发生相变；其余部分快速返红至900℃以上，仍保持奥氏体组织；然后空冷至室温，在空冷过程中，首先析出V的析出物，钉扎住奥氏体晶界，阻止晶粒长大，之后到达相变点，从表层到芯部先后进行了奥氏体向铁素体和珠光体的转变，实现钢筋强性能的提高，最后收集打捆。

此外，通过实施例1至实施例3获得的产品在600℃下性能测试，包括屈服强度、抗拉强度、断后伸长率和屈服强度对比，详见表1。

表1为性能测试结果

从表1具体实施例1-3中的力学性能数据可看出，本发明所制备的高强度耐火钢筋在室温状态下的抗拉强度达到610MPa及以上，其屈服强度平均在510MPa以上。而其屈服强度在600℃状态下与在20℃状态下的对比值达到0.61以上，显示出其优良的耐火耐高温性能。

说明：以上实施例仅用以说明本发明而并非限制本发明所描述的技术方案；因此，尽管本说明书参照上述的各个实施例对本发明已进行了详细的说明，但是本领域的普通技术人员应当理解，仍然可以对本发明进行修改或等同替换；而一切不脱离本发明的精神和范围的技术方案及其改进，其均应涵盖在本发明的权利要求范围内。