具体实施方式

以下，对本发明的钢板具体进行说明。需要说明的是，本发明不限于以下实施方式。

[成分组成]

首先，对本发明的钢板的成分组成和其限定理由进行说明。需要说明的是，只要没有特别说明，表示成分组成的“％”是指“质量％”。

C：0.20％以上且0.70％以下

C对高强度化有效，而且是廉价的奥氏体稳定化元素，是用于得到奥氏体组织的重要元素。为了得到该效果，C需要含有0.20％以上。另一方面，含有超过0.70％时，在板厚中心部发生偏析，促使Cr碳化物和Nb、V、Ti系碳化物的过度析出，因此低温韧性降低，并且断面收缩率降低。因此，C设定为0.20％以上且0.70％以下。优选设定为0.25％以上且0.60％以下。

Si：0.05％以上且1.0％以下

Si作为脱氧材料发挥作用，不仅在炼钢上是必要的，而且具有固溶于钢中而通过固溶强化使钢板高强度化的效果。为了得到这样的效果，Si需要含有0.05％以上。另一方面，含有超过1.0％时，焊接性和表面性状劣化。因此，Si设定为0.05％以上且1.0％以下。优选设定为0.07％以上且0.5％以下。

Mn：15％以上且35％以下

Mn是比较廉价的奥氏体稳定化元素。在本发明中，Mn是用于兼顾强度和极低温韧性的重要元素。为了得到该效果，Mn需要含有15％以上。另一方面，含有超过35％时，改善极低温韧性的效果饱和，导致合金成本的升高。另外，焊接性、切割性劣化。而且，助长偏析，引起极低温韧性的降低、板厚方向拉伸特性的劣化、应力腐蚀开裂的发生。因此，Mn设定为15％以上且35％以下。优选设定为18％以上且28％以下的范围。

Al：0.1％以下

Al作为脱氧剂发挥作用，最常用于钢板的钢水脱氧工艺中。另外，具有通过固定钢中的固溶N并形成AlN而抑制固溶N减少所引起的韧性劣化的效果。为此，优选含有0.01％以上。另一方面，含有超过0.1％的Al时，焊接时扩散到焊接金属部而使焊接金属的韧性劣化，因此设定为0.1％以下。优选设定为0.07％以下。更优选设定为0.02％以上且0.06％以下。

Cr：8.0％以下

Cr是提高高Mn钢的低温韧性和耐腐蚀性所必需的元素。另一方面，Cr有时在轧制中以氮化物、碳化物、碳氮化物等形态析出，由于形成这样的析出物而成为腐蚀、断裂的起点，低温韧性降低，因此，将上限设定为8.0％。优选将Cr量设定为1.0％以上且6.0％以下，更优选设定为1.5％以上且5.5％以下的范围。

N：0.0010％以上且0.0500％以下

N是奥氏体稳定化元素，是对提高极低温韧性有效的元素。另外，具有与Nb、V和Ti结合而以氮化物或碳氮化物的形式微细地析出、并作为扩散性氢的捕获位点而抑制应力腐蚀开裂的效果。为了得到这样的效果，需要含有0.0010％以上的N。另一方面，含有超过0.0500％时，促使过量的氮化物或碳氮化物的生成，固溶元素量降低、耐腐蚀性降低，不仅如此，韧性也降低。因此，N设定为0.0010％以上且0.0500％以下。优选将N量设定为0.0020％以上且0.0200％以下。

P：0.03％以下

含有超过0.03％的P时，有时在晶界发生偏析，使晶界强度降低，成为断裂起点。因此，将0.03％设为上限，优选尽可能减少。因此，P设定为0.03％以下。P越少则特性越提高，因此，优选设定为0.025％以下，更优选设定为0.020％以下。需要说明的是，抑制至小于0.0005％需要巨大的炼钢成本，因此从经济性的观点出发优选设定为0.0005％以上。

S：0.005％以下

S在钢中形成MnS，使低温韧性、板厚方向拉伸时的断面收缩率显著劣化，因此，将0.005％设为上限，优选尽可能减少。优选设定为0.002％以下。需要说明的是，抑制至小于0.0001％需要巨大的炼钢成本，因此从经济性的观点出发优选设定为0.0001％以上。

上述成分以外的余量为Fe和不可避免的杂质。作为不可避免的杂质，有Zr、As等。

在本发明中，出于进一步提高强度和低温韧性的目的，除了上述必需元素以外还可以根据需要含有下述元素。

Nb：0.003％以上且0.030％以下

Nb是对提高钢板的强度有效的元素。为了得到这样的效果，优选添加0.003％以上的Nb。另一方面，含有超过0.030％时，有时粗大的碳氮化物析出，成为断裂的起点，使板厚方向的拉伸特性劣化。另外，有时析出物粗大化而使母材韧性劣化。因此，含有Nb时，优选设定为0.003％以上且0.030％以下。更优选设定为0.005％以上、进一步设定为0.007％以上。同样地，更优选设定为0.025％以下、进一步设定为0.022％以下。

V：0.01％以上且0.10％以下

V是对提高钢板的强度有效的元素。为了得到这样的效果，优选含有0.01％以上的V。另一方面，含有超过0.10％时，有时粗大的碳氮化物析出，成为断裂的起点。另外，有时析出物粗大化而使母材韧性劣化。因此，含有V时，优选设定为0.01％以上且0.10％以下。更优选设定为0.02％以上、进一步设定为0.03％以上。同样地，更优选设定为0.09％以下、进一步设定为0.08％以下。

Ti：0.003％以上且0.040％以下

Ti是以氮化物或碳氮化物的形式析出而对提高钢板的强度有效的元素。为了得到这样的效果，优选含有0.003％以上的Ti。另一方面，含有超过0.040％时，有时析出物粗大化而使母材韧性劣化。另外，有时粗大的碳氮化物析出，成为断裂的起点。因此，含有Ti时，优选设定为0.003％以上且0.040％以下。更优选设定为0.005％以上、进一步设定为0.007％以上。同样地，更优选设定为0.035％以下、进一步设定为0.032％以下。

B：0.0003％以上且0.0100％以下

B是提高奥氏体晶界强度的元素，是对提高极低温韧性有效的元素。为了得到这样的效果，优选含有0.0003％以上的B。另一方面，含有超过0.0100％时，生成粗大的B析出物，韧性降低。因此，B优选设定为0.0100％以下的范围。更优选为0.0030％以下。

进而，在本发明中，可以根据需要含有下述元素。

Cu：0.01％以上且0.70％以下、Ni：0.01％以上且0.50％以下、Sn：0.01％以上且0.30％以下、Sb：0.01％以上且0.30％以下、Mo：0.05％以上且2.0％以下、W：0.05％以上且2.0％以下中的一种或两种以上

Cu、Ni、Sn、Sb、Mo和W是通过与Cr复合添加而使高Mn钢的耐腐蚀性提高的元素。

该效果在高Mn钢中在上述任意一种元素与Cr共存的情况下变得显著，并且分别在上述的下限值以上时表现出来。但是，任意一种元素超过上述的上限值而大量含有时，都会使焊接性、韧性劣化，从成本的观点出发也变得不利。

因此，Cu、Ni、Sn、Sb、Mo和W优选在上述范围内添加。更优选Cu量为0.02％以上且0.50％以下、Ni量为0.02％以上且0.40％以下、Sn量为0.02％以上且0.25％以下、Sb量为0.02％以上且0.25％以下、Mo量为0.05％以上且1.50％以下、W量为0.05％以上且1.50％以下。

进而，在本发明中，可以根据需要含有下述元素。

Ca：0.0005％以上且0.0050％以下、Mg：0.0005％以上且0.0100％以下、REM：0.0010％以上且0.0200％以下中的一种或两种以上

Ca、Mg和REM是对MnS等夹杂物的形态控制有用的元素，可以根据需要含有。在此，夹杂物的形态控制是指使伸展的硫化物系夹杂物变为粒状的夹杂物。通过该夹杂物的形态控制，能够使板厚方向的拉伸特性、韧性和耐硫化物应力腐蚀开裂性提高。为了得到这样的效果，优选Ca和Mg含有0.0005％以上、REM含有0.0010％以上。

另一方面，任意一种元素大量含有时，都会使非金属夹杂物量增加，反而板厚中心部的特性有时降低。因此，含有Ca时优选设定为0.0050％以下，含有Mg时优选设定为0.0100％以下，含有REM时优选设定为0.0200％以下。更优选Ca量设定为0.0010％以上且0.0040％以下、Mg量设定为0.0010％以上且0.0040％以下、REM量设定为0.0020％以上且0.0150％以下。

对于具有以上成分组成的钢板而言，进一步使板厚方向的断面收缩率为30％以上很重要。即，这是因为，板厚方向的断面收缩率小于30％时，例如在十字焊接接头部等处产生断裂，作为结构物的牢固性显著受损。

接着，对本发明的钢板的制造条件进行说明。即，本发明的钢板可以如下制造：将具有上述成分组成的钢原材加热至1000℃以上且1300℃以下后，以压下比为3以上、并且最终三个道次中至少两个道次的压下率为每一个道次10％以上的条件进行热轧，由此制造本发明的钢板。

需要说明的是，在以下的说明中，温度“℃”是指板厚中心部的温度。

[钢原材的加热温度：1000℃以上且1300℃以下]

将钢原材加热至1000℃以上是为了使组织中的析出物固溶、使结晶粒径等均匀化，作为加热温度，设定为1000℃以上且1300℃以下。在加热温度低于900℃时，析出物不会充分地固溶，因此无法得到所期望的特性。另外，1300℃以上的加热会导致由结晶粒径的粗大化引起的材质劣化、并且需要过量的能量而使生产率降低，因此将加热温度的上限设定为1300℃。优选为1050℃以上且1250℃以下，更优选为1100℃以上且1250℃以下的范围。

需要说明的是，作为钢原材，除了连铸钢坯以外，还可以使用铸锭钢坯、方坯等通过常规方法制造的原材。

[热轧中的压下比：3以上]

热轧的压下比小于3时，难以通过铸造缺陷的压接来抑制板厚方向的拉伸特性的降低。此外，通过轧制促进再结晶来谋求整粒化也变得不充分，粗大的奥氏体晶粒残留，结果是强度和韧性等特性劣化，因此，将压下比限定为3以上。优选将压下比设定为4以上，更优选将压下比设定为5以上。需要说明的是，压下比的上限无需特别限制，但优选设定为50以下。这是因为，压下比超过50时，机械特性的各向异性显著增大。

在此，热轧中的压下比以轧制原材的板厚/轧制后的钢板的板厚来定义。

[最终三个道次中至少两个道次的压下率为每一个道次10％以上]

对于最终决定钢板材质的最终三个道次中的至少两个道次，使每一个道次的压下率为10％以上，由此，首先能够使铸造缺陷可靠地无害化，而且能够实现钢板整体的整粒化从而抑制异常粗大晶粒的残留，板厚方向的拉伸试验中的断面收缩率提高，结果是能够确保30％以上的断面收缩率。

即，限制最终三个道次中至少两个道次的压下率是为了可靠地压接铸造缺陷。因此，优选将最终三个道次中全部道次的压下率分别设定为10％以上。另一方面，最终三个道次中至少两个道次的压下率小于10％时，铸造缺陷残留，板厚中心部的断面收缩率降低。需要说明的是，压下率的上限无需特别限定，但从轧制载荷等设备制约出发优选设定为30％。

[热轧后的冷却]

为了得到钢板的强度和低温韧性等必要特性，可以在热轧后实施水冷等。

实施例

将表1所示的No.1～No.26的钢熔炼而制成钢坯后，通过表2所示的制造条件制成板厚为30～50mm的钢板。将这样得到的试样No.1～No.30的钢板供于如下所示的拉伸试验。将该拉伸试验的结果一并记于表2中。

板厚方向的基于拉伸试验的断面收缩率依据JIS G3199进行评价。关于试验片形状，使用A型试验片。另外，利用从距钢板表面为板厚的1/4的深度位置(以下也称为1/4t部)裁取的圆棒拉伸试验片以三个试验片的平均值的方式评价拉伸强度，利用从1/4t部裁取的夏比试验片以三个试验片的平均值的方式评价-196℃下的夏比吸收能。

确认了：符合本发明的本发明例(试样No.1～No.14)的断面收缩率满足30％以上。另一方面，就偏离本发明的范围的比较例(试样No.15～No.30)而言，拉伸强度、吸收能和断面收缩率中的某一项以上在本申请请求保护的范围之外，不能满足上述的目标性能。