一种两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢及其生产方法
阅读说明：本技术 一种两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢及其生产方法 (Steel for rolling 635 MPa-grade high-strength anti-seismic reinforcing steel bar in two-phase region and production method thereof ) 是由 郭湛 汪开忠 于同仁 余良其 杨应东 姜婷 张晓瑞 徐雁 袁月 尹德福 龚梦强 于 2021-06-18 设计创作，主要内容包括：本发明公开了一种两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢及其生产方法,属于混凝土用热轧带肋钢筋技术领域,两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢其化学成分组成及重量百分比含量包括：C：0.22～0.28％,Si：0.40～0.80％,Mn：1.40～1.60％,P：≤0.035％,S：≤0.035％,Nb：0.010～0.020％,V：0.100～0.150％,B：0.0008～0.0035％,Cu：0.10～0.20％,N：0.010～0.020％,其余为Fe和不可避免的杂质元素。结合现有工艺装备条件,设计了635MPa钢筋的成分范围及两相区轧制工艺,在不降低延性指标的前提下使强度级别达到635MPa,来满足高层、大跨度建筑结构的需要。(The invention discloses a steel for rolling 635 MPa-grade high-strength anti-seismic reinforcing steel bars in a two-phase region and a production method thereof, belonging to the technical field of hot-rolled ribbed reinforcing steel bars for concrete, wherein the steel for rolling 635 MPa-grade high-strength anti-seismic reinforcing steel bars in the two-phase region comprises the following chemical components in percentage by weight: c: 0.22-0.28%, Si: 0.40-0.80%, Mn: 1.40-1.60%, P: less than or equal to 0.035%, S: less than or equal to 0.035%, Nb: 0.010-0.020%, V: 0.100-0.150%, B: 0.0008-0.0035%, Cu: 0.10-0.20%, N: 0.010-0.020%, and the balance of Fe and inevitable impurity elements. The component range of the 635MPa steel bar and the two-phase region rolling process are designed by combining the existing process equipment conditions, and the strength grade reaches 635MPa on the premise of not reducing the ductility index, so that the requirements of high-rise and large-span building structures are met.)
技术领域
本发明属于混凝土用热轧带肋钢筋
技术领域
，更具体地说，涉及一种两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢及其生产方法。背景技术
与普通热轧钢筋相比，高强热轧钢筋具有强度高、综合性能(工艺性能、焊接性能、延性、抗震性能等)优良、节能环保、使用寿命长、安全性高等优点。国外发达国家早已淘汰了低强度级的钢筋，广泛采用500MPa级钢筋，600MPa级钢筋也有了大量应用。与发达国家相比，我国钢筋强度普遍较低。近年来随着国家一系列高强钢筋推广应用政策出台，高强钢筋用量百分比逐年上升。
工程设计的研究表明，在不降低混凝土结构整体性能的前提下，可以采用小一级规格的635MPa级钢筋代替400MPa级钢筋，如可采用φ25mm HRB630代替φ28mm HRB400，从而实现建筑用钢减量化的目的。经计算，用钢量可减少30％以上。另外，635MPa级高强钢筋还可以解决建筑结构中“肥梁胖柱”等问题，增加建筑使用面积，使结构设计更加合理，有利于促进工程建设的科学发展以及钢铁工业产品结构的调整，对淘汰落后产能、实施可持续发展战略具有重要意义。
对于钢筋的相关专利申请，中国专利申请号为：200910218247.X，公开日为：2010-06-02的“HRB500E铌硼复合微合金高性能抗震钢筋及其控轧控冷生产方法”，其由下列质量比的化学成分组成：C：0.20～0.25wt％、Si：0.25～0.45wt％、Mn：1.35～1.57wt％、Nb：0.035～0.050wt％、B：0.0008～0.0025wt％、S≤0.045wt％、P≤0.045wt％，其余为Fe及不可避免的不纯物。该工艺在炼钢过程中加入少量铌铁和硼铁得到钢坯后，通过轧钢工序控制开轧温度、终轧温度、轧制速度、轧制道次和时间及轧后的快速冷却控冷，发挥Nb、B微合金强化作用和控冷细晶强化双重作用，使钢筋强度明显提高，同时保持较好的韧性和塑性；但按此方式继续提高强度，则面临着塑性和韧性的影响，影响其抗震性能。
中国专利申请号为：201210252106.1，公开日为：2012-10-17的“一种600MPa级抗震螺纹钢筋及其制造方法”，该螺纹钢筋包含如下组分：基本成分：C0.21～0.26％，Si0.61～0.80％，Mn1.30～1.60％，V0.15～0.21％；可选成分：Nb0.001～0.050％，Ti0.001～0.050％，Cr0.10～0.50％，B0.0001～0.0050％，Mo0.001～0.010％中的任意一种或两种以上的组合；其余为Fe和不可避免的杂质。该螺纹钢筋的制造方法采用“转炉或电炉冶炼+小方坯连铸连轧+冷床冷却”短流程工艺。采用上述成分和方法生产的螺纹钢筋屈服强度＞600MPa，满足国标对螺纹钢筋抗震性能的要求。
中国专利申请号为：201910804021.1，公开日为：2019-12-20的“一种高强耐火抗震钢筋及生产方法”，其按重量百分比计C 0.15-0.20％、Si 0.7-0.9％、Mn 0.5-1.0％、Ni+Cr+Mo 0.8-2.0％中的两种及以上、Nb+V 0.1-0.25％中的一种及以上，Ti 0.05-0.15％、B0.0015-0.0025％、N≤0.003％、O≤0.003％，余量为Fe及不可避免的杂质；LF白渣精炼5min后加入铌铁、钒铁和钛铁包芯线进行合金化，制得的热轧钢筋成品的室温屈服强度≥650MPa。
发明内容
1.要解决的问题
针对现有抗震钢筋钢延伸性能差，强度低的问题，本发明提供一种两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢；结合现有工艺装备条件，设计了635MPa钢筋的成分范围及两相区轧制工艺，在不降低延性指标的前提下使强度级别达到635MPa，来满足高层、大跨度建筑结构的需要。
本发明的另一目的在于提供一种两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢的生产方法。
2.技术方案
为了解决上述问题，本发明所采用的技术方案如下：
本发明的一种两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢，所述两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢其化学成分组成及重量百分比含量包括：C：0.22～0.28％，Si：0.40～0.80％，Mn：1.40～1.60％，P：≤0.035％，S：≤0.035％，Nb：0.010～0.020％，V：0.100～0.150％，B：0.0008～0.0035％，Cu：0.10～0.20％，N：0.010～0.020％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。除C、Si、Mn、V、Nb等常规强化元素外，通过添加B元素，提高钢的淬透性，添加Cu元素，使钢共析点左移，控制V/Nb比，并结合两相区轧制工艺，减少铁素体含量、提高珠光体含量，从而提高强度及强屈比。
作为本发明的进一步说明，所述V/Nb比值为5-15。
本发明的一种两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢的生产方法，包括以下步骤：
S1、钢水进入LF炉精炼；
S2、连铸；
S3、两相区轧制；通过采用(γ+α)两相区轧制，一方面细化晶粒，另一方面晶粒内形成大量位错和亚晶，从而提高钢的强韧性能。
S4、轧后快冷，上冷床。
作为本发明的进一步说明，所述步骤S1之前还包括转炉出钢，转炉终点C≥0.06％，杜绝过氧化出钢，出钢过程中挡渣。
作为本发明的进一步说明，所述步骤S1中，向LF炉中加入硼铁合金。
作为本发明的进一步说明，所述步骤S1中，LF炉停止加热后，取样检验，根据钢中残余B含量加入硼铁合金，每加入0.0065kg/t钢的硼铁合金可增加约0.0001％的B含量。
作为本发明的进一步说明，所述步骤S3中，两相区轧制包括：
(1)加热温度范围为1100～1200℃；均热温度范围为1050～1150℃，均热时间范围为60-100min；有利于钢的奥氏体化及促进Si、Mn、V、Nb、B、Cu在奥氏体中的溶解，方坯在输送辊道上经喷水冷却，V、Nb(Nb的固溶温度最高，至少加热到1100℃)、B、Cu有效溶解于钢中，在随后轧制过程中发挥作用。
(2)开轧温度范围为950～1050℃；相比钢筋常规开轧1050℃±30℃，降低了开轧温度，一方面晶粒不会粗化，另一方面为(γ+α)两相区精轧做好准备，经6架粗轧机组轧制，变形量25％，经6架中轧机组轧制，变形量25％，形变诱导相变使得γ→α相变点温度提高850℃以上。
(3)进精轧机温度范围为850～950℃；B、Cu的加入，提高了γ→α相变的温度，在850～950℃时即进入(γ+α)两相区轧制。相比钢筋常规精轧1000-1050℃，降低了精轧温度，且经大变形量精轧，能促进珠光体转变；有利于NbC的析出，促进形变诱导铁素体转变、且铁素体沿轴向拉长、细化，晶粒内形成大量位错和亚晶；最终提高强度及强屈比，在中轧到精轧间设置喷水冷却装置，将进精轧机温度控制在850～950℃，经6架精轧机组在(γ+α)两相区轧制，变形量50％，大大细化晶粒，且晶粒内形成大量位错和亚晶。
作为本发明的进一步说明，所述步骤S3中，精轧前设置喷水冷却装置。
作为本发明的进一步说明，所述步骤S4中，上冷床返红温度范围为800～900℃。温度过高，组织粗大，温度过低，形成回火马氏体组织，影响使用。精轧机后设置快速水冷装置，通过轧后快冷，上冷床返红温度控制在800～900℃，获得理想的主要是铁素体+珠光体的细晶组织，晶粒度达到9级及以上，且促进V(C，N)、NbC的第二相粒子的析出，从而提高钢筋的强韧性能。
3.有益效果
相比于现有技术，本发明的有益效果为：
(1)本发明的一种两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢，通过成分设计，并结合两相区轧制工艺生产出高强、高塑性的635MPa级高强抗震钢筋，其屈服强度≥635MPa，抗拉强度≥795MPa，断后伸长率≥15％，最大力下总伸长率≥9.0％，强屈比≥1.25，屈屈比≤1.30，提供一种635MPa级高强抗震钢筋的合金成分且节约资源，通过两相区轧制提高性能，来满足市场对635MPa级高强抗震钢筋的需求；
(2)本发明的一种两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢，采用B、Cu的成分设计，并结合(γ+α)两相区轧制方法，综合利用微合金元素的固溶、析出以及两相区轧制细晶强化等综合强化手段，实现钢筋强韧性能的提高，达到635MPa级高强抗震钢筋性能要求；
(3)本发明的一种两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢的生产方法，两相区轧制工艺，加热温度控制在1100～1200℃，均热温度控制在1050～1150℃，均热时间60-100min，有利于钢的奥氏体化及促进Si、Mn、V、Nb、B、Cu在奥氏体中的溶解，方坯在输送辊道上经喷水冷却，开轧温度控制在950～1050℃，经6架粗轧机组轧制，变形量25％，经6架中轧机组轧制，变形量25％，形变诱导相变使得γ→α相变点温度提高850℃以上，在中轧到精轧间设置喷水冷却装置，将进精轧机温度控制在850～950℃，经6架精轧机组在(γ+α)两相区轧制，变形量50％，大大细化晶粒，且晶粒内形成大量位错和亚晶，精轧机后设置快速水冷装置，通过轧后快冷，上冷床返红温度控制在800～900℃，获得理想的主要是铁素体+珠光体的细晶组织，晶粒度达到9级及以上，且促进V(C，N)、NbC的第二相粒子的析出，从而提高钢筋的强韧性能。
附图说明
以下将结合附图和实施例来对本发明的技术方案作进一步的详细描述，但是应当知道，这些附图仅是为解释目的而设计的，因此不作为本发明范围的限定。此外，除非特别指出，这些附图仅意在概念性地说明此处描述的结构构造，而不必要依比例进行绘制。
图1为本发明的一种两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢500倍金相组织示意图，其中白色：铁素体，灰色：珠光体，晶粒度11.5级。
具体实施方式
下文对本发明的示例性实施例的详细描述参考了附图，该附图形成描述的一部分，在该附图中作为示例示出了本发明可实施的示例性实施例。尽管这些示例性实施例被充分详细地描述以使得本领域技术人员能够实施本发明，但应当理解可实现其他实施例且可在不脱离本发明的精神和范围的情况下对本发明作各种改变。下文对本发明的实施例的更详细的描述并不用于限制所要求的本发明的范围，而仅仅为了进行举例说明且不限制对本发明的特点和特征的描述，以提出执行本发明的最佳方式，并足以使得本领域技术人员能够实施本发明。因此，本发明的范围仅由所附权利要求来限定。
本发明的一种两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢，其化学成分组成及重量百分比含量如表1所示：
表1各实施例的化学元素组成及重量百分比(重量百分比％，余量为Fe和不可避免的杂质)
上述实施例的成分满足以下范围：C：0.22～0.28％，Si：0.40～0.80％，Mn：1.40～1.60％，P：≤0.035％，S：≤0.035％，Nb：0.010～0.020％，V：0.100～0.150％，B：0.0008～0.0035％，Cu：0.10～0.20％，N：0.010～0.020％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
上述元素在抗震钢筋用钢中的作用基本如下：
C是钢强化的主要元素，可在钢中形成固溶体、碳化物来提高强度，有利于强屈比的提高。C含量越高、强度越高，但塑性、韧性越低。因此在保证钢的强度能满足使用要求时，应尽量减少C的含量。本发明C的含量为0.22～0.28％。
Si起固溶强化作用，主要在铁素体中形成固溶体，来提高钢的强度，有利于强屈比的提高，但会降低钢的塑性。本发明Si含量在0.40～0.80％。
Mn起固溶强化作用，主要在珠光体中形成固溶体，来提高钢的强度，有利于强屈比的提高，但含量较高时，使晶粒粗大，增加脆性，还会影响钢的焊接性能。本发明Mn含量在1.40～1.60％。
Nb和V均有细晶强化、析出强化的作用，能显著提高钢的强度，同时还能保证钢的延伸性能，其中Nb主要起细晶强化作用，V主要起析出强化作用。单独使用Nb或V时，均不能提高钢的强屈比，当Nb、V复合、V/Nb比5-15时、尤其V/Nb比10时，钢的强屈比得到提高。本发明中Nb含量在0.010～0.020％，V含量在0.100～0.150％。
N能提升钢的强度，尤其在含V钢中，N能促进V的沉淀析出、并细化晶粒，VN钢的沉淀强化作用是V钢的近2倍，但N含量过高会引起时效硬化。本发明中N含量在0.010～0.020％。
B是提高钢淬透性的关键元素，可以增大钢材的可淬透尺寸，提高淬火后钢材截面内组织和性能的均匀性。本发明中B含量在0.0008～0.0035％。
Cu能溶于奥氏体中形成固溶体，并使得钢共析点左移，增加珠光体含量，提高钢的强度，但Cu含量过高会增加脆性。本发明中Cu含量在0.10～0.20％。
上述元素中，除C、Si、Mn、V、Nb等常规强化元素外，通过添加B元素，提高钢的淬透性，添加Cu元素，使钢共析点左移，控制V/Nb比，并结合两相区轧制工艺，减少铁素体含量、提高珠光体含量，从而提高强度及强屈比。V/Nb比值为5-15，优选为10。
本发明的一种两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢的生产方法，包括以下步骤：
S1、转炉终点C≥0.06％，杜绝过氧化出钢，出钢过程中挡渣。(电弧炉等非转炉炼钢方式也可使用，需要进行适应性调整)。
S2、钢水进入LF炉精炼；LF炉停止加热后，取样检验，根据钢中残余B含量加入硼铁合金，每加入0.0065kg/t钢的硼铁合金可增加约0.0001％的B含量。
S3、连铸；
S4、两相区轧制；通过采用(γ+α)两相区轧制，一方面细化晶粒，另一方面晶粒内形成大量位错和亚晶，从而提高钢的强韧性能。两相区轧制包括：
(1)加热温度范围为1100～1200℃；均热温度范围为1050～1150℃，均热时间范围为60-100min；有利于钢的奥氏体化及促进Si、Mn、V、Nb、B、Cu在奥氏体中的溶解，方坯在输送辊道上经喷水冷却，V、Nb(Nb的固溶温度最高，至少加热到1100℃)、B、Cu有效溶解于钢中，在随后轧制过程中发挥作用。
(2)开轧温度范围为950～1050℃；相比钢筋常规开轧1050℃±30℃，降低了开轧温度，一方面晶粒不会粗化，另一方面为(γ+α)两相区精轧做好准备，经6架粗轧机组轧制，变形量25％，经6架中轧机组轧制，变形量25％，形变诱导相变使得γ→α相变点温度提高850℃以上。
(3)进精轧机温度范围为850～950℃；B、Cu的加入，提高了γ→α相变的温度，在850～950℃时即进入(γ+α)两相区轧制。相比钢筋常规精轧1000-1050℃，降低了精轧温度，且经大变形量精轧，能促进珠光体转变；有利于NbC的析出，促进形变诱导铁素体转变、且铁素体沿轴向拉长、细化，晶粒内形成大量位错和亚晶；最终提高强度及强屈比，在中轧到精轧间设置喷水冷却装置，将进精轧机温度控制在850～950℃，经6架精轧机组在(γ+α)两相区轧制，变形量50％，大大细化晶粒，且晶粒内形成大量位错和亚晶。
S5、轧后快冷，上冷床，上冷床返红温度范围为800～900℃。温度过高，组织粗大，温度过低，形成回火马氏体组织，影响使用。精轧机后设置快速水冷装置，通过轧后快冷，上冷床返红温度控制在800～900℃，如图1所示，获得理想的主要是铁素体+珠光体的细晶组织，晶粒度达到9级及以上，且促进V(C，N)、NbC的第二相粒子的析出，从而提高钢筋的强韧性能。
实施例1
本实施例的一种两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢，其化学成分组成及重量百分比含量如表1中实施例1所示。
本实施例的一种两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢的生产方法，其在本实施例化学成分基础上，包括以下步骤：
S1、转炉终点C＝0.06％，杜绝过氧化出钢，出钢过程中挡渣。
S2、钢水进入LF炉精炼；LF炉停止加热后，取样检验，LF炉加入0.065kg/t钢的硼铁合金。
S3、连铸成150mm2方坯。
S4、两相区轧制；通过采用(γ+α)两相区轧制，一方面细化晶粒，另一方面晶粒内形成大量位错和亚晶，从而提高钢的强韧性能。两相区轧制包括：
(1)加热温度为1100℃；均热温度为1050℃，均热时间为100min。
(2)开轧温度范围为950℃；经6架粗轧机组轧制，变形量25％，经6架中轧机组轧制，变形量25％。
(3)进精轧机温度范围为850℃；经6架精轧机组在(γ+α)两相区轧制，变形量50％。
S5、轧后快冷，上冷床，上冷床返红温度范围为800℃。
所得抗震钢筋用钢，经过三组测试，其力学性能如表2所示：
表2实施例1的抗震钢筋用钢的力学性能
R<sub>eL</sub>(MPa)
R<sub>m</sub>/MPa)
强屈比(R<sub>m</sub>/R<sub>eL</sub>)
屈屈比(R<sub>eL</sub>/635)
A(％)
A<sub>gt</sub>(％)
662
854
1.29
1.04
18.5
10.6
660
845
1.28
1.04
19.5
11.5
665
857
1.29
1.05
20.0
9.5
实施例2
本实施例的一种两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢，其化学成分组成及重量百分比含量如表1中实施例2所示。
本实施例的一种两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢的生产方法，其在本实施例化学成分基础上，包括以下步骤：
S1、转炉终点C＝0.07％，杜绝过氧化出钢，出钢过程中挡渣。
S2、钢水进入LF炉精炼；LF炉停止加热后，取样检验，LF炉加入0.2175kg/t钢的硼铁合金。
S3、连铸成150mm2方坯。
S4、两相区轧制；通过采用(γ+α)两相区轧制，一方面细化晶粒，另一方面晶粒内形成大量位错和亚晶，从而提高钢的强韧性能。两相区轧制包括：
(1)加热温度为1200℃；均热温度为1150℃，均热时间为60min。
(2)开轧温度范围为1050℃；经6架粗轧机组轧制，变形量25％，经6架中轧机组轧制，变形量25％。
(3)进精轧机温度范围为950℃；经6架精轧机组在(γ+α)两相区轧制，变形量50％。
S5、轧后快冷，上冷床，上冷床返红温度范围为900℃。
所得抗震钢筋用钢，经过三组测试，其力学性能如表3所示：
表3实施例2的抗震钢筋用钢的力学性能
R<sub>eL</sub>(MPa)
R<sub>m</sub>/MPa)
强屈比(R<sub>m</sub>/R<sub>eL</sub>)
屈屈比(R<sub>eL</sub>/635)
A(％)
A<sub>gt</sub>(％)
689
870
1.26
1.09
18.0
9.0
679
850
1.25
1.07
19.0
9.5
675
850
1.26
1.06
20.6
12.0
实施例3
本实施例的一种两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢，其化学成分组成及重量百分比含量如表1中实施例3所示。
本实施例的一种两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢的生产方法，其在本实施例化学成分基础上，包括以下步骤：
S1、转炉终点C＝0.08％，杜绝过氧化出钢，出钢过程中挡渣。
S2、钢水进入LF炉精炼；LF炉停止加热后，取样检验，LF炉加入0.1105kg/t钢的硼铁合金。
S3、连铸成150mm2方坯。
S4、两相区轧制；通过采用(γ+α)两相区轧制，一方面细化晶粒，另一方面晶粒内形成大量位错和亚晶，从而提高钢的强韧性能。两相区轧制包括：
(1)加热温度为1150℃；均热温度为1100℃，均热时间为80min。
(2)开轧温度范围为1000℃；经6架粗轧机组轧制，变形量25％，经6架中轧机组轧制，变形量25％。
(3)进精轧机温度范围为900℃；经6架精轧机组在(γ+α)两相区轧制，变形量50％。
S5、轧后快冷，上冷床，上冷床返红温度范围为850℃。
所得抗震钢筋用钢，经过三组测试，其力学性能如表4所示：
表4实施例3的抗震钢筋用钢的力学性能
R<sub>eL</sub>(MPa)
R<sub>m</sub>/MPa)
强屈比(R<sub>m</sub>/R<sub>eL</sub>)
屈屈比(R<sub>eL</sub>/635)
A(％)
A<sub>gt</sub>(％)
684
868
1.27
1.08
18.2
9.3
674
848
1.26
1.06
19.2
9.8
670
848
1.27
1.06
20.8
12.3
实施例4
本实施例的一种两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢，其化学成分组成及重量百分比含量如表1中实施例4所示。
本实施例的一种两相区轧制635MPa级高强抗震钢筋用钢的生产方法，其在本实施例化学成分基础上，包括以下步骤：
S1、转炉终点C＝0.09％，杜绝过氧化出钢，出钢过程中挡渣。
S2、钢水进入LF炉精炼；LF炉停止加热后，取样检验，LF炉加入0.1406kg/t钢的硼铁合金。
S3、连铸成150mm2方坯。
S4、两相区轧制；通过采用(γ+α)两相区轧制，一方面细化晶粒，另一方面晶粒内形成大量位错和亚晶，从而提高钢的强韧性能。两相区轧制包括：
(1)加热温度为1170℃；均热温度为1120℃，均热时间为85min。
(2)开轧温度范围为1020℃；经6架粗轧机组轧制，变形量25％，经6架中轧机组轧制，变形量25％。
(3)进精轧机温度范围为920℃；经6架精轧机组在(γ+α)两相区轧制，变形量50％。
S5、轧后快冷，上冷床，上冷床返红温度范围为870℃。
所得抗震钢筋用钢，经过三组测试，其力学性能如表5所示：
表5实施例4的抗震钢筋用钢的力学性能
R<sub>eL</sub>(MPa)
R<sub>m</sub>/MPa)
强屈比(R<sub>m</sub>/R<sub>eL</sub>)
屈屈比(R<sub>eL</sub>/635)
A(％)
A<sub>gt</sub>(％)
682
871
1.28
1.07
18.1
9.5
672
870
1.29
1.06
19.1
9.7
667
864
1.30
1.05
19.8
11.9
上述实施例中，ReL为屈服强度；Rm为抗拉强度；强屈比(Rm/ReL)，Rm为实测抗拉强度，ReL为实测屈服强度；屈屈比(ReL/635)，635为钢筋屈服强度特性值，单位MPa；A为断后延伸率；Agt为最大力下延伸率。